奥氏体化温度和时间对27SiMn钢组织和性能的影响 被引量：13

1

作者 李安铭 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第9期39-41,共3页

采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了奥氏体化温度和时间对 2 7SiMn钢组织和性能的影响。试验表明 ,在 (830～ 930 )℃范围内奥氏体化温度越高、保温时间越短 ,2 7SiMn钢强硬性越高 ,零保温淬火后强硬性最高。

关键词 奥氏体化 淬火 抗拉强度 硬度 零保温

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原始组织对25MnV钢“零保温”淬火后组织性能的影响 被引量：13

2

作者 李安铭 张红伟 杨红保 《河南理工大学学报（自然科学版）》 CAS 2006年第1期1-5,共5页

采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢“零保温”淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧... 采用正交组合回归设计试验方法,分别以淬火和热轧为预处理工艺,研究了不同原始组织条件下25MnV钢“零保温”淬火后的强度和硬度,并进行了组织分析.试验表明,经2次淬火,该钢得到极细的板条状马氏体组织,具有很高的强硬性,其性能优于热轧态“零保温”淬火.在较低温度“零保温”淬火时,原始组织对25MnV钢的强硬性影响显著,随淬火温度升高,其影响逐步减弱.通过低温“零保温”奥氏体逆相变淬火,可显著提高该钢的力学性能. 展开更多

关键词 原始组织 奥氏体逆相变 淬火 零保温 抗拉强度 硬度

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25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火 被引量：11

3

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期129-132,共4页

采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验... 采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验的温度范围内，830℃淬火，该钢的组织最细．随淬火温度的升高，组织粗化，强硬性降低．低温零保温奥氏体逆相变淬火，可显著提高该钢的力学性能． 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响 被引量：7

4

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期557-560,共4页

采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其... 采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关. 展开更多

关键词 零保温 淬火 抗拉强度 硬度

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零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响 被引量：7

5

作者 付士军 李春艳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期111-112,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下回火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程。结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低。

关键词 27SIMN钢 零保温 淬火 硬度

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零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响 被引量：6

6

作者 付士军 李飞舟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第6期131-132,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明:在实验温度范围内,零保温淬火温度越高,回火温度越低,45钢硬度越大。

关键词 45钢 零保温 调质工艺 硬度

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液压支柱缸体“零保温”热处理工艺的研究 被引量：4

7

作者 李安铭 《煤矿机械》 北大核心 2003年第3期44-45,共2页

采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”条件下 ,加热温度和回火温度对2 7SiMn钢强度和硬度的影响规律。并进行了显微组织分析。实验表明 ,2 7SiMn钢“零保温”淬火后有较高的强硬性。在实验的基础上 ,提出了液压支柱缸体 (90 ... 采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”条件下 ,加热温度和回火温度对2 7SiMn钢强度和硬度的影响规律。并进行了显微组织分析。实验表明 ,2 7SiMn钢“零保温”淬火后有较高的强硬性。在实验的基础上 ,提出了液压支柱缸体 (90 0± 1 0 )℃淬火、(63 0± 1 0 )℃回火的“零保温” 展开更多

关键词 液压支柱 缸体 正交组合回归设计 回火温度 硬度 强度 热处理工艺 “零保温” 淬火

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零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢组织性能的影响 被引量：4

8

作者 李安铭 呼梦娟 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1391-1394,共4页

采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马... 采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900℃+880℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880℃一次淬火。 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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圆环链零保温热处理工艺的正交回归法研究 被引量：2

9

作者 李安铭 《矿山机械》 北大核心 2002年第12期21-22,共2页

以圆环链专用钢20MnV为对象,采用正交组合回归设计试验方法,研究零保温条件下,淬火温度和回火温度对20MnV钢强度和硬度的影响,确定了淬火温度920+10℃、回火温度460+20℃的零保温热处理新工艺,取得了理想的效果。

关键词 圆环链 零保温热处理 正交回归法 拉应力 淬火温度 回火温度

原文传递

“零保温”淬火温度对20MnV钢强度和硬度的影响 被引量：2

10

作者 李安铭 杨红保 +1 位作者 李章东 南红艳 《焦作工学院学报》 2002年第2期143-146,共4页

采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律 .试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强硬性高... 采用正交组合回归设计实验方法 ,研究了“零保温”淬火条件下 ,加热温度和回火温度对 2 0MnV钢强度和硬度的影响规律 .试验结果表明 ,淬火温度对该钢的抗拉强度和硬度有显著影响 ,适当提高淬火温度 ,2 0MnV钢“零保温”淬火的强硬性高于常规 展开更多

关键词 淬火温度 零保温 抗拉强度 硬度 20MnV钢 正交试验

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零保温淬火对45钢机械性能的影响 被引量：2

11

作者 李海青 童世合 《青海大学学报（自然科学版）》 2013年第3期27-31,共5页

为了明确"零保温"淬火对45钢机械性能的影响,进一步推广45钢的热处理工艺,本文研究了790～830℃温度对45钢进行"零保温"淬火及在540～660℃温度范围内对45钢进行回火的条件下对其强度和塑性等机械性能的影响。实验... 为了明确"零保温"淬火对45钢机械性能的影响,进一步推广45钢的热处理工艺,本文研究了790～830℃温度对45钢进行"零保温"淬火及在540～660℃温度范围内对45钢进行回火的条件下对其强度和塑性等机械性能的影响。实验表明:在780～920℃"零保温"淬火时,硬度值与传统调质工艺基本相同;回火温度对硬度的影响规律总体上随着回火温度的增加而降低。790～830℃"零保温"淬火,随着淬火温度的升高,在同一回火温度下,试样的强度逐渐升高。对于试样的塑性来说,在790℃"零保温"淬火时,试样的塑性相对较差,在810～830℃温度,试样的塑性较好。采用810～830℃淬火、600～660℃回火工艺处理的45钢,机械性能完全符合技术要求。 展开更多

关键词 “零保温” 45钢 淬火 机械性能

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25MnVK钢零保温淬火工艺研究 被引量：1

12

作者 王冠 刘玲 +1 位作者 郑喜平 金晨 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第18期172-174,共3页

对25MnVK的零保温淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明：在880~940℃,硬度、强度、伸长率和耐磨性随淬火温度的升高而增加,超过940℃则随淬火温度的升高而降低,在940℃淬火获得最佳力学性能,零保温淬火后的... 对25MnVK的零保温淬火工艺进行了研究,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明：在880~940℃,硬度、强度、伸长率和耐磨性随淬火温度的升高而增加,超过940℃则随淬火温度的升高而降低,在940℃淬火获得最佳力学性能,零保温淬火后的显微组织是细小的板条马氏体。在120 N、300 r/min、1200 s的试验条件下,940℃淬火后的试样磨损质量损失最小,具有优良的抗磨损性能。 展开更多

关键词 零保温 25MnVK钢 强度 耐磨性

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零保温淬火工艺对25MnSiMoVA钢力学性能的影响

13

作者 张宏伟 王艳丽 郑喜平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第12期190-192,196,共4页

研究了25MnSiMoVA钢的零保温淬火工艺,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明:硬度、强度和耐磨性均随淬火温度的升高而增加,在940℃淬火时达到最大峰值,超过940℃以后,随着淬火温度的升高而降低;在940℃淬火后的显微组织为细小... 研究了25MnSiMoVA钢的零保温淬火工艺,并对显微组织和力学性能进行了分析。结果表明:硬度、强度和耐磨性均随淬火温度的升高而增加,在940℃淬火时达到最大峰值,超过940℃以后,随着淬火温度的升高而降低;在940℃淬火后的显微组织为细小的板条马氏体,碳、钒元素存在浓度起伏;在150N、300 r/min、1200 s的试验条件下,940、970℃淬火后的试样磨损质量损失最少,具有最佳的抗磨损性能。 展开更多

关键词 零保温 25MnSiMoVA 钢 耐磨性 硬度

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60Si2Mn钢“零保温”淬火工艺的试验研究 被引量：23

14

作者 孟繁盛 杨月君 +2 位作者 崔岩 何长树 李文伟 《阜新矿业学院学报》 1994年第4期64-66,共3页

本文通过对传统奥氏体化理论的详细分析，证明在这一理论指导下应用的淬火保温时间是保守的、不确切的，可以缩短为零。文中用６０Ｓｉ２Ｍｎ钢进行了“零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织．奥氏体晶粒度和机械性能指标等进行对比... 本文通过对传统奥氏体化理论的详细分析，证明在这一理论指导下应用的淬火保温时间是保守的、不确切的，可以缩短为零。文中用６０Ｓｉ２Ｍｎ钢进行了“零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织．奥氏体晶粒度和机械性能指标等进行对比，分析了６０Ｓｉ２Ｍｎ钢“零保温”淬火工艺的可行性。 展开更多

关键词 奥氏体化 硅钢 淬火

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25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能 被引量：11

15

作者 李安铭 黄丽娟 +2 位作者 王向杰 李小飞 陈昊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第6期36-38,共3页

研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保... 研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保温淬火。25MnV钢“零保温”淬火得到极细的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度 显微组织

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25MnV钢“零保温”淬火组织与性能的研究 被引量：11

16

作者 李安铭 赵晓运 杨红保 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第4期62-64,共3页

采用正交组合回归设计试验方法，研究了“零保温”淬火工艺对25MnV钢组织和性能的影响，分析了“零保温”淬火条件下奥氏体转变的特征。结果表明，在830—930℃“零保温”淬火时，随着加热温度的升高，25MnV钢的强度、硬度升高，经930... 采用正交组合回归设计试验方法，研究了“零保温”淬火工艺对25MnV钢组织和性能的影响，分析了“零保温”淬火条件下奥氏体转变的特征。结果表明，在830—930℃“零保温”淬火时，随着加热温度的升高，25MnV钢的强度、硬度升高，经930℃“零保温”淬火后该钢具有较高的强度和硬度。“零保温”淬火后可获得细小的板条状马氏体组织。25MnV钢“零保温”淬火工艺可以代替传统的保温淬火热处理工艺。 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度

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“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响 被引量：8

17

作者 李安铭 黄丽娟 王向杰 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期445-448,共4页

研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降... 研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降.加热至铁素体消失时淬火,该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关. 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 力学性能 显微组织

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“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响 被引量：7

18

作者 石铁 高万夫 雷晓维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期198-200,207,共4页

研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～95... 研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高;与常规的热处理工艺相比,＂零保温＂淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因。 展开更多

关键词 20SiMn2MoV钢 “零保温”淬火 冲击韧度 冲击试验

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碟型弹簧应用“零保温”淬火工艺的研究 被引量：2

19

作者 孟繁盛 何长树 +1 位作者 杨月君 李文伟 《阜新矿业学院学报》 1995年第4期54-58,共5页

本文通过实验室及工业试验，分析、验证了６０Ｓ１２Ｍｎ钢制的Φ１４０×Φ７０．８×５×９型碟到弹簧应用“零保温”淬火工艺的可行性．在工业试验过程中．提出了通过测量电阴炉恒温后的通电时间来绘制该炉的耗能曲线，... 本文通过实验室及工业试验，分析、验证了６０Ｓ１２Ｍｎ钢制的Φ１４０×Φ７０．８×５×９型碟到弹簧应用“零保温”淬火工艺的可行性．在工业试验过程中．提出了通过测量电阴炉恒温后的通电时间来绘制该炉的耗能曲线，从而确定工件的“零保温点”的方法．实践证明这种方法是行之有效的，易于推广． 展开更多

关键词 零保温淬火 零保温点 耗能曲线 弹簧 碟型弹簧

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采煤机截齿“零保温”淬火热处理工艺研究 被引量：4

20

作者 王永刚 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期163-166,共4页

比较了"零保温"和常规保温淬火的42CrMo钢试样金相组织。对淬火后42CrMo钢进行了5个不同温度的回火处理,以观察试样的组织和性能的不同之处和变化规律。结果表明,"零保温"淬火处理能够使采煤机截齿用42CrMo低合金... 比较了"零保温"和常规保温淬火的42CrMo钢试样金相组织。对淬火后42CrMo钢进行了5个不同温度的回火处理,以观察试样的组织和性能的不同之处和变化规律。结果表明,"零保温"淬火处理能够使采煤机截齿用42CrMo低合金钢达到外硬内韧的效果。最适宜的回火温度为430℃。 展开更多

关键词 采煤机截齿 “零保温”淬火 显微组织 回火

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