用VOF方法数值模拟溢流堰流场 被引量：13

1

作者 陈为博 杨敏 《水利水运工程学报》 CSCD 北大核心 2004年第4期42-45,共4页

采用流体体积函数处理水气交界面,并与标准的k-ε二方程紊流模型耦合模拟了溢流堰上的流场.计 算的溢流堰上压力分布和流速,均与物理模型试验的测量结果较为吻合.

关键词 溢流堰 VOF方法 物理模型试验 紊流模型 交界面 流场 流速 流体体积 数值模拟 函数

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浅水垫消力池的大涡模拟研究 被引量：9

2

作者 刘达 廖华胜 +2 位作者 李连侠 黄本胜 蒋胜银 《四川大学学报（工程科学版）》 EI CSCD 北大核心 2014年第5期28-34,共7页

为了探讨大涡模拟方法是否适用几何体型及水力特性均为复杂的浅水垫消力池水流的模拟,采用大涡模拟方法对浅水垫消力池进行数值模拟计算,得到消力池内的流态、流速、时均压力及脉动压力等水力参数,与物理模型试验得到的数值基本一致,说... 为了探讨大涡模拟方法是否适用几何体型及水力特性均为复杂的浅水垫消力池水流的模拟,采用大涡模拟方法对浅水垫消力池进行数值模拟计算,得到消力池内的流态、流速、时均压力及脉动压力等水力参数,与物理模型试验得到的数值基本一致,说明大涡模拟方法能较好地模拟具有复杂流动的浅水垫消力池的各种水力特性,该方法可以提供雷诺时均模型不能得到的脉动压力信息,可以采用该模拟方法深入研究该型消力池的水力特性及消能机理。 展开更多

关键词 浅水垫消力池 大涡模拟 流态 时均压力 脉动压力

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东风水电站泄洪洞泄流原型观测分析 被引量：5

3

作者 宿辉 郑文新 王长龙 《水利水电工程设计》 2005年第2期43-46,F003,共5页

乌江东风水电站拦河大坝采用薄拱坝,泄洪洞采用斜鼻坎新型消能工,并伴有高速水流,故需通过原型观测来检验设计成果。通过对流态、时均压力及脉动压力等的原型观测成果分析,为电站安全运行提供可靠依据,并为今后同等规模的类似工程提供... 乌江东风水电站拦河大坝采用薄拱坝,泄洪洞采用斜鼻坎新型消能工,并伴有高速水流,故需通过原型观测来检验设计成果。通过对流态、时均压力及脉动压力等的原型观测成果分析,为电站安全运行提供可靠依据,并为今后同等规模的类似工程提供有价值的参考。 展开更多

关键词 东风水电站 泄洪洞 泄流原型观测 流态 时均压力 脉动压力

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面积收缩比相同条件下不同体型齿墩式内消能工对管道内部水力特性的影响 被引量：2

4

作者 张婷 郝瑞霞 +1 位作者 郑秀清 王海军 《水电能源科学》 北大核心 2019年第10期72-74,共3页

为研究同一面积收缩比情况下不同体型齿墩式消能工对管道内部水力特性的影响,采用物理模型试验与理论分析相结合的方法,分析了5种方案消能工的消能率、过流能力、时均压强和脉动压强的变化特征。结果表明,面积收缩比相同时,方案3消能率... 为研究同一面积收缩比情况下不同体型齿墩式消能工对管道内部水力特性的影响,采用物理模型试验与理论分析相结合的方法,分析了5种方案消能工的消能率、过流能力、时均压强和脉动压强的变化特征。结果表明,面积收缩比相同时,方案3消能率最小,齿墩高度比不等于0.5时消能率随齿墩高度增加而增大,流量系数的变化规律则相反;时均压强系数在消能工进口处骤降,并在距离消能工进口4 D处逐渐恢复至稳定,但比消能工进口处低2.5~2.8,表明齿墩高度比对时均压强系数影响较小;脉动压强系数沿程基本呈双峰分布,双峰分别位于消能工进口和出口附近,第二个峰值最大值及最小值分别是方案2、3。综合分析后知方案2最佳,为推荐方案。 展开更多

关键词 齿墩式消能工 消能率 过流能力 时均压强 脉动压强

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竖井消能工折板压强及脉动特性分析 被引量：2

5

作者 杨乾 杨庆华 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2021年第6期12-18,共7页

为研究泄流过程中折板式竖井消能工水动力荷载作用,以某深隧排水工程竖井为研究对象,开展正态水力模型试验,研究恒定流与非恒定流条件下折板压强分布规律及脉动特性,分析折板间距和倾角对频谱特征影响。结果表明:上层折板承受时均压强... 为研究泄流过程中折板式竖井消能工水动力荷载作用,以某深隧排水工程竖井为研究对象,开展正态水力模型试验,研究恒定流与非恒定流条件下折板压强分布规律及脉动特性,分析折板间距和倾角对频谱特征影响。结果表明:上层折板承受时均压强为中层和下层折板1.5~3倍;恒定流条件下折板瞬时压强脉动幅值随入流量和折板间距增大而增大,随折板倾角增大而减小,功率谱密度优势频段为0~2.5 Hz;非恒定流条件下折板瞬时压强自上而下依次减小,功率谱密度优势频段介于0~4.0 Hz。研究结果可为竖井折板结构防振设计提供参考。 展开更多

关键词 折板式竖井 水力模型试验 时均压强 脉动压强 概率密度 功率谱密度 傅立叶变换

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高含沙泄洪水流的荷载特性试验研究 被引量：1

6

作者 练继建 杜昀怡 +1 位作者 刘昉 胡剑超 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2017年第11期1261-1268,共8页

高含沙水流特性已有较多研究,但主要针对河道中的高含沙渐变水流开展的,而对高含沙河流高坝枢纽泄洪水流荷载特性的研究较少,本文开展了孔板消能工高含沙水流的时均压力和脉动压力特性研究。试验共研究了含沙量从0至300 kg/m^3,流速从1.... 高含沙水流特性已有较多研究,但主要针对河道中的高含沙渐变水流开展的,而对高含沙河流高坝枢纽泄洪水流荷载特性的研究较少,本文开展了孔板消能工高含沙水流的时均压力和脉动压力特性研究。试验共研究了含沙量从0至300 kg/m^3,流速从1.78 m/s至3.73 m/s,共28组不同工况。结果表明:高含沙泄洪水流的时均和脉动压力的沿程分布规律与清水相同,但幅值变化规律存在差异,相同流速条件下时均压力幅值随含沙量的增加而增加,而脉动压力幅值受含沙量和流速条件的双重影响,随含沙量的增加呈现出先增加后减小的趋势;脉动压力概率密度分布符合正态;频率分布范围受水流条件影响随流速的增加而增加,其中低频分量随含沙量的增加而增加。根据试验结果,提出了高含沙泄洪水流荷载计算的修正方法,该方法对于高含沙枢纽的工程设计有重要参考价值。 展开更多

关键词 高含沙泄洪水流 孔板消能工 时均压力 脉动压力 荷载计算修正方法

原文传递

阿尔塔什水利枢纽水垫塘水动力特性及底板稳定性研究 被引量：1

7

作者 李会平 张振杰 +2 位作者 缑文娟 齐春风 桑林瀚 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 2018年第S1期14-20,共7页

为研究阿尔塔什水利枢纽工程的消能效果,基于1∶50水工模型试验研究了水垫塘的动水压强、上举力的分布规律、幅值特性,并对水垫塘底板高程进行了优化。研究表明,时均压强、脉动压强在桩号0+080—090之间出现峰值,最大上举力、脉动上举... 为研究阿尔塔什水利枢纽工程的消能效果,基于1∶50水工模型试验研究了水垫塘的动水压强、上举力的分布规律、幅值特性,并对水垫塘底板高程进行了优化。研究表明,时均压强、脉动压强在桩号0+080—090之间出现峰值,最大上举力、脉动上举力均在桩号0+110附近出现峰值;消能防冲工况1—4中,A列6~#(1~#表孔中线、桩号0+110)板块最大上举力达到18.67×9.8 kN/m^2,存在安全风险,建议对该板块及其周边板块加强防护;工况2(消能防冲,1#表孔+中孔泄洪)中线冲击压强达到15×9.8 kPa、脉动压强最大达到9.65×9.8 kPa,最大上举力、脉动上举力峰值分别达26.21×9.8 kN/m^2、4.58×9.8 kN/m^2。降低水垫塘底高程,可以有效降低上举力,有利于底板稳定;水垫塘底高程降低3 m后,工况2最大上举力、脉动上举力峰值分别降至16.69×9.8 kN/m^2、3.51×9.8 kN/m^2,降幅分别为36.3%、23.5%。 展开更多

关键词 阿尔塔什水利枢纽 水垫塘 时均压强 脉动压强 底板 模型试验

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低气压环境中的挑流水舌动水压强实验研究

8

作者 练继建 董照 +1 位作者 刘昉 刘丹 《水力发电学报》 EI CSCD 北大核心 2019年第10期101-110,共10页

随着我国高坝建设的发展,西部高海拔地区低气压环境下的高速水流特性对高原建坝提出了新的挑战。本文采用实验的方法来研究环境气压变化对水舌挑距和水垫塘内动水压力特性的影响,为高海拔地区建坝提供技术指导。研究发现减压使水垫塘中... 随着我国高坝建设的发展,西部高海拔地区低气压环境下的高速水流特性对高原建坝提出了新的挑战。本文采用实验的方法来研究环境气压变化对水舌挑距和水垫塘内动水压力特性的影响,为高海拔地区建坝提供技术指导。研究发现减压使水垫塘中的动水压强增大,气压降低10 kPa,时均压强最大可达3.9%,脉动压强最大可达5.5%;同时在低气压环境中水舌的挑距受到水舌在空中掺气扩散的影响,由于模型和原型相似律的原因,空气阻力对水舌挑距的影响在模型和原型中有所不同,但环境气压降低,空气密度和空气阻力减小,水舌在空中的掺气也会减少,即水舌扩散程度降低,低气压下水舌更加集中。 展开更多

关键词 低气压环境 空气阻力 时均压强 脉动压强 水舌挑距

原文传递

台阶式溢流坝消力池压强特性试验研究

9

作者 赵相航 解宏伟 +2 位作者 顾声龙 贺巨龙 郭馨 《南水北调与水利科技》 CSCD 北大核心 2017年第3期171-176,共6页

为研究台阶式溢流坝不设反弧段连接时消力池底板压强特性,结合某水库实际工程,采用物理模型试验方法,对台阶式溢流坝消力池底板时均压强、脉动压强强度和峰值等压强特性进行了研究。结果表明,消力池底板时均压强均为正值;在滑行水流和... 为研究台阶式溢流坝不设反弧段连接时消力池底板压强特性,结合某水库实际工程,采用物理模型试验方法,对台阶式溢流坝消力池底板时均压强、脉动压强强度和峰值等压强特性进行了研究。结果表明,消力池底板时均压强均为正值;在滑行水流和过渡水流时,时均压强在水流冲击区出现一个较大值,最大为0.926kPa,下游反弹区形成极小值;在跌落水流时,时均压强沿程变化较小,且随流量的增加而增大;脉动压强强度和峰值沿程变化规律基本一致,总体上随流量的增加而增大,最大值出现在水流冲击区,脉动压强最大为1.198kPa,随后沿下游方向逐渐减小,并趋于稳定;台阶尺寸对消力池底板时均压强和脉动压强影响不大;消力池内脉动优势频率为0.01~4 Hz,属低频振动,不会危害泄水建筑物的安全。研究成果可为台阶式溢流坝消力池的优化设计提供参考。 展开更多

关键词 消力池 台阶式溢流坝 时均压强 脉动压强 频率

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水垫塘冲击区时均压强的分布规律及特征研究

10

作者 郭燕鹤 付俊峰 《价值工程》 2016年第17期161-165,共5页

当大坝开闸泄洪时,由于高速下泄水流本身具有较大动能,会对坝址附近的河床产生巨大的冲击力,造成冲刷破坏。为了提高下游河床的抗冲刷能力,水垫塘应运而生。根据紊动射流理论,推导出水垫塘冲击区时均压强的半经验公式,同时利用MATLAB的... 当大坝开闸泄洪时,由于高速下泄水流本身具有较大动能,会对坝址附近的河床产生巨大的冲击力,造成冲刷破坏。为了提高下游河床的抗冲刷能力,水垫塘应运而生。根据紊动射流理论,推导出水垫塘冲击区时均压强的半经验公式,同时利用MATLAB的数值分析功能,就入塘能量和尾坎高度对冲击区时均压强的影响进行了仿真分析,找出冲击区时均压强的分布规律及特征,为水垫塘的抗冲刷设计提供依据。 展开更多

关键词 水垫塘 数值分析 入塘能量 尾坎高度 时均压强

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舌形挑流鼻坎水力特性研究 被引量：14

11

作者 朱雅琴 张法星 许唯临 《科学技术与工程》 2004年第5期397-402,408,共7页

基于拱坝表孔泄洪的水槽实验 ,分析了舌形挑坎曲率和挑角的变化对水流横向扩散及下游水垫塘底板时均压力的影响。在不同泄流量和下游水深条件下 ,对不同曲率和挑角的舌形挑坎以及常规挑坎进行了比较研究。结果表明 ,水流经过舌形挑坎时... 基于拱坝表孔泄洪的水槽实验 ,分析了舌形挑坎曲率和挑角的变化对水流横向扩散及下游水垫塘底板时均压力的影响。在不同泄流量和下游水深条件下 ,对不同曲率和挑角的舌形挑坎以及常规挑坎进行了比较研究。结果表明 ,水流经过舌形挑坎时流态稳定 ,水舌横向扩散明显。在挑坎末端高程相同的条件下 ,下泄流量较小时 ,曲率和挑角越大 ,水舌单宽流量的横向分布越均匀 ,水垫塘底板最大时均压力越小 ;大泄流量时 ,曲率和挑角不宜过大 。 展开更多

关键词 舌形挑流鼻坎 横向扩散 时均压力 水垫塘 挑流消能

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乌东德水电站水垫塘护坡板块结构型式试验研究 被引量：1

12

作者 马斌 梁帅 李昕尧 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 2017年第11期26-30,106,共6页

为解决高坝泄流引起的水垫塘内部水流紊动导致其结构破坏问题,针对乌东德水电站护坡不护底水垫塘的防护结构,依托乌东德水电站整体模型,考虑止水局部破坏的最不利工况,分别对排水失效、封闭自排、封闭抽排等三种板块结构型式进行了水力... 为解决高坝泄流引起的水垫塘内部水流紊动导致其结构破坏问题,针对乌东德水电站护坡不护底水垫塘的防护结构,依托乌东德水电站整体模型,考虑止水局部破坏的最不利工况,分别对排水失效、封闭自排、封闭抽排等三种板块结构型式进行了水力学试验研究,分析了不同板块型式对护坡板块背水面和迎水面时均压强、脉动压强以及脉压相关性的影响。结果表明:(1)相比排水失效板块,封闭自排和抽排板块对脉压的影响较小,但均能有效降低板块内外侧时均压强差,使最大时均压强差保持在0.4 m水头以下;(2)封闭自排板块能有效改善水位波动区板块内外侧脉压的同步性,提高脉动压强互相关系数;(3)抽排廊道的开挖对两岸岩体有削弱作用,可能对地下厂房不利。研究所得结构为水垫塘护坡设计和安全运行提供参考。 展开更多

关键词 乌东德水电站 水垫塘 护坡 板块结构型式 封闭自排 时均压强 相关性分析

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齿墩状内消能工的消能及压力特性 被引量：10

13

作者 张婷 田淳 +2 位作者 李永业 尤志强 樊盼 《排灌机械工程学报》 EI 北大核心 2014年第2期136-139,161,共5页

输水管道或泄洪洞常见的内消能方式为孔板和洞塞,结合明渠水流中的消能工形式提出了齿墩状内消能工,并通过物理模型试验对不同面积收缩比的齿墩状内消能工进行了研究,分析了它们的过流能力、消能率、压强沿程变化及脉动压强特性.结果表... 输水管道或泄洪洞常见的内消能方式为孔板和洞塞,结合明渠水流中的消能工形式提出了齿墩状内消能工,并通过物理模型试验对不同面积收缩比的齿墩状内消能工进行了研究,分析了它们的过流能力、消能率、压强沿程变化及脉动压强特性.结果表明:齿墩状内消能工的过流能力主要是由消能工的体型及尺寸决定的,其面积收缩比越大,消能率越低,过流能力就越强;齿墩状内消能工的时均压强在收缩段骤降,在其后部逐渐上升,而后恢复至稳定,其恢复长度基本相同;齿墩状内消能工的脉动压强最大点均出现在收缩段后1倍圆管直径范围内,随后迅速减小,逐渐趋于平稳;面积收缩比为0.471 2的齿墩状消能工的脉动强度最小,因而其抗空化性能优于其他情况,且脉动压强最大点的压强概率密度分布接近正态分布. 展开更多

关键词 齿墩状内消能工 时均压强 脉动压强 过流能力 消能

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基于消力井直径变化下竖井溢洪道压强特征试验研究 被引量：9

14

作者 张宗孝 刘冲 +1 位作者 白欣 陈小威 《应用力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第3期510-516,共7页

为研究消力井直径变化下竖井溢洪道内部各个重要部位的压强特征,在满足泄洪能力的前提下,保持消力井井深不变,分别对直径D0=6.5m、D0=9.1m、D0=11.05m三种方案进行水工模型试验,研究分析了洞内环形堰面段、竖井段、底板段、压坡段的沿... 为研究消力井直径变化下竖井溢洪道内部各个重要部位的压强特征,在满足泄洪能力的前提下,保持消力井井深不变,分别对直径D0=6.5m、D0=9.1m、D0=11.05m三种方案进行水工模型试验,研究分析了洞内环形堰面段、竖井段、底板段、压坡段的沿程时均压强特征、脉动压强参数。试验结果表明:环形堰面段在自由堰流时时均压强随堰上水头变化幅度不大,而在淹没堰流时各测点时均压强趋于静水压强沿程逐渐增大趋势;竖井段下部时均压强随堰上水头呈增大趋势;底板段和压坡段时均压强随直径的增大呈现减小趋势,但减小幅度不大;在不同直径下消力池底板的优势频率都出现在2Hz内,属于低频率范围,不会对底板产生共振破坏现象。 展开更多

关键词 竖井溢洪道 消力井 时均压强 脉动压强 水工模型试验

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台阶式溢洪道滑行水流时均压强特性研究 被引量：7

15

作者 曾东洋 王裕征 等 《陕西水力发电》 2001年第4期11-14,共4页

通过模型试验，对台阶式溢洪道滑行水流的时均压强特性进行了研究，探讨了台阶上时均压强的产生和变化规律。同时探讨了来流量、台阶尺寸等因素对台阶上压强变化的影响。对于工程的设计，施工都具有很好的参考价值。

关键词 台阶式溢洪道 时均压强 滑行水流

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水力自动滚筒闸门动水压力的模型试验 被引量：6

16

作者 李利荣 文恒 +1 位作者 王福军 周春生 《水利水电科技进展》 CSCD 北大核心 2009年第1期26-30,共5页

通过物理模型试验对圆筒闸体迎水表面的动水压力进行了研究,测试和分析各工况下圆筒闸体迎水面的时均压力和脉动压力,试验证明,其结果符合流体力学的基本理论,并对水力自动滚筒闸门的设计具有指导意义。

关键词 水力自动闸门 动水压力 横置圆筒 时均压力 脉动压力

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水平旋流内消能泄洪洞的壁面压强及脉动特性 被引量：6

17

作者 汪振 牛争鸣 +1 位作者 李嘉 高旭东 《四川大学学报（工程科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期32-37,共6页

通过模型试验，研究了水平旋流内消能泄洪洞壁面压强及脉动特性。研究结果表明，在各流态下，随着上、下游水位的升高壁面压强随之增加，沿程逐渐减小；在Z／D=0．5-4．5范围内，压强变化剧烈，过渡段的性质非常明显，流态不同时规律不... 通过模型试验，研究了水平旋流内消能泄洪洞壁面压强及脉动特性。研究结果表明，在各流态下，随着上、下游水位的升高壁面压强随之增加，沿程逐渐减小；在Z／D=0．5-4．5范围内，压强变化剧烈，过渡段的性质非常明显，流态不同时规律不同；脉动压强主频在0．03—1．6Hz，属于低频范围，优势频率主要集中在0—20Hz之间；壁面脉动压强振幅概率分布基本上呈现高斯正态分布；但在水平段首（Z／D=0—4．5）和尾（Z／D=29-水平段出口）Ca、Ce均要略大于理论值。 展开更多

关键词 水平旋转 内消能泄洪洞 模型试验 脉动压强 时均压强

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台阶式溢洪道滑掠流时均压强影响因素分析 被引量：7

18

作者 杨吉健 刘韩生 张为法 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2015年第8期57-60,共4页

由于台阶式溢洪道结构特殊,流态复杂,对台阶式溢洪道压强并未取得一致性的研究成果。对多个台阶式溢洪道滑掠流时均压强资料进行分析,探讨来流流量、掺气、台阶尺寸、溢洪道坡度等对台阶式溢洪道时均压强的影响。分析结果表明:单宽流量... 由于台阶式溢洪道结构特殊,流态复杂,对台阶式溢洪道压强并未取得一致性的研究成果。对多个台阶式溢洪道滑掠流时均压强资料进行分析,探讨来流流量、掺气、台阶尺寸、溢洪道坡度等对台阶式溢洪道时均压强的影响。分析结果表明:单宽流量大,时均压强变大;掺气可有效降低正压时均压力并增加负压值;台阶尺寸对台阶式溢洪道的影响较为复杂,台阶尺寸较小,且坡度较缓时竖直面压强呈中间小、两头大分布,坡度较大时具有2个压力极小值,位于竖直面底部和顶部,台阶尺寸较大时竖直面压强自下而上呈减小趋势;坡度增加,台阶式溢洪道压强变化幅度增大。 展开更多

关键词 台阶式溢洪道 空蚀破坏 滑掠流 时均压强 单宽流量 掺气

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跌坎深度对扩散式泄槽底流消能水力特性影响试验研究 被引量：6

19

作者 李鑫 邱勇 +2 位作者 阮合春 余远浩 张家鼎 《人民珠江》 2019年第8期50-56,共7页

对于高水头泄水建筑物而言,为了降低出口单宽流量,减轻下游消能压力,通常在出口设置扩散式泄槽。突扩式底流消力池增设跌坎,可避免水流直接冲击消力池底板,降低底板力学指标。通过水工模型试验,基于一定的边墙突扩宽度,研究突扩式消力... 对于高水头泄水建筑物而言,为了降低出口单宽流量,减轻下游消能压力,通常在出口设置扩散式泄槽。突扩式底流消力池增设跌坎,可避免水流直接冲击消力池底板,降低底板力学指标。通过水工模型试验,基于一定的边墙突扩宽度,研究突扩式消力池在不同跌坎深度下底板临底流速、时均压强、脉动压强的变化。成果表明:跌坎深度为5cm时,消力池内水流流态介于临界水跃向远驱式水跃过渡区间,临底流速最大,时均压强最小;跌坎深度增加至10cm时,消力池能够形成稳定的淹没水跃,临底流速明显减小,时均压强明显升高;跌坎深度进一步增加至15cm时,消力池内淹没程度继续增加,临底流速继续减小,时均压强继续增加,但变幅均不大。 展开更多

关键词 跌坎深度 扩散式泄槽 临底流速 时均压强 脉动压强

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齿墩长度对齿墩式内消能工水力特性影响的数值分析 被引量：1

20

作者 张博杭 李晓娟 +2 位作者 王嘉河 郝瑞霞 田淳 《中国农村水利水电》 北大核心 2023年第6期268-273,共6页

为了探究齿墩长度对齿墩式内消能工水力特性的影响,使用Fluent软件中的k–ε数学模型进行数值模拟,并和前期物理模型试验的结果进行比对,验证了模型的准确性,进而对7种不同齿墩相对长度(相对长度η为齿墩长度l与管道内直径D之比)的内消... 为了探究齿墩长度对齿墩式内消能工水力特性的影响,使用Fluent软件中的k–ε数学模型进行数值模拟,并和前期物理模型试验的结果进行比对,验证了模型的准确性,进而对7种不同齿墩相对长度(相对长度η为齿墩长度l与管道内直径D之比)的内消能工的中心轴流速、时均压强、过流能力、消能率、紊动能和流场等进行了分析。结果表明不同相对长度齿墩式内消能工中心轴流速分布规律基本一致,除η等于0.1外,各方案中心轴峰值流速出现的位置相同,不随相对长度的变化而变化,均在齿墩进口后0.38D处;齿墩前后壁面时均压强变化较大,存在低压区;齿墩段后侧旋涡区内紊动能较大,且回流区长度随齿墩相对长度增加逐渐减小;在模拟范围内,流量系数随着齿墩相对长度的增加先增加后减小,η在0.2~0.9范围内流量系数较大,消能率的变化规律则相反;η大于0.9时,突缩突扩段旋涡区分离,此后随着齿墩相对长度增加,多余长度对消能的作用仅由沿程水头损失产生,对消能工消能率的贡献不大,可忽略。综合分析,相对长度为0.2~0.9范围内的齿墩长度较优,给齿墩式内消能工的体型优化提供了依据。 展开更多

关键词 齿墩式内消能工 时均压强 流量系数 消能率 紊动能

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