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微量溶质元素在金属晶界的偏聚 被引量：12
1
作者 林文松 《热处理》 CAS 2004年第2期18-21,共4页
溶质元素在金属晶界的偏聚可以分为两类 ,即平衡偏聚和非平衡偏聚。本文回顾了这两类偏聚现象及其机理 ,着重讨论分析了有重要工程用途的三类典型的晶界偏聚 :硼在奥氏体晶界的两类偏聚的实验规律及对硼钢淬透性影响 ;磷在奥氏体晶界的... 溶质元素在金属晶界的偏聚可以分为两类 ,即平衡偏聚和非平衡偏聚。本文回顾了这两类偏聚现象及其机理 ,着重讨论分析了有重要工程用途的三类典型的晶界偏聚 :硼在奥氏体晶界的两类偏聚的实验规律及对硼钢淬透性影响 ;磷在奥氏体晶界的平衡偏聚及对钢回火脆性的作用 ,钢中的其他合金元素对磷的偏聚的影响 ; 展开更多
关键词 平衡偏聚 非平衡偏聚 晶界 硼钢 回火脆性 溶质元素
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Si-Mn-Mo系贝氏体钢组织和性能的研究 被引量：12
2
作者 王贵 郭长庆 张明星 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1995年第8期9-12,共4页
研究了新型高碳Si－Mn－Mo系贝氏体钢的组织和性能。结果表明，该钢空冷条件下得到贝氏体、马氏体和残留奥氏体的复相组织。其中包括板条马氏体和孪晶马氏体，而贝氏体为变态下贝氏体组织。试验用钢空冷后经250～300℃回火可获得较高的... 研究了新型高碳Si－Mn－Mo系贝氏体钢的组织和性能。结果表明，该钢空冷条件下得到贝氏体、马氏体和残留奥氏体的复相组织。其中包括板条马氏体和孪晶马氏体，而贝氏体为变态下贝氏体组织。试验用钢空冷后经250～300℃回火可获得较高的强度、硬度及良好的塑韧性配合。超过300℃回火，强度、硬度明显降低且有回火脆性出现。 展开更多
关键词 回火脆性 贝氏体钢 显微组织 热处理
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回火温度对30CrMnSiA钢力学性能的影响 被引量：11
3
作者 吴子恺 陈伟 +2 位作者 周海铭 向剑波 罗丰华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期163-167,共5页
30CrMnSiA钢样品经890℃油冷淬火处理后,分别在450-590℃进行回火处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及力学试验机等手段,研究了热处理后30CrMnSiA钢的显微组织以及力学性能。结果表明:随着回火温度的升高,30CrMnSiA钢组织中的... 30CrMnSiA钢样品经890℃油冷淬火处理后,分别在450-590℃进行回火处理。通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)以及力学试验机等手段,研究了热处理后30CrMnSiA钢的显微组织以及力学性能。结果表明:随着回火温度的升高,30CrMnSiA钢组织中的回火索氏体占比不断提高,合金强度下降,伸长率增加。经890℃淬火+500℃回火处理后低合金钢的综合性能较佳,硬度、抗拉强度、屈服强度、伸长率和冲击韧度分别为39 HRC、1302 MPa、1147 MPa、11. 3%和28 J/cm^2。30CrMnSiA钢在530～550℃左右会发生回火脆性。回火温度继续升高,冲击韧度得以恢复。回火温度为590℃时,冲击韧度达到41. 25 J/cm^2,而抗拉强度和屈服强度分别为1126 MPa和1027 MPa。 展开更多
关键词 30CRMNSIA钢 回火温度 力学性能 回火脆性 回火索氏体
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Si对低碳贝氏体钢组织与性能的影响 被引量：9
4
作者 桂洲 谭谆礼 白秉哲 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期4-6,共3页
对4种不同Si含量的贝氏体钢回火处理后的组织与性能进行了研究.结果表明,随着Si含量的提高,回火脆性出现的温度逐步提高,韧性谷值下降,M/A岛细化.当Si含量为0.7%～1.4%时,经580℃回火后,钢的强韧性配合良好.但Si含量过高时（1.7%）,高... 对4种不同Si含量的贝氏体钢回火处理后的组织与性能进行了研究.结果表明,随着Si含量的提高,回火脆性出现的温度逐步提高,韧性谷值下降,M/A岛细化.当Si含量为0.7%～1.4%时,经580℃回火后,钢的强韧性配合良好.但Si含量过高时（1.7%）,高温回火后钢的韧性得不到显著提高. 展开更多
关键词 粒状贝氏体 回火脆性 SI 空冷
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回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响 被引量：9
5
作者 林国标 赵攀 敖伟 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期73-77,共5页
为了优化合金性能,研究了回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响。试验结果表明,4Cr5MoSiV1Nb合金钢的二次硬化温度区间为300～550℃,峰值出现在550℃,此时硬度值为56.3HRC,同时伴有冲击韧性的显著降低,冲击韧性降低的原因... 为了优化合金性能,研究了回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响。试验结果表明,4Cr5MoSiV1Nb合金钢的二次硬化温度区间为300～550℃,峰值出现在550℃,此时硬度值为56.3HRC,同时伴有冲击韧性的显著降低,冲击韧性降低的原因是合金钢回火时含铬铬的细短棒状合金渗碳体在晶界析出,可以推测减少淬火合金钢中铬的偏析将会减少晶界析出,提高冲击韧性。微量铌的加入形成了(V,Nb)C强化相颗粒。合金在250～350℃回火综合性能最佳,可以达到冲击韧性15 J/cm^2、硬度55HRC以上。 展开更多
关键词 中碳合金钢 回火处理 组织 性能 回火脆性
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P92钢回火组织与韧性研究 被引量：9
6
作者 李新梅 张忠文 +1 位作者 杜宝帅 彭宪友 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第14期190-192,共3页
利用金相显微镜、扫描电镜和X-射线衍射仪并通过冲击试验研究了P92钢经1050℃正火+不同温度回火后的微观组织和韧性变化。结果表明:正火后P92钢组织为典型的板条马氏体,并有一定量的残余奥氏体和M23C6析出相存在。回火温度较低时,P92钢... 利用金相显微镜、扫描电镜和X-射线衍射仪并通过冲击试验研究了P92钢经1050℃正火+不同温度回火后的微观组织和韧性变化。结果表明:正火后P92钢组织为典型的板条马氏体,并有一定量的残余奥氏体和M23C6析出相存在。回火温度较低时,P92钢的组织形态和冲击功变化不大,在500～600℃出现了马氏体板条碎化、大部分或全部残余奥氏体分解和一定的回火脆性;随回火温度升高组织中亚结构数量增多并出现块状铁素体,而冲击功则快速升高。 展开更多
关键词 超超临界机组 P92钢 正火和回火 组织和韧性 回火脆性
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缺口类型对Cr5系热作模具钢冲击性能的影响
7
作者 尉筱杰 左鹏鹏 吴晓春 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期1-8,共8页
通过冲击试验研究了3种Cr5系钢(H13、H11、DVA)在不同回火温度下无缺口、U型缺口及V型缺口冲击性能的变化规律,采用体视显微镜和扫描电镜(SEM)对断口形貌和微观组织进行表征,讨论了缺口类型对表征材料韧性的差异性。结果表明,V(U)型缺... 通过冲击试验研究了3种Cr5系钢(H13、H11、DVA)在不同回火温度下无缺口、U型缺口及V型缺口冲击性能的变化规律,采用体视显微镜和扫描电镜(SEM)对断口形貌和微观组织进行表征,讨论了缺口类型对表征材料韧性的差异性。结果表明,V(U)型缺口冲击能量更多作用于裂纹扩展,反应材料抵抗裂纹扩展能力,可用于测量材料的裂纹敏感性,且V型缺口由于缺口尖端曲率半径更小更适用于表征材料的裂纹敏感性。无缺口冲击能量分别作用于裂纹形成及裂纹扩展,由于裂纹易在缺陷处形成,因此可反映材料综合强韧性及冶金缺陷。对比发现,在常用回火温度范围内,600℃V型缺口冲击吸收能量达到最大值,表明该热处理状态下材料抵抗裂纹扩展能力最佳;H13、DVA、H11钢分别在560、580、560℃无缺口冲击吸收能量较高,且硬度下降较少,分别为53.1、50.6、52.2 HRC,综合强韧性最佳。 展开更多
关键词 Cr5系钢 回火工艺 冲击性能 回火脆性
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回火温度对低碳贝氏体钢Q590组织和冲击性能的影响 被引量：5
8
作者 赵贤平 邓深 +2 位作者 温小园 廖耀俊 蒙曰睿 《宽厚板》 2021年第1期45-48,共4页
利用热处理炉进行不同温度区间Q590低碳贝氏体钢回火试验。结果表明:试验钢在300~350℃回火温度区间产生回火脆性,造成冲击性能偏差;随着回火温度的升高,冲击性能又明显得到改善。分析认为:M-A岛分解在250~550℃回火温度区间发生,即从25... 利用热处理炉进行不同温度区间Q590低碳贝氏体钢回火试验。结果表明:试验钢在300~350℃回火温度区间产生回火脆性,造成冲击性能偏差;随着回火温度的升高,冲击性能又明显得到改善。分析认为:M-A岛分解在250~550℃回火温度区间发生,即从250℃左右开始,在300~350℃之间数量多、尺寸大,且沿晶界分布,是导致冲击韧性差的主要原因;M-A岛分解在500~550℃之间基本完成,冲击韧性逐渐升高。在实际回火处理过程中应避开300~350℃温度区间,防止冲击韧性恶化导致的性能降低。 展开更多
关键词 Q590 回火温度 回火脆性 冲击性能 M-A岛
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HS110-13Cr抗CO_(2)腐蚀套管的开发
9
作者 王建华 李端正 《钢管》 CAS 2024年第4期33-37,共5页
根据套管的服役环境和性能要求开发HS110-13Cr抗二氧化碳腐蚀套管。重点进行了钢的化学成分设计和热处理工艺探索,通过热力学软件计算得到该钢种在不同回火温度条件下的强度和冲击韧性曲线。研究发现该钢种在特定的回火温度下存在冲击... 根据套管的服役环境和性能要求开发HS110-13Cr抗二氧化碳腐蚀套管。重点进行了钢的化学成分设计和热处理工艺探索,通过热力学软件计算得到该钢种在不同回火温度条件下的强度和冲击韧性曲线。研究发现该钢种在特定的回火温度下存在冲击功急剧下降的情况,通过扫描电镜观察不同回火温度条件下钢的冲击试样断口,发现570℃回火试样冲击断口为脆性沿晶断裂,因此热处理工艺需避开此回火脆性区。开发并生产出的产品性能达到了客户要求,通过了腐蚀评价,并成功应用于国内某油田,满足了二氧化碳服役环境的使用要求。 展开更多
关键词 无缝钢管 套管 13Cr 成分设计 热处理工艺 回火脆性 耐腐蚀
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轧辊堆焊用药芯埋弧焊丝W110回火脆性研究 被引量：5
10
作者 李晓峰 陈冰泉 黄永溪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第10期174-176,共3页
研究了轧辊堆焊用药芯埋弧焊丝W110的回火脆性,将药芯埋弧焊丝W110堆焊成含0.3%～0.45%C,12.5%～14.5%Cr,1.0%～1.6%Mn,0.5%～0.8%Mo,0.8%～1.5%Ni,0.5%～1.2%Si的熔敷金属,将焊态熔敷金属在不同温度下回火,通过硬度测试、冲击韧度测定... 研究了轧辊堆焊用药芯埋弧焊丝W110的回火脆性,将药芯埋弧焊丝W110堆焊成含0.3%～0.45%C,12.5%～14.5%Cr,1.0%～1.6%Mn,0.5%～0.8%Mo,0.8%～1.5%Ni,0.5%～1.2%Si的熔敷金属,将焊态熔敷金属在不同温度下回火,通过硬度测试、冲击韧度测定及断口微观分析,对回火后的试样的性能进行研究。结果表明,在不同回火温度下,试样的硬度分布与冲击韧度分布不是一一对应的,而断口形态与冲击韧度值高度吻合。以回火试样的冲击韧度值确定该焊丝熔敷金属的回火脆性温度区间,其值为100～150℃和450～550℃。 展开更多
关键词 轧辊堆焊 W110埋弧焊丝 回火脆性
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药芯埋弧焊丝W220回火脆性研究 被引量：4
11
作者 李晓峰 陈冰泉 黄永溪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第11期31-33,共3页
研究了轧辊堆焊用药芯埋弧焊丝W220的回火脆性。将药芯埋弧焊丝W220堆焊成含0.13%～0.17%C,13.1%～14.0%Cr,2.2%～2.8%Mn,4.3%～4.9%Ni(质量分数)的熔敷金属,将焊态熔敷金属在不同温度下回火,通过硬度测试、冲击韧性测定及断口微观分析... 研究了轧辊堆焊用药芯埋弧焊丝W220的回火脆性。将药芯埋弧焊丝W220堆焊成含0.13%～0.17%C,13.1%～14.0%Cr,2.2%～2.8%Mn,4.3%～4.9%Ni(质量分数)的熔敷金属,将焊态熔敷金属在不同温度下回火,通过硬度测试、冲击韧性测定及断口微观分析,对在不同温度下回火后的试样的硬度、冲击功及断口形貌进行研究。研究表明,W220焊丝熔敷金属的回火脆性温度区间为400～550℃。与通常情况不同,W220焊态熔敷金属的高温回火脆性不是在高温回火保温后缓冷情况下出现,而是在快冷条件下产生。 展开更多
关键词 轧辊堆焊 W220埋弧焊丝 回火脆性
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汽车前空心稳定杆断裂分析
12
作者 宋文斌 郭秋彦 +2 位作者 姜发同 刘旭亮 乔蒙 《环境技术》 2023年第4期36-40,共5页
某车型前悬架横向稳定杆在路试过程中断裂失效,通过对断裂件材料性能、断口形貌进行分析,推断出稳定杆断裂原因为:稳定杆应力集中区域存在坑洞缺陷,热处理后内壁存在带状组织导致硬度偏低,热处理工艺制定不合理产生第一类回火脆性,未作... 某车型前悬架横向稳定杆在路试过程中断裂失效,通过对断裂件材料性能、断口形貌进行分析,推断出稳定杆断裂原因为:稳定杆应力集中区域存在坑洞缺陷,热处理后内壁存在带状组织导致硬度偏低,热处理工艺制定不合理产生第一类回火脆性,未作密封处理导致内壁产生锈蚀,随后在恶劣的路试工况下产生沿晶脆性断裂。通过原材料质量提升及调整热处理工艺等可有效保证空心稳定杆性能,避免此类问题复现。关重零部件试验失效会严重拖滞整车开发进度,因此,在前期开发及试验验证阶段制定合理的技术要求及完备的工艺方案至关重要。 展开更多
关键词 空心稳定杆 轻量化 沿晶断裂 回火脆性
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2Cr13不锈钢的回火脆性 被引量：2
13
作者 朱宏伟 王萍 +5 位作者 胡婉婷 陈鑫 黄艳军 郁瑞兴 庄圆宏 陈永栓 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第12期234-236,共3页
研究2Cr13不锈钢在回火脆性温度区间附近进行回火后,硬度、冲击性能的变化和断口形貌演变。结果表明,2Cr13不锈钢在490~550℃回火后,硬度处于40~50 HRC之间,相应的冲击性能呈现下降趋势;在570~620℃回火后,不锈钢的硬度在30~38 HRC范围... 研究2Cr13不锈钢在回火脆性温度区间附近进行回火后,硬度、冲击性能的变化和断口形貌演变。结果表明,2Cr13不锈钢在490~550℃回火后,硬度处于40~50 HRC之间,相应的冲击性能呈现下降趋势;在570~620℃回火后,不锈钢的硬度在30~38 HRC范围内,冲击性能逐渐升高。通过对冲击断口形貌进行观察,在490~560℃回火,不锈钢断裂模式由解理断裂向沿晶断裂转变;随着回火温度升高,最终转变为沿晶+解离的断裂模式,微观上沿晶断裂断面尺寸逐渐缩小,解离数量逐渐增多,表现为宏观上冲击性能的提高。 展开更多
关键词 2Cr13不锈钢 回火脆性 冲击性能 硬度
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回火温度对含硼高强钢显微组织和力学性能的影响 被引量：2
14
作者 谭海林 赖春明 +1 位作者 周家林 王明 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第8期63-66,92,共5页
对一种含硼高强钢进行轧制和淬火处理后,再在200~600℃进行回火处理,研究了回火温度对其显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的升高,试验钢的显微组织由针状马氏体转变为板条状马氏体,其强度和硬度降低,伸长率增大,而冲击... 对一种含硼高强钢进行轧制和淬火处理后,再在200~600℃进行回火处理,研究了回火温度对其显微组织和力学性能的影响。结果表明:随着回火温度的升高,试验钢的显微组织由针状马氏体转变为板条状马氏体,其强度和硬度降低,伸长率增大,而冲击功先增后降再增;在300~400℃回火后,试验钢出现了较明显的回火脆性现象,Fe-C-B化合物在晶界的析出是产生回火脆性的主要原因。 展开更多
关键词 含硼高强钢 回火温度 显微组织 力学性能 回火脆性
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耐磨合金钢的回火脆性、变质处理及组织遗传性 被引量：3
15
作者 王定祥 王世伟 《铸造技术》 CAS 2020年第4期370-374,共5页
探讨了耐磨合金钢的回火脆性、变质处理及组织遗传性3个特征对其组织与力学性能的影响,分析了获得高性能耐磨合金钢的关键问题和方法。
关键词 回火脆性 变质处理 组织遗传性 耐磨钢
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15CrMnMoV钢回火脆性研究 被引量：2
16
作者 华晓宇 顾德骥 《上海金属》 CAS 1996年第6期36-41,共6页
对15CrMnMoV钢空淬和油淬组织于180～660℃不同温度下回火的变化进行了研究，重点研究了高温回火时该钢中特殊碳化物的析出过程及其对回火脆性的影响。
关键词 15CRMNMOV钢 金相组织 回火脆性 结构钢
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37CrNi3钢断口遗传机制的研究 被引量：3
17
作者 任瑞铭 李国柱 戚正风 《金属热处理学报》 CSCD 1992年第2期38-44,共7页
对37CrNi3钢经消除了预处理粗大过热组织后与回火脆性同时出现的断口遗传现象进行了研究。结果表明这一断口遗传现象与过热淬火加热时沿奥氏体晶界发生的偏聚有关。即预处理时,沿粗大奥氏体晶粒边界有 P、Cr、Ni 等元素的偏聚,再次加热... 对37CrNi3钢经消除了预处理粗大过热组织后与回火脆性同时出现的断口遗传现象进行了研究。结果表明这一断口遗传现象与过热淬火加热时沿奥氏体晶界发生的偏聚有关。即预处理时,沿粗大奥氏体晶粒边界有 P、Cr、Ni 等元素的偏聚,再次加热到850℃不能消除这种偏聚。高温回火后缓冷时,已偏聚的 Cr、Ni 将促进 P 沿原粗大奥氏体晶粒边界偏聚,低温回火时有可能有较多的碳化物沿粗大奥氏体晶粒边界析出。这些都将导致断裂沿原粗大奥氏体晶粒边界发生,引起断口遗传。 展开更多
关键词 断口遗传 37CrNi3钢 机制
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回火温度对700 MPa级工程机械用高强钢组织与力学性能的影响
18
作者 郑治秀 王强 +2 位作者 尹绍江 臧淼 杨小龙 《宽厚板》 2022年第4期17-21,共5页
研究了不同回火温度对700 MPa级钢板组织与力学性能的影响,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等设备对试验钢的微观组织进行观察。结果表明:回火温度对试验钢性能有显著影响。随着回火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度均表现为... 研究了不同回火温度对700 MPa级钢板组织与力学性能的影响,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)等设备对试验钢的微观组织进行观察。结果表明:回火温度对试验钢性能有显著影响。随着回火温度的升高,试验钢的屈服强度和抗拉强度均表现为先升高、后降低,低温冲击韧性改善。600℃回火时,试验钢出现回火脆性。使用电子背散射衍射(EBSD)技术,分析了回火前、后的晶界特征及取向差异。分析认为:回火前、后力学性能的变化与析出强化、位错强化等强化机制有关。 展开更多
关键词 回火温度 贝氏体 力学性能 回火脆性 EBSD
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焊后回火处理对9Cr13轧辊钢堆焊熔覆层组织及回火脆性的影响
19
作者 李涛 王向杰 《铸造技术》 CAS 2018年第1期124-127,共4页
利用Cr-Ni-Mn系药芯焊丝对9Cr13轧辊钢进行堆焊,研究了焊后不同回火温度对熔覆层组织、硬度及韧性的影响规律。结果表明,在50~200℃低温回火范围内,熔覆层主要表现为粗大的片状回火马氏体,硬度较高但韧性较低,冲击断口表现为典型的脆性... 利用Cr-Ni-Mn系药芯焊丝对9Cr13轧辊钢进行堆焊,研究了焊后不同回火温度对熔覆层组织、硬度及韧性的影响规律。结果表明,在50~200℃低温回火范围内,熔覆层主要表现为粗大的片状回火马氏体,硬度较高但韧性较低,冲击断口表现为典型的脆性断裂;300~550℃中温回火范围内,随着回火温度升高,熔覆层中粗大片状回火马氏体逐渐减少,硬度逐渐降低,韧性逐渐改善;当回火温度达到550℃时,堆焊熔覆层中的粗大片状回火马氏体消失,表现为细小的板条状回火马氏体与弥散分布的细小颗粒状混合组织,断口出现大量的断裂韧窝,硬度及韧性较高;当回火温度达到600℃时,堆焊熔覆层主要表现为尺寸较大的颗粒状组织,韧性降低;根据冲击韧度值确定了熔敷层的回火脆性温度区间为150~200℃。 展开更多
关键词 轧辊堆焊 回火温度 组织 回火脆性
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列车制动盘弹性销开裂原因分析及改进方案 被引量：1
20
作者 潘安霞 杨振国 +1 位作者 吴童童 张兆翔 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第S01期138-141,共4页
弹性销作为制动盘连接结构中的重要连接件,对行驶列车的安全保障具有重要作用。某批次列车制动盘弹性销在组装过程中多次出现批量开裂失效,通过断口观察、化学成分检查、微观组织分析和验证试验,揭示该弹性销的开裂机理。弹性销在装配... 弹性销作为制动盘连接结构中的重要连接件,对行驶列车的安全保障具有重要作用。某批次列车制动盘弹性销在组装过程中多次出现批量开裂失效,通过断口观察、化学成分检查、微观组织分析和验证试验,揭示该弹性销的开裂机理。弹性销在装配应力作用下发生开裂的原因与回火温度偏低和原材料磷含量偏高有关,并针对失效原因提出有效的改进措施。 展开更多
关键词 弹性销 65Mn 回火脆性 脆性断裂
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