65Mn热轧带钢开裂缺陷分析及控制 被引量：7

1

作者 卞皓 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第5期74-78,共5页

针对65Mn热轧带钢在生产过程中出现的开裂缺陷,从成分分析、检测、原理、试验几个完整的方面进行研究,主要包括化学成分检验、金相分析、开裂断口扫描、显微硬度检测及轧后冷却方式试验对比。结果表明,马氏体相变产生的内应力超过了带... 针对65Mn热轧带钢在生产过程中出现的开裂缺陷,从成分分析、检测、原理、试验几个完整的方面进行研究,主要包括化学成分检验、金相分析、开裂断口扫描、显微硬度检测及轧后冷却方式试验对比。结果表明,马氏体相变产生的内应力超过了带钢的抗拉强度是导致65Mn带钢表面开裂的主要原因。针对该问题,通过增加侧喷吹扫能力、提高层冷冷却均匀性、避免堆冷轧后冷却工艺等措施,避免了带钢发生局部过冷及马氏体相变,解决了65Mn热轧带钢的开裂缺陷,满足了下游用户的应用需求。 展开更多

关键词 65Mn 开裂 马氏体 层流冷却 堆冷

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开坯—粗轧生产流程铸坯温度变化规律分析 被引量：5

2

作者 党爱国 崔娟 +1 位作者 李永超 冯艳 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2015年第1期109-113,共5页

对325 mm×280 mm大方坯在开坯、加热炉加热、堆垛缓冷和水除鳞等生产流程的温度变化规律进行了研究。结果表明：开坯到160 mm×160 mm热轧坯时,角部温度已经下降到990℃,表面中心温度下降到1 012℃。冷装热轧坯经过50 min的加... 对325 mm×280 mm大方坯在开坯、加热炉加热、堆垛缓冷和水除鳞等生产流程的温度变化规律进行了研究。结果表明：开坯到160 mm×160 mm热轧坯时,角部温度已经下降到990℃,表面中心温度下降到1 012℃。冷装热轧坯经过50 min的加热后温度基本达到1 000℃,热轧坯开坯后直接入炉经过40 min的加热后热轧坯温度已经达到1 060℃以上,基本满足了轧制的要求。铸坯经过堆垛冷却48 h后,堆垛表层的铸坯中心温度下降到20℃左右,堆垛中心的铸坯中心温度下降到80℃左右。冷却速率自顶向下逐渐减慢,堆冷铸坯的冷却速率为8.3-15.3℃/h,铸坯的平均冷却速率为10.44℃/h。热轧坯在经过水除鳞段后,铸坯角部温度下降到1 053℃,边部中心温度下降到1 055℃,整个水除鳞阶段热轧坯的温降幅度在15℃左右。 展开更多

关键词 大方坯 温度变化 堆垛缓冷 水除鳞 加热

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低合金中厚板延伸率不合格原因及分析 被引量：5

3

作者 马静超 张琦 《宽厚板》 2020年第5期36-40,共5页

针对低合金中厚板延伸率合格率偏低的问题,跟踪采集大量生产数据,并通过金相、扫描电镜等手段进行原因分析。结果表明:铸坯中含量较高的氢在中心条带状夹杂附近聚集,冷却过程中在塑性较差的中心过冷硬相组织处形成氢致微裂纹,拉伸过程... 针对低合金中厚板延伸率合格率偏低的问题,跟踪采集大量生产数据,并通过金相、扫描电镜等手段进行原因分析。结果表明:铸坯中含量较高的氢在中心条带状夹杂附近聚集,冷却过程中在塑性较差的中心过冷硬相组织处形成氢致微裂纹,拉伸过程中沿微裂纹产生分层,导致延伸率不合格。铸坯中心偏析程度越严重,氢与偏析复合作用对钢板延伸率影响越大。通过采取铸坯及钢板堆垛缓冷措施,可有效提高延伸率。如果在拉伸过程中沿未弥合中间裂纹形成严重的层状断口,即使通过堆垛缓冷也无法改善延伸率。 展开更多

关键词 延伸率 中厚板 氢致裂纹 堆垛缓冷

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铸坯堆跺冷却过程传热模型研究 被引量：4

4

作者 朱正海 王志政 《冶金丛刊》 2009年第3期1-3,共3页

针对堆冷过程中铸坯温度的变化规律,采用数学模拟和现场实测方法进行了研究。研究表明：堆冷开始时,堆跺的中间区域是高温区,随着冷却时间的延长,高温区缓慢向下移动;冷却速率最快的是顶部铸坯,而中间区域和底部区域的冷却速率较慢,堆... 针对堆冷过程中铸坯温度的变化规律,采用数学模拟和现场实测方法进行了研究。研究表明：堆冷开始时,堆跺的中间区域是高温区,随着冷却时间的延长,高温区缓慢向下移动;冷却速率最快的是顶部铸坯,而中间区域和底部区域的冷却速率较慢,堆冷铸坯的冷却速率为8.1-14.2K/h。 展开更多

关键词 连铸-热轧区段 堆冷 铸坯 温度

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中厚板堆冷温度场有限元模拟 被引量：3

5

作者 陈燕 袁晓敏 郭文生 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2009年第3期258-261,共4页

利用ANSYS分析软件模拟中厚板16MnR堆冷的温度场,采用JMat-pro软件计算热物性参数,通过试块实测温降曲线来校正模型。结果表明:试块的模拟结果和实验结果吻合较好,计算值和实测值的差小于12℃。把校正后的模型及各项参数应用于实际生产... 利用ANSYS分析软件模拟中厚板16MnR堆冷的温度场,采用JMat-pro软件计算热物性参数,通过试块实测温降曲线来校正模型。结果表明:试块的模拟结果和实验结果吻合较好,计算值和实测值的差小于12℃。把校正后的模型及各项参数应用于实际生产过程中的堆垛预测,如中厚板16MnR堆垛1m,环境温度为25℃,精整拆堆时要求心部温度200℃以下,所需要的参考堆垛时间至少为33h;堆垛1.5m至少需要43h。 展开更多

关键词 中厚板 堆冷 温度场 有限元模拟

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非调质预硬型塑料模具钢P20的开发 被引量：3

6

作者 李行 秦坤 +3 位作者 任树洋 刘志勇 孟庆勇 尹绍江 《宽厚板》 2017年第6期41-43,共3页

唐钢在非调质预硬型塑料模具钢P20的研发过程中,合理地控制生产工艺,实施轧后堆垛缓冷,并根据模具钢堆垛缓冷却后获得硬度设定合理的回火热处理温度,得到了理想贝氏体组织,硬度值达到HRC28~32,满足了相关技术条件的要求。

关键词 预硬型塑料模具钢 堆垛缓冷 贝氏体

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铸坯堆垛冷却过程传热模型研究 被引量：2

7

作者 朱正海 仇圣桃 +1 位作者 欧阳宇 岳尔斌 《物理测试》 CAS 2009年第2期26-28,共3页

针对堆冷过程中铸坯温度的变化规律，采用数学模拟和现场实测方法进行了研究。研究表明：堆冷开始时，堆垛的中间区域是高温区，随着冷却时间延长，高温区缓慢向下移动；冷却速率最快的是顶部铸坯，而中间区域和底部区域的冷却速率较慢... 针对堆冷过程中铸坯温度的变化规律，采用数学模拟和现场实测方法进行了研究。研究表明：堆冷开始时，堆垛的中间区域是高温区，随着冷却时间延长，高温区缓慢向下移动；冷却速率最快的是顶部铸坯，而中间区域和底部区域的冷却速率较慢，堆冷铸坯的冷却速率为8．1-14．2K·h^-1. 展开更多

关键词 连铸-热轧区段 堆冷 铸坯 温度

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屈服强度460MPa级宽厚钢板层状断口分析 被引量：1

8

作者 王会岭 杜琦铭 +1 位作者 刘红艳 付振坡 《宽厚板》 2019年第2期11-14,共4页

邯钢宽厚板生产线70mm厚度规格460MPa级别宽厚钢板产品部分批次出现延伸性能不合格问题,通过对拉伸试样层状断口进行分析,确定断口分层与较为严重的铸坯中心偏析缺陷有关。在此基础上进一步开展铸坯堆垛缓冷试验和数值分析,揭示了不同... 邯钢宽厚板生产线70mm厚度规格460MPa级别宽厚钢板产品部分批次出现延伸性能不合格问题,通过对拉伸试样层状断口进行分析,确定断口分层与较为严重的铸坯中心偏析缺陷有关。在此基础上进一步开展铸坯堆垛缓冷试验和数值分析,揭示了不同堆垛缓冷时间条件下铸坯中心偏析的变化情况以及铸坯中心位置在相应时间的温度变化规律。当板坯堆垛缓冷时间在36h以上、铸坯中心温度控制在370℃左右时,铸坯中心偏析得到最大幅度地改善,厚板层状断口现象有较大程度地降低。 展开更多

关键词 层状断口 中心偏析 数值模拟 堆垛缓冷

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50#热轧钢带酸洗不彻底原因简析

9

作者 王雷 俞日军 《南钢科技与管理》 2015年第2期49-51,共3页

从分析50#热轧钢带氧化铁皮厚度及酸洗工艺入手,找出了热轧50#钢带酸洗不彻底的原因。通过增加破壳力度,采取单独堆冷工艺等措施可使问题得到解决。

关键词 热轧钢带 氧化铁皮 酸洗 堆冷

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不同输送方式对大板坯热应力分布的影响

10

作者 刘启龙 张鹤雄 朱正海 《中国冶金》 CAS 2016年第12期14-19,53,共7页

针对大板坯的输送过程,基于铸坯的传热模型建立热弹塑性模型,研究不同输送方式条件下铸坯热应力分布的变化规律。研究表明,在辊道输送过程中,铸坯表面和心部分别受拉应力和压应力作用,在铸坯宽度方向上,距边部约0.23m处拉应力最大,达到7... 针对大板坯的输送过程,基于铸坯的传热模型建立热弹塑性模型,研究不同输送方式条件下铸坯热应力分布的变化规律。研究表明,在辊道输送过程中,铸坯表面和心部分别受拉应力和压应力作用,在铸坯宽度方向上,距边部约0.23m处拉应力最大,达到75 MPa,随着时间的延长,拉应力和压应力有减小趋势。在坑冷过程中,堆跺铸坯的中心区域和四周分别受压应力和拉应力作用,堆跺顶部和中心所受热应力的变化趋势都是先增大后减小。在堆冷过程中,堆冷铸坯顶部和中心处热应力分布及变化趋势与坑冷相似,但峰值更大,达到94 MPa。 展开更多

关键词 铸坯 热应力 辊道输送 坑冷 堆冷

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320MPa级高强度船板表面微裂纹形成原因的分析

11

作者 徐红亮 赵庆宇 +1 位作者 刘福善 赵玉军 《宽厚板》 2012年第5期27-29,共3页

采用金相、扫描电镜对320 MPa级高强度船板表面微裂纹的形成原因进行了研究,发现铸坯表面微裂纹是造成板材表面微裂纹的主要原因,并进一步分析了铸坯表面微裂纹的成因。通过铸坯冷、热装对比试验,指出采取堆垛缓冷的措施可以有效降低板... 采用金相、扫描电镜对320 MPa级高强度船板表面微裂纹的形成原因进行了研究,发现铸坯表面微裂纹是造成板材表面微裂纹的主要原因,并进一步分析了铸坯表面微裂纹的成因。通过铸坯冷、热装对比试验,指出采取堆垛缓冷的措施可以有效降低板材表面微裂纹的产生。 展开更多

关键词 连铸板坯 高强度船板 表面微裂纹 堆冷

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leader-heat高温隔热涂料性能试验研究

12

作者 杨益 李坦 +1 位作者 靳世平 黄素逸 《水电能源科学》 北大核心 2011年第2期90-92,共3页

以工程应用为背景,给出一种定性方法验证了leader-heat高温隔热涂料的强化散热效果,设计了单平板试验台测试材料的热力学性能,计算了导致leader-heat保温材料表现出保温和强化散热2种不同效果的临界厚度并分析了原因。

关键词 保温材料 强化散热 单平板法 临界厚度 辐射表面积

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连铸-热轧区段大板坯温度变化规律研究 被引量：11

13

作者 朱正海 仇圣桃 +1 位作者 干勇 岳尔斌 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2009年第10期31-35,共5页

针对连铸-热轧区段的工艺技术界面,通过数学模拟和现场实测的方法研究了典型大板坯生产流程连铸、辊道输送、堆冷、加热等单元内连铸坯的温度变化规律。结果表明：在750～900℃范围内对铸坯进行辊道输送,不同断面铸坯相同位置以及不同... 针对连铸-热轧区段的工艺技术界面,通过数学模拟和现场实测的方法研究了典型大板坯生产流程连铸、辊道输送、堆冷、加热等单元内连铸坯的温度变化规律。结果表明：在750～900℃范围内对铸坯进行辊道输送,不同断面铸坯相同位置以及不同输送温度时铸坯相同位置的冷却速率差异都较小,而铸坯断面中心与表面的冷却速率差异显著,铸坯窄面中心、宽面中心、断面中心的冷却速率分别为6.3、7.0、8.7℃/min;堆冷铸坯的冷却速率为8.1～14.2℃/h;铸坯热装时表面和心部的热履历差异较大。 展开更多

关键词 连铸-热轧区段 界面 辊道输送 堆冷 温度

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太钢4350m^3高炉稳定炉体热负荷的实践 被引量：4

14

作者 唐顺兵 杨志荣 《炼铁》 北大核心 2010年第1期15-18,共4页

针对太钢4350m^3高炉软水密闭循环冷却的特点,通过分析炉内煤气流分布Z值、W值对炉体各段热负荷的影响,炉腹煤气量、焦炭质量等对全炉热负荷的影响,总结了实现炉体热负荷的稳定性和可控化的操作经验。

关键词 大型高炉 炉体热负荷 冷却系统 炉腹煤气量

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PEMFC热管理系统温度控制策略的仿真研究

15

作者 刘德波 任瑞龙 +1 位作者 张士雄 张萍 《山东化工》 CAS 2022年第15期25-29,共5页

质子交换膜燃料电池系统(Proton exchange membrane fuel cell,PEMFC)在运行过程中水泵和散热器风扇存在耦合作用,并且当电堆负载发生变化时,其温度波动较大且响应速度慢。针对以上问题,文中采用自抗扰控制方法来控制电堆冷却水的流量,... 质子交换膜燃料电池系统(Proton exchange membrane fuel cell,PEMFC)在运行过程中水泵和散热器风扇存在耦合作用,并且当电堆负载发生变化时,其温度波动较大且响应速度慢。针对以上问题,文中采用自抗扰控制方法来控制电堆冷却水的流量,将耦合和负载突变作为扰动来处理,以便加快温度响应速度,提高温度控制精度;对控制对象和控制器进行了建模,并在Simulink中进行了仿真验证,仿真结果表明:采用自抗扰控制器可以降低水泵和散热器风扇的耦合作用,并将冷却水温差控制在10℃以内。同时,流量受电堆电流变化影响明显减小,当电堆电流发生突变时也能很快实现流量跟随,达到稳定状态。在最大电流工作状态下,冷却水温度也能控制在燃料电池要求的范围内。采用的自抗扰控制器,整体达到较好的控制效果,满足PEMFC系统对温度的控制效果。 展开更多

关键词 燃料电池 热管理系统 电堆冷却水 负载突变 自抗扰控制器 耦合作用 温差 控制效果

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提高探伤板材堆垛缓冷厚度的研究 被引量：1

16

作者 郝鑫 臧淼 +1 位作者 尹绍江 王云阁 《宽厚板》 2017年第6期30-32,共3页

针对中厚钢板探伤不合格原因进行分析研究,结果表明:当钢中氢分压超过钢板临界强度时,就会在夹杂物和钢基体间萌生裂纹,并沿钢板中心位置的夹杂物和贝氏体硬化组织带扩展,最终导致钢板探伤不合格。对于正常冶炼的Q345B/C钢种,由280 mm... 针对中厚钢板探伤不合格原因进行分析研究,结果表明:当钢中氢分压超过钢板临界强度时,就会在夹杂物和钢基体间萌生裂纹,并沿钢板中心位置的夹杂物和贝氏体硬化组织带扩展,最终导致钢板探伤不合格。对于正常冶炼的Q345B/C钢种,由280 mm厚度铸坯轧制钢板的堆垛缓冷厚度可以提升至35 mm以上,从250 mm和220 mm厚度铸坯轧制钢板的堆垛缓冷厚度可以提高至25 mm以上;而经过RH真空处理的钢种,钢板堆垛缓冷厚度可以增加到35 mm以上。 展开更多

关键词 中厚板 探伤不合格 堆垛缓冷厚度 裂纹

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宽厚板厂钢板探伤合格率攻关实践

17

作者 靳星 《南钢科技与管理》 2014年第4期1-7,共7页

以宽厚板厂钢板探伤不合为研究对象，采用扫描电镜等手段对缺陷试样进行分析，探讨了探伤不合的主要原因，分析认为硫化锰夹杂物、马氏体脆性组织和氢的析出综合作用导致钢板心部应力集中开裂。根据裂纹发生原因提出相应的工艺优化措施... 以宽厚板厂钢板探伤不合为研究对象，采用扫描电镜等手段对缺陷试样进行分析，探讨了探伤不合的主要原因，分析认为硫化锰夹杂物、马氏体脆性组织和氢的析出综合作用导致钢板心部应力集中开裂。根据裂纹发生原因提出相应的工艺优化措施，通过增加探伤板真空处理比例、优化坯料堆冷工艺和钢板堆冷工艺，探伤合格率由88．16％提升至99％以上。 展开更多

关键词 探伤合格率 中心偏析 真空处理 钢板堆冷 坯料堆冷

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37Mn气瓶钢圆坯堆冷工艺模型的研究

18

作者 史庭坚 吴婕 《天津冶金》 CAS 2018年第4期15-17,29,共4页

坯料堆冷有利于降低坯料冷却速度,减少坯料在冷却过程中出现的质量问题。37Mn气瓶钢在生产过程中极易出现弯曲和端头裂纹、氢致缺陷等质量问题。为确保产品质量满足使用要求,天钢根据现场实际情况,建立了圆坯堆冷工艺模型。研究结果表明... 坯料堆冷有利于降低坯料冷却速度,减少坯料在冷却过程中出现的质量问题。37Mn气瓶钢在生产过程中极易出现弯曲和端头裂纹、氢致缺陷等质量问题。为确保产品质量满足使用要求,天钢根据现场实际情况,建立了圆坯堆冷工艺模型。研究结果表明,堆冷层数为九层、堆冷时间为24 h时,能有效提高气瓶钢铸坯质量。 展开更多

关键词 气瓶铜 堆冷工艺模型 端头裂纹

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火电厂“烟塔合一”技术的应用 被引量：40

19

作者 汤蕴琳 《电力建设》 2005年第2期11-12,共2页

“烟塔合一”技术,即取消火电厂中的烟囱,将锅炉经除尘脱硫后排出的烟气,经自然通风冷却塔排放到大 气中。国外在70年代已开始研究和使用该技术。目前我国火电厂尚未使用此技术,但随着电厂排放的烟气品质越来 越好,已为使用该技术... “烟塔合一”技术,即取消火电厂中的烟囱,将锅炉经除尘脱硫后排出的烟气,经自然通风冷却塔排放到大 气中。国外在70年代已开始研究和使用该技术。目前我国火电厂尚未使用此技术,但随着电厂排放的烟气品质越来 越好,已为使用该技术提供了可能性。 展开更多

关键词 烟塔合一 技术 应用

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冷却塔排烟技术在国内的应用 被引量：8

20

作者 刘志刚 王宝福 王欣刚 《电力建设》 2009年第3期55-58,共4页

冷却塔排烟技术在国内处在方兴未艾的阶段。文章从烟塔热力性能计算、烟气排放效果、塔体结构计算、进塔烟道设计、特殊防腐体系研究等方面总结了烟塔合一技术的关键点及目前国内取得的研究成果。结合三河电厂二期、大唐锦州热电厂等多... 冷却塔排烟技术在国内处在方兴未艾的阶段。文章从烟塔热力性能计算、烟气排放效果、塔体结构计算、进塔烟道设计、特殊防腐体系研究等方面总结了烟塔合一技术的关键点及目前国内取得的研究成果。结合三河电厂二期、大唐锦州热电厂等多项国内烟塔工程介绍了国内烟塔合一技术应用的情况及存在的问题,并依据工程经验就烟塔工程的管理模式、施工技术等方面提出了一些改进建议。 展开更多

关键词 冷却塔排烟技术 烟塔合—技术应用 玻璃钢烟道 热力计算 烟塔防腐设计

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