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RH真空精炼工艺与装备技术的发展 被引量：56
1
作者 刘浏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2006年第8期1-11,共11页
全面地总结了近20年RH精炼技术的发展,指出RH多功能化应是今后发展的主要趋势,其主要包括深脱碳、脱气、脱硫、脱磷、脱氧去除夹杂物和进行热补偿等5大功能,并提出研究开发多功能氧枪,将吹氧、喷粉和烘烤加热等技术集成一体是实现RH多... 全面地总结了近20年RH精炼技术的发展,指出RH多功能化应是今后发展的主要趋势,其主要包括深脱碳、脱气、脱硫、脱磷、脱氧去除夹杂物和进行热补偿等5大功能,并提出研究开发多功能氧枪,将吹氧、喷粉和烘烤加热等技术集成一体是实现RH多功能化的技术关键。在此基础上,进一步阐述了RH在设备高效化、长寿化和终点控制智能化等方面的技术进步。 展开更多
关键词 二次精炼 RH 喷粉 热补偿 洁净钢
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中国的铂族金属二次资源及其回收产业化实践 被引量：61
2
作者 贺小塘 郭俊梅 +7 位作者 王欢 李勇 吴喜龙 赵雨 韩守礼 李锟 谭文进 刘文 《贵金属》 CAS CSCD 北大核心 2013年第2期82-89,共8页
中国是全球最大的铂族金属的消耗国,但矿产资源严重短缺,凸显铂族金属二次资源循环利用的重要性。在分类描述中国铂族金属二次资源物料的基础上,介绍了贵研资源(易门)有限公司在铂族金属二次资源回收利用产业化建设中采用的工艺、技术... 中国是全球最大的铂族金属的消耗国,但矿产资源严重短缺,凸显铂族金属二次资源循环利用的重要性。在分类描述中国铂族金属二次资源物料的基础上,介绍了贵研资源(易门)有限公司在铂族金属二次资源回收利用产业化建设中采用的工艺、技术和装备状况,阐明了对中国铂族金属冶金工业发展趋势的理解。 展开更多
关键词 冶金技术 铂族金属 二次资源 富集 精炼 回收
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高洁净度管线钢中元素的作用与控制 被引量：51
3
作者 战东平 姜周华 +1 位作者 王文忠 芮树森 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2001年第6期67-70,78,共5页
论述了石油、天然气输送用管线钢中碳、氧、硫、磷、氢、锰等元素的作用与控制技术 ,尤其是各元素对 HIC的影响 。
关键词 管线钢 洁净钢 炉外精炼 氢致裂纹
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X80管线钢板中条串状CaO-Al_2O_3系非金属夹杂物的控制 被引量：51
4
作者 王新华 李秀刚 +3 位作者 李强 黄福祥 李海波 杨建 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期553-561,共9页
采用转炉-钢包精炼炉-RH真空精炼钙处理炼钢工艺生产的X80管线钢板中,条串状B类夹杂物主要为低熔点CaO-Al_2O_3系,其成因主要为:(1)炉外精炼和钙处理后,钢液中存在许多微小CaO-Al_2O_3系液态夹杂物,连铸过程聚集成较大尺寸夹杂物(10-20... 采用转炉-钢包精炼炉-RH真空精炼钙处理炼钢工艺生产的X80管线钢板中,条串状B类夹杂物主要为低熔点CaO-Al_2O_3系,其成因主要为:(1)炉外精炼和钙处理后,钢液中存在许多微小CaO-Al_2O_3系液态夹杂物,连铸过程聚集成较大尺寸夹杂物(10-20μm).轧制过程中变形为大型条串状夹杂物.(2)尺寸较大的夹杂物在钢液钙处理时,外表层转变为高熔点CaO,CaS或CaO-CaS系,但内部仍为低熔点的CaO-Al_2O_3系,此类夹杂物在钢板轧制时,内部仍能够变形,最终延展为条串状夹杂物.对X80管线钢板B类夹杂物的控制采用新的策略,将控制重点由钢液钙处理后去除低熔点CaO-Al_2O_3系夹杂物,改为在钙处理前强化去除钢液中夹杂物,尤其是较大尺寸的夹杂物.采取新控制策略后,真空精炼后夹杂物数量大幅度降低,钙处理效果显著提高,钢板中检测到的夹杂物全部为高熔点CaO-CaS系夹杂,B类夹杂物评级由以往低于2.0级降低至0级. 展开更多
关键词 X80管线钢 非金属夹杂物 B类夹杂物 二次精炼 钙处理
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我国炼钢-连铸技术发展和2010年展望 被引量：31
5
作者 殷瑞钰 《炼钢》 CAS 北大核心 2008年第6期1-12,共12页
系统总结了2000年以来国内炼钢-连铸技术的发展和主要的技术成果,分析了目前炼钢-连铸生产技术的主要问题,并对2010年我国炼钢-连铸的技术发展方向进行了系统阐述。为进一步提高国内炼钢-连铸的生产技术水平,必须确立21世纪新一代钢铁... 系统总结了2000年以来国内炼钢-连铸技术的发展和主要的技术成果,分析了目前炼钢-连铸生产技术的主要问题,并对2010年我国炼钢-连铸的技术发展方向进行了系统阐述。为进一步提高国内炼钢-连铸的生产技术水平,必须确立21世纪新一代钢铁厂的新理念和新目标,通过对炼钢-连铸生产过程的系统优化、解析与集成,建立起高效、低成本洁净钢的生产平台。讨论了洁净钢生产平台建设面临的主要技术问题、解决方法和具体措施。 展开更多
关键词 炼钢 连铸 炉外精炼 洁净钢 流程工程
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硬线钢中非金属夹杂物控制 被引量：38
6
作者 王新华 王立峰 《金属制品》 2005年第5期9-13,20,共6页
不同类别硬线制品的直径不同,对钢中非金属夹杂物的控制要求也有所不同,对子午线轮胎用帘线钢,在炉外精炼时应采用较低的炉渣碱度,炉渣Al2O3质量分数控制在7%以下,钢液wAl控制在(2～5)×10-6,以使钢中夹杂物成为塑性夹杂物.对于直... 不同类别硬线制品的直径不同,对钢中非金属夹杂物的控制要求也有所不同,对子午线轮胎用帘线钢,在炉外精炼时应采用较低的炉渣碱度,炉渣Al2O3质量分数控制在7%以下,钢液wAl控制在(2～5)×10-6,以使钢中夹杂物成为塑性夹杂物.对于直径大于5 mm的高强度预应力钢丝、钢绞线用硬线钢,则可以采用铝脱氧工艺,降低钢中O含量,并采用高碱度和高还原性炉渣进行炉外精炼,使钢中夹杂物绝大多数为微小尺寸的球状钙硅铝酸盐类夹杂. 展开更多
关键词 硬线 钢帘线 钢绞线 非金属夹杂物 炉外精炼
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超低硫钢生产工艺技术 被引量：28
7
作者 刘浏 《特殊钢》 EI 北大核心 2000年第5期29-33,共5页
在铁水和钢水脱硫反应的热力学、动力学分析的基础上提出了适用于脱氧出钢———LF精炼和未脱氧出钢———RH喷粉两种冶炼超低硫钢 ([S]≤ 1 0× 1 0 -6 )的工艺。
关键词 超低硫钢 铁水预处理 二次精炼 脱硫 管线钢
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如何建立高效低成本洁净钢平台 被引量：33
8
作者 刘浏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期1-9,共9页
根据洁净钢的定义,阐明了建立洁净钢制造平台的重要意义,分析对比以铁水"三脱"预处理为基础的洁净钢生产新流程和以炉外精炼为主体的传统流程的技术指标。讨论了传统洁净钢流程中存在的炼钢回硫、低碳脱磷、脱氧与夹杂物控制... 根据洁净钢的定义,阐明了建立洁净钢制造平台的重要意义,分析对比以铁水"三脱"预处理为基础的洁净钢生产新流程和以炉外精炼为主体的传统流程的技术指标。讨论了传统洁净钢流程中存在的炼钢回硫、低碳脱磷、脱氧与夹杂物控制和强还原精炼等4项基本矛盾,并讨论其对洁净钢生产成本和能耗的影响。在此基础上提出建立高效低成本洁净钢平台应重点研究解决全量铁水"三脱"预处理、少渣冶炼、高碳出钢和真空碳脱氧以及改变夹杂物上浮方式等4项关键技术。 展开更多
关键词 洁净钢 转炉 铁水预处理 炉外精炼
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LF炉冶炼超低硫钢的工艺条件 被引量：27
9
作者 姜周华 张贺艳 +1 位作者 战东平 王文忠 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第10期952-955,共4页
提出了采用热力学计算分析确定LF炉冶炼超低硫钢工艺条件的方法·分析表明 ,可通过提高炉渣碱度、强化渣钢脱氧、控制渣钢原始硫质量分数和渣质量 ,来实现超低硫钢的冶炼·15 0tLF炉生产实践表明 ,在原始钢水硫平均为 0 0 14 6... 提出了采用热力学计算分析确定LF炉冶炼超低硫钢工艺条件的方法·分析表明 ,可通过提高炉渣碱度、强化渣钢脱氧、控制渣钢原始硫质量分数和渣质量 ,来实现超低硫钢的冶炼·15 0tLF炉生产实践表明 ,在原始钢水硫平均为 0 0 14 6%条件下 ,通过控制规定的工艺条件 ,经LF处理后的钢水硫质量分数平均可达 0 0 0 44 % ·再经VD处理后 ,可实现成品硫质量分数为0 0 0 2 7%的超低硫钢生产·在上述条件基础上 ,将原始硫质量分数控制在 0 0 0 5 8%以下或保证渣金硫的分配比在 2 5 0以上或采用双渣操作 ,LF炉可精炼 0 0 0 2 展开更多
关键词 LF炉 二次精炼 脱硫 超低硫钢
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合理选择二次精炼技术,推进高效率低成本“洁净钢平台”建设 被引量：29
10
作者 殷瑞钰 《炼钢》 CAS 北大核心 2010年第1期1-6,共6页
世界金融危机使国内外钢铁工业受到严峻的挑战。中国钢铁工业调整和振兴的重点之一,是以科技进步调整、优化产品和工艺。加快推进高效率、低成本"洁净钢平台"建设已成为当前钢铁厂科技创新的重要任务之一。中国炉外精炼技术... 世界金融危机使国内外钢铁工业受到严峻的挑战。中国钢铁工业调整和振兴的重点之一,是以科技进步调整、优化产品和工艺。加快推进高效率、低成本"洁净钢平台"建设已成为当前钢铁厂科技创新的重要任务之一。中国炉外精炼技术的发展经历了起步、推广和优化3个重要阶段,已有了明确的指导思想,达到了一定的规模和水平、积累了经验和掌握了许多关键技术;但精炼比低、合理选择和应用精炼功能等方面尚待改进。研究总结长材、热卷、中厚板、冷轧材等代表钢种炉外精炼高效、优化的工艺,可为各企业提供参考经验。深化对不同类型炉外精炼功能的理解并合理选择,有利于使不同类型产品的基本精炼工艺规范化,有利于加快我国高效率、低成本"洁净钢平台"的建设步伐。 展开更多
关键词 选择 炉外精炼 推进 “洁净钢平台”建设
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弹簧钢夹杂物形态控制 被引量：25
11
作者 李正邦 薛正良 张家雯 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 1999年第4期20-23,共4页
分析了高应力条件下弹簧疲劳断裂的主要原因以及用稀土控制弹簧钢夹杂物形态的局限性。指出了ＭｎＯ－Ａｌ２Ｏ３－ＳｉＯ２或ＣａＯ－Ａｌ２Ｏ３－ＳｉＯ２三元塑性夹杂物的成分范围，并以６０Ｓｉ２ＣｒＶＡ为例确定与之相平衡的钢液... 分析了高应力条件下弹簧疲劳断裂的主要原因以及用稀土控制弹簧钢夹杂物形态的局限性。指出了ＭｎＯ－Ａｌ２Ｏ３－ＳｉＯ２或ＣａＯ－Ａｌ２Ｏ３－ＳｉＯ２三元塑性夹杂物的成分范围，并以６０Ｓｉ２ＣｒＶＡ为例确定与之相平衡的钢液脱氧条件，提出了相应的工艺措施。 展开更多
关键词 弹簧钢 夹杂物形态控制 脱氧控制 二次精炼
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轴承钢精炼中大型夹杂物来源的示踪 被引量：27
12
作者 刘浏 范建文 +1 位作者 王品 王乐 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第9期34-41,共8页
为了控制轴承钢中大型夹杂物,采用在LF精炼初渣中添加示踪剂的方法,确定轴承钢大型夹杂物的来源。初期脱氧夹杂一直悬浮在钢中,未与炉渣接触,不含BaO成分,在钢中残留量占全部氧化物夹杂的10%~15%;内生夹杂由渣钢反应生成,随精炼进行,含... 为了控制轴承钢中大型夹杂物,采用在LF精炼初渣中添加示踪剂的方法,确定轴承钢大型夹杂物的来源。初期脱氧夹杂一直悬浮在钢中,未与炉渣接触,不含BaO成分,在钢中残留量占全部氧化物夹杂的10%~15%;内生夹杂由渣钢反应生成,随精炼进行,含BaO夹杂的比例升高。无渣冶炼如RH可抑制该类夹杂生成,在钢中残留量约占25%~40%;卷渣夹杂由钢渣搅动生成,绝大多数含有BaO成分,随精炼进行尺寸逐渐减小,残留在钢中的比例约占50%~60%。因此,降低钢中大型夹杂物的技术措施是严格控制脱氧前钢水的氧活度a_O,降低w(T[O]);尽可能避免或减弱渣钢反应强度,或降低精炼渣的还原势;优化钢水搅拌强度,减少卷渣并促进微细夹杂物聚合上浮。 展开更多
关键词 轴承钢 夹杂物 转炉 炉外精炼
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适用于冷轧薄板类钢种的合理炉外精炼工艺的探讨 被引量：26
13
作者 殷瑞钰 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期1-6,共6页
炉外精炼过程钢液氧含量对脱硫效率影响显著,对冷轧薄板钢种如在LF中进行深度脱硫,由于必须将钢液氧含量降至很低水平,容易造成钢中硅含量超标等问题。采用LF工艺不能很好地解决既能强烈搅拌钢水促进夹杂物去除又能防止钢水被炉渣和炉... 炉外精炼过程钢液氧含量对脱硫效率影响显著,对冷轧薄板钢种如在LF中进行深度脱硫,由于必须将钢液氧含量降至很低水平,容易造成钢中硅含量超标等问题。采用LF工艺不能很好地解决既能强烈搅拌钢水促进夹杂物去除又能防止钢水被炉渣和炉气氧化的矛盾,因此须对炉渣进行还原改质处理,同时会导致生产成本增加和转炉连铸机生产节奏变慢等问题。采用CAS和RH精炼工艺能够在防止钢水被炉渣和炉气氧化的前提下,强烈地搅拌钢水以促进夹杂物上浮,生产节奏也能适应大型转炉炼钢和快速板坯连铸需要。对于LCAK、ELC、ULC等冷轧薄板钢种,应以采用CAS和RH精炼工艺方法为主导。 展开更多
关键词 冷轧薄板 炉外精炼 脱硫
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转炉炼钢生产技术的发展 被引量：24
14
作者 刘浏 《中国冶金》 CAS 2004年第2期7-11,32,共6页
总结了近几年国内铁水脱硫预处理、转炉复合吹炼与炉外精炼等主要炼钢生产工艺技术的进步。分析讨论了目前国内炼钢生产中存在的主要技术问题。进一步提出国内炼钢生产应研究开发少渣冶炼工艺、复吹转炉高效吹炼技术和吹炼终点动态控制... 总结了近几年国内铁水脱硫预处理、转炉复合吹炼与炉外精炼等主要炼钢生产工艺技术的进步。分析讨论了目前国内炼钢生产中存在的主要技术问题。进一步提出国内炼钢生产应研究开发少渣冶炼工艺、复吹转炉高效吹炼技术和吹炼终点动态控制技术等项重大共性技术。 展开更多
关键词 转炉炼钢 铁水预处理 炉外精炼 脱硫 少渣冶炼 终点控制
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淬火温度对高速钢力学性能的影响 被引量：20
15
作者 刘佐仁 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2001年第7期54-57,67,共5页
研究了改变淬火温度对高速钢力学性能变化规律的影响。试验结果表明 :W18Cr4V钢在 12 6 0～12 90℃ ,W6 Mo5 Cr4V 2钢在 12 10～ 12 5 0℃范围内淬火 ,经 5 6 0℃× 1h,三次回火后 ,随着淬火温度升高 ,钢的硬度、红硬性增高 ;所有... 研究了改变淬火温度对高速钢力学性能变化规律的影响。试验结果表明 :W18Cr4V钢在 12 6 0～12 90℃ ,W6 Mo5 Cr4V 2钢在 12 10～ 12 5 0℃范围内淬火 ,经 5 6 0℃× 1h,三次回火后 ,随着淬火温度升高 ,钢的硬度、红硬性增高 ;所有韧性指标均呈下降趋势。着重讨论了细化晶粒对提高高速钢强韧性的重要作用 ,分析了淬火温度对晶粒尺寸的影响。 展开更多
关键词 淬火温度 红硬性 二次硬化 韧性 晶粒细化 高速钢 力学性能
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LF炉精炼过程钢水温度预报技术 被引量：17
16
作者 武拥军 姜周华 姜茂发 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期247-250,共4页
基于LF炉精炼过程 ,以钢水和炉渣为研究体系 ,通过对其能量收入和损失的系统分析与计算 ,利用热平衡规律 ,详细推导并建立了钢水升温速率模型·其中钢包包壁的传热机制 (包括包侧壁和包底 )分别采用圆柱坐标下和直角坐标下的一维非... 基于LF炉精炼过程 ,以钢水和炉渣为研究体系 ,通过对其能量收入和损失的系统分析与计算 ,利用热平衡规律 ,详细推导并建立了钢水升温速率模型·其中钢包包壁的传热机制 (包括包侧壁和包底 )分别采用圆柱坐标下和直角坐标下的一维非稳态导热微分方程及其初始条件和第三类边界条件来描述 ,以有限差分方法求解·编制成计算机程序对实际过程模拟仿真·仿真结果与实际值的误差均在± 展开更多
关键词 LF炉 炉外精炼 钢水温度预报 热平衡 模拟仿真
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超低氧特殊钢中非金属夹杂物研究 被引量：23
17
作者 王新华 姜敏 +2 位作者 于会香 孙维 龚志祥 《炼钢》 CAS 北大核心 2015年第6期1-12,共12页
针对超低氧含量特殊钢中大型非金属夹杂物问题开展了相关工业试验和实验室研究,研究结果表明:1)当钢液w(T.O)低于(13~15)×10^(-6)后,通过LF精炼进一步降低钢液总氧和夹杂物含量变得困难。而RH真空精炼在钢液超低氧含量条件下则具... 针对超低氧含量特殊钢中大型非金属夹杂物问题开展了相关工业试验和实验室研究,研究结果表明:1)当钢液w(T.O)低于(13~15)×10^(-6)后,通过LF精炼进一步降低钢液总氧和夹杂物含量变得困难。而RH真空精炼在钢液超低氧含量条件下则具有非常强的进一步降氧和去除夹杂物的能力,将RH精炼时间延长至33 min左右,钢液w(T.O)降至4.7×10-6,尺寸1.5μm以上夹杂物数量减少至1.77个/mm^2。2)超低氧特殊钢中夹杂物在钢液二次精炼过程会经历"Al_2O_3→MgO-Al_2O_3→CaO-MgOAl_2O_3→CaO-Al_2O_3"转变,其中Al_2O_3向MgO-Al_2O_3系夹杂物转变是由于钢液[Mg]与Al_2O_3夹杂物的反应,而[Mg]主要来源于[Al]还原钢包包衬MgO的反应。3)在w(T.O)=5.9×10-6的特殊钢连铸圆坯试样中检测到尺寸100~330μm的大型簇群状CaO-MgO-Al_2O_3系夹杂物,构成簇群的微小颗粒与钢液中微小夹杂物类似,表明是在连铸过程由钢液中微小夹杂物聚合而成。4)经过RH精炼,钢中夹杂物绝大多数已转变为液态CaO-Al_2O_3系夹杂物,而连铸过程发生的二次氧化,会将钢中夹杂物转变为高熔点的CaO-Al_2O_3系、MgO-Al_2O_3系或CaO-MgO-Al_2O_3系固态夹杂物,固态夹杂物更易聚合为大型夹杂物,因此在超低氧特殊钢生产中必须非常严格地控制二次氧化。 展开更多
关键词 特殊钢 氧含量 非金属夹杂物 炉外精炼 二次氧化 连铸
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首钢京唐炼钢厂新一代工艺流程与应用实践 被引量：21
18
作者 张福明 崔幸超 +3 位作者 张德国 罗伯钢 魏钢 韩丽敏 《炼钢》 CAS 北大核心 2012年第2期1-6,共6页
研究分析了现代化炼钢厂洁净钢生产技术,提出了以生产效率、制造成本和产品性能为核心的洁净钢生产技术理念。通过对新一代炼钢厂高效率、低成本、高质量钢铁产品制造功能的解析与集成,结合首钢京唐钢铁联合有限责任公司钢铁厂炼钢-连... 研究分析了现代化炼钢厂洁净钢生产技术,提出了以生产效率、制造成本和产品性能为核心的洁净钢生产技术理念。通过对新一代炼钢厂高效率、低成本、高质量钢铁产品制造功能的解析与集成,结合首钢京唐钢铁联合有限责任公司钢铁厂炼钢-连铸工艺的设计研究,应用动态精准设计体系,优化配置铁水预处理、转炉冶炼、二次精炼、连铸等单元工序,构建了基于动态有序生产体系的高效率、低成本、高质量洁净钢生产平台。 展开更多
关键词 炼钢 连铸 铁水预处理 二次精炼 流程
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超低硫钢精炼工艺 被引量：15
19
作者 陆钢 成国光 +2 位作者 宋波 赵沛 王新华 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第4期320-323,共4页
在感应炉上进行了一系列对比实验，研究结果表明：顶渣＋喂线工艺比完全顶渣工艺具有更快的脱硫效果，含BaO精炼渣系比传统的CaO-CaF2渣系具有更强的脱硫能力；当钢中氧和硫都很低时,CaSi合金能起到显著的深脱硫作用．由研究结果得出超... 在感应炉上进行了一系列对比实验，研究结果表明：顶渣＋喂线工艺比完全顶渣工艺具有更快的脱硫效果，含BaO精炼渣系比传统的CaO-CaF2渣系具有更强的脱硫能力；当钢中氧和硫都很低时,CaSi合金能起到显著的深脱硫作用．由研究结果得出超低硫钢（ws＜0．0010％）钢液精炼的主要工艺参数． 展开更多
关键词 超低硫钢 精炼 动力学 脱硫 钢液
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Q345D钢精炼过程夹杂物生成及演变行为 被引量：16
20
作者 王章印 姜敏 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2022年第2期63-72,共10页
冶炼Q345D钢时由于夹杂物导致的探伤不合格情况时有发生,为了进一步去除和控制钢中非金属夹杂物,通过工业试验研究了"LF精炼→RH真空精炼→钙处理→软吹→连铸"工艺中的夹杂物生成及演变规律,并通过热力学计算优化钙处理工艺... 冶炼Q345D钢时由于夹杂物导致的探伤不合格情况时有发生,为了进一步去除和控制钢中非金属夹杂物,通过工业试验研究了"LF精炼→RH真空精炼→钙处理→软吹→连铸"工艺中的夹杂物生成及演变规律,并通过热力学计算优化钙处理工艺。结果表明,转炉炉后及LF进站时采用铝强脱氧,夹杂物主要为Al_(2)O_(3),LF精炼过程采用高碱度、强还原性炉渣精炼,LF精炼结束时,夹杂物为CaO-MgO-Al_(2)O_(3)、MgO-Al_(2)O_(3),其数量所占比例分别为67%、33%;RH真空精炼搅拌强烈,RH破空时,夹杂物为CaO-MgO-Al_(2)O_(3)、MgO-Al_(2)O_(3)、CaO-Al_(2)O_(3),其数量所占比例分别为49%、12%、39%。RH破空后向钢液中喂入钙线,钙处理后,钢液中CaO-MgO-Al_(2)O_(3)系夹杂物更多地向着低熔点液相区域靠近,夹杂物中CaS质量分数达到了27%,CaS更多地在钙铝酸盐表面析出,形成了CaS-CaO-Al_(2)O_(3)系夹杂物;软吹及浇注过程夹杂物中CaS的质量分数增加到42%。此外,精炼过程夹杂物数量密度和平均尺寸呈现共轭关系,夹杂物数量密度从LF进站时的2.32个/mm;增加至连铸中间包内的32.23个/mm;,夹杂物平均尺寸从LF进站时的2.88μm降低至连铸中间包内的1.74μm。热力学分析表明,温度为1 873 K时,钢液中铝质量分数为0.04%,钙质量分数控制在0.001 2%~0.002 8%时,更有利于夹杂物的液态化改性。 展开更多
关键词 Q345D 夹杂物 炉外精炼 钙处理 CAS
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