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W2Mo9Cr4VCo8高速钢淬火处理后的组织与性能 被引量:9
1
作者 马征 吕广焱 +3 位作者 付莹 付连生 郭继宁 张鹏 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期121-127,共7页
利用热膨胀仪、高温共聚焦显微镜和扫描电镜等研究了淬火温度、保温时间和冷却速率等工艺参数对W2Mo9Cr4VCo8高速钢显微组织的影响,并对其硬度和冲击吸收能量进行测试。研究表明,当淬火温度为1100℃时,试验钢中的网状碳化物溶解不充分... 利用热膨胀仪、高温共聚焦显微镜和扫描电镜等研究了淬火温度、保温时间和冷却速率等工艺参数对W2Mo9Cr4VCo8高速钢显微组织的影响,并对其硬度和冲击吸收能量进行测试。研究表明,当淬火温度为1100℃时,试验钢中的网状碳化物溶解不充分且分布不均匀;当淬火温度升至1180℃时,奥氏体组织会溶解更多的碳和合金元素,稳定性增强;进一步提高淬火温度至1200℃时,此时高温会引起大量的碳化物发生分解,同时溶入基体的合金元素数量增加,晶粒发生明显长大。当淬火温度在1100~1180℃时,W2Mo9Cr4VCo8高速钢的硬度和冲击韧性随淬火温度的升高而增大,但当淬火温度达到1200℃时,硬度值和冲击韧性减小。当淬火温度为1180℃,保温时间40 min时,钢的硬度达到最高(54.7 HRC),但当保温时间为60 min时,碳化物的平均尺寸增加、数量减少,硬度降低,而冲击韧性随着保温时间的增加而增加,当保温60 min时冲击吸收能量达到22.4 J。随着冷却速率的增加,马氏体转化开始温度(Ms)和结束温度(Mf)降低。因此,高冷却速率可以抑制马氏体转化并增加残留奥氏体含量。 展开更多
关键词 高速钢 淬火温度 保温时间 冷却速率 硬度
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碳钢及合金钢搭接激光淬火回火软化特征 被引量:9
2
作者 姚成武 黄坚 +2 位作者 张培磊 吴毅雄 徐滨士 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期131-135,共5页
进行了459、Cr2Mo和W18Cr4V钢多道搭接激光淬火实验,结果表明,激光淬火表面都存在搭接区的回火软化现象,45钢软化区宽度最大,W18Cr4V钢软化区宽度最窄。在搭接回火区,45钢组织主要为回火索氏体和和少量回火马氏体,9Cr2Mo钢的主要为回火... 进行了459、Cr2Mo和W18Cr4V钢多道搭接激光淬火实验,结果表明,激光淬火表面都存在搭接区的回火软化现象,45钢软化区宽度最大,W18Cr4V钢软化区宽度最窄。在搭接回火区,45钢组织主要为回火索氏体和和少量回火马氏体,9Cr2Mo钢的主要为回火马氏体、索氏体和少量碳化物,而W18Cr4V的组织由针状马氏体和少量的粒状碳化物构成。根据马氏体回火过程中的碳原子扩散特征,分析和计算了碳扩散激活能和回火时间对马氏体组织的影响。 展开更多
关键词 激光淬火 搭接区 回火软化 扩散激活能 回火时间
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淬火温度及保温时间对低碳高铬铸铁耐磨性能的影响 被引量:8
3
作者 郑中甫 孟祥东 +1 位作者 张茂勋 何福善 《现代铸铁》 CAS 2006年第6期38-40,49,共4页
通过滑动和滚筒式磨损试验及金相组织观察,研究了淬火温度及保温时间对低碳高铬铸铁耐磨性能的影响。结果表明:低碳高铬铸铁选择在1050℃淬火,可获得比980℃淬火温度下更好的耐磨性能;随着高温保温时间的延长,低碳高铬铸铁的磨损率降低... 通过滑动和滚筒式磨损试验及金相组织观察,研究了淬火温度及保温时间对低碳高铬铸铁耐磨性能的影响。结果表明:低碳高铬铸铁选择在1050℃淬火,可获得比980℃淬火温度下更好的耐磨性能;随着高温保温时间的延长,低碳高铬铸铁的磨损率降低幅度较大,耐磨性能提高。 展开更多
关键词 低碳高铬铸铁 淬火温度 保温时间 耐磨性能
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热冲压淬火关键工艺参数实验研究 被引量:8
4
作者 陈炜 杨伟龙 +1 位作者 舒泽泉 陈泷 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第1期264-268,共5页
以硼钢板B1500HS为研究对象,自主搭建了一套可调节接触压强、实时检测板料温度数据的淬火实验装置,在连续淬火背景下待板模温度场处于动态稳定后,对热冲压淬火阶段的保压压强和保压时间两个关键工艺参数进行实验研究。以淬火后试样力学... 以硼钢板B1500HS为研究对象,自主搭建了一套可调节接触压强、实时检测板料温度数据的淬火实验装置,在连续淬火背景下待板模温度场处于动态稳定后,对热冲压淬火阶段的保压压强和保压时间两个关键工艺参数进行实验研究。以淬火后试样力学性能和微观组织作为淬火质量评价指标,分析了保压压强和保压时间对淬火质量的影响规律,并确定两者的最优取值范围。研究结果表明:保压压强的增大能显著提高淬火后制件质量并提高淬火效率,且在特定保压压强下有最优保压时间,可在保证淬火质量前提下获得最优淬火效率。针对1.2 mm厚硼钢板B1500HS,当冷却介质为流量10 L·min^(-1)的室温水时,获得合格热冲压淬火质量所需的保压压强应不小于0.5 MPa,且为提高生产效率,最优保压压强应在15 MPa以上;当初始成形温度为850℃时,最佳保压时间为10 s。 展开更多
关键词 热冲压 淬火 B1500HS 保压压强 保压时间
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时间步长对淬火过程温度场和组织场模拟精度的影响 被引量:5
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作者 李辉平 赵国群 贺连芳 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期60-64,共5页
淬火过程是一个温度、相变、应力应变相互影响的高度非线性过程,在用有限元方法计算温度场和组织场时,极易造成数据振荡现象。本文针对淬火过程温度场的特点,为了尽量提高温度场和组织的计算精度,使用集中热容矩阵、网格细化和自适应时... 淬火过程是一个温度、相变、应力应变相互影响的高度非线性过程,在用有限元方法计算温度场和组织场时,极易造成数据振荡现象。本文针对淬火过程温度场的特点,为了尽量提高温度场和组织的计算精度,使用集中热容矩阵、网格细化和自适应时间步长的方法,编写了淬火过程有限元模拟程序,并提出了一种控制模拟时间步长的方法———基于最大和最小温差的自适应步长,该方法是用前一步模拟得到的温度场与当前步模拟所得的温度场的差值控制模拟时间步长。用编写的程序对轴对称零件进行有限元模拟,从模拟结果的对比中可以看出,基于最大和最小温差的自适应步长方法不但可以避免数据振荡和提高模拟精度,而且可缩短计算模拟的时间。 展开更多
关键词 淬火 有限元法 模拟 时间步长
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QUENCHING PHENOMENA FOR SYSTEMS OF SEMILINEAR PARABOLIC EQUATIONS I 被引量:1
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作者 DAI Qiuyi(Department of Basic Science, Xiangtan Mining Institute, Hunan Xiangtan 411201, China)GU Yonggeng(Institute of Systems Science, Academia Sinica, Beijing 100080, China) 《Systems Science and Mathematical Sciences》 SCIE EI CSCD 1997年第4期361-371,共11页
Initial-boundary value problems for a class of systems of semilinear parabolicequations with singular terms are investigated, conditions for the existence and nonexistence of the global solutions to the above problems... Initial-boundary value problems for a class of systems of semilinear parabolicequations with singular terms are investigated, conditions for the existence and nonexistence of the global solutions to the above problems are given, and upper bounds of thequenching time and the critical length are obtained. 展开更多
关键词 quenching critical length quenching time initial-boundary value problem SYSTEMS of PARABOLIC EQUATIONS
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半线性抛物方程组的死灭现象Ⅱ 被引量:3
7
作者 戴求亿 《应用数学学报》 CSCD 北大核心 1997年第1期11-23,共13页
本文研究一类带奇异项的高维半线性抛物方程组的初边值问题.证明了死灭(quench-ing)现象的存在性,并给出了临界参数和死灭时间的上界估计.
关键词 半线性 死灭现象 临界参数 抛物型方程组
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直流接触器灭弧时间试验分析 被引量:4
8
作者 陈伟刚 《低压电器》 2014年第5期12-14,共3页
利用永磁体磁吹灭弧方式,对直流接触器进行有效灭弧。分别对2台直流接触器测试了不同电流和不同时间常数下的灭弧时间。分析了灭弧时间与电流及时间常数的关系,得出灭弧时间与电流及时间常数的变化规律,为直流接触器有效灭弧提供相应的... 利用永磁体磁吹灭弧方式,对直流接触器进行有效灭弧。分别对2台直流接触器测试了不同电流和不同时间常数下的灭弧时间。分析了灭弧时间与电流及时间常数的关系,得出灭弧时间与电流及时间常数的变化规律,为直流接触器有效灭弧提供相应的试验依据和参照。 展开更多
关键词 直流接触器 电弧 灭弧时间 时间常数
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深层页岩气用高强度套管强韧性研究
9
作者 何石磊 许建国 +5 位作者 王崇沣 陈浩明 侯永利 李远征 包志刚 杨晓龙 《焊管》 2024年第8期19-23,29,共6页
为满足井深大于3 500 m的页岩气开发用高强度套管的强韧性要求,对试验用套管钢在不同热处理条件下的强韧性变化、显微组织演变及微观断裂机制等进行试验研究。试验结果表明:该试验钢的最佳热处理工艺条件为920℃保温45 min后淬火,660℃... 为满足井深大于3 500 m的页岩气开发用高强度套管的强韧性要求,对试验用套管钢在不同热处理条件下的强韧性变化、显微组织演变及微观断裂机制等进行试验研究。试验结果表明:该试验钢的最佳热处理工艺条件为920℃保温45 min后淬火,660℃保温60~90 min后回火,其屈服强度≥1 000 MPa、-10℃横向冲击功≥80 J,可满足T/CPSI 01301—2022标准对140钢级的要求,具有最佳的强韧性匹配。随着回火温度升高及回火保温时间延长,晶界、板条内及板条界等位置上析出碳化物发生球化、聚集及粗化演变,断口形貌特征逐渐转变为准解理、撕裂棱及二次裂纹,进而演变成大小韧窝和少量二次裂纹特征,造成了试验钢的强韧性差异。 展开更多
关键词 高强度套管 淬火工艺 回火温度 回火时间 强韧性匹配
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淬火后停放时间对6A02-T6合金型材强度的影响 被引量:3
10
作者 冯永平 《轻合金加工技术》 CAS 2003年第8期30-31,共2页
对6A02-T6铝合金型材淬火后停放时间对其抗拉强度的影响进行了研究,确定了合理的生产工艺制度,解决了该合金型材抗拉强度不合格的问题,生产出了满足用户要求和符合国家标准的产品。
关键词 铝合金 型材 淬火 抗拉强度 停放时间 人工时效
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干熄焦年检对焦炭质量影响的综合分析
11
作者 贺佳 《山西化工》 CAS 2024年第11期139-141,144,共4页
干熄焦年检期间焦炭质量出现较大波动,本文从炼焦工艺、干熄焦工艺及筛运焦工艺等方面进行分析,并提出改进建议和措施。干熄焦年检期间为实现全干熄,3座干熄炉承担4座干熄炉的熄焦量,熄焦时间缩短了1 h以上,导致焦炭质量波动。干熄焦年... 干熄焦年检期间焦炭质量出现较大波动,本文从炼焦工艺、干熄焦工艺及筛运焦工艺等方面进行分析,并提出改进建议和措施。干熄焦年检期间为实现全干熄,3座干熄炉承担4座干熄炉的熄焦量,熄焦时间缩短了1 h以上,导致焦炭质量波动。干熄焦年检期间,为确保焦炭质量稳定,应保证优质骨干炼焦煤资源保质保量的供应,应视焦炉生产节奏延长结焦时间1~1.5 h,以弥补干熄炉熄焦时间的缩短。同时,炼焦也应减少非计划检修对结焦时间的影响,为稳定焦炭质量创造有利的工艺条件。 展开更多
关键词 干熄焦年检 焦炭质量 熄焦时间 焖炉 整粒
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退缩抛物型方程解的熄灭时间 被引量:4
12
作者 孙仁斌 《纯粹数学与应用数学》 CSCD 1999年第4期96-99,共4页
证明了一类退缩抛物型方程解在有限时刻熄灭。
关键词 退缩抛物型方程 初边值问题 熄灭时间
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基于模式电压内积的单相自适应重合闸策略
13
作者 马俊清 王檬 +1 位作者 刘健 王正阳 《电工技术》 2024年第20期105-109,共5页
针对不带并联电抗器的高压输电线路,提出了一种基于模电压内积的单相自适应重合闸实现方法。首先,采用Clark相模变换矩阵将电压相量转换为模量去除相间的耦合关系,再对瞬时性故障下故障相电压模量幅值进行分析,分别求出故障相电压α模... 针对不带并联电抗器的高压输电线路,提出了一种基于模电压内积的单相自适应重合闸实现方法。首先,采用Clark相模变换矩阵将电压相量转换为模量去除相间的耦合关系,再对瞬时性故障下故障相电压模量幅值进行分析,分别求出故障相电压α模分量内积和0模分量内积,得出两模分量内积比。输电线路发生单相接地故障后,不同故障类型下的故障相和健全相电压有差异,分析发现不同故障下模分量内积比值同样有差异,通过观察内积比值曲线来区分永久性故障与瞬时性故障并确定二次电弧的熄弧时刻。该方法实现简单,能够快速识别故障性质以及二次电弧是否灭弧,计算量低,受线路条件影响小,同时适用于对称和不对称的输电线路。EMTP仿真结果证明了该方法的准确性和可靠性。 展开更多
关键词 不带并联电抗器 单相自适应重合闸 模电压 故障性质 熄弧时刻 EMTP仿真
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汽车用低密度高强度Fe-Al系钢的奥氏体化工艺研究
14
作者 唐恩 彭侠超 +1 位作者 张瑞 胡思思 《热处理》 CAS 2024年第3期24-31,共8页
对直径为25 mm的低密度高强度Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢试棒分别在800℃、830℃、860℃、890℃和920℃保温120 min奥氏体化后水淬以及在860℃分别保温10~240 min奥氏体化后水淬.检测了不同温度保温不同时间奥氏体化随后水淬的试棒的显微... 对直径为25 mm的低密度高强度Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢试棒分别在800℃、830℃、860℃、890℃和920℃保温120 min奥氏体化后水淬以及在860℃分别保温10~240 min奥氏体化后水淬.检测了不同温度保温不同时间奥氏体化随后水淬的试棒的显微组织及其显微硬度和维氏硬度,以确定Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢的最合适的奥氏体化工艺.结果表明:在奥氏体化120 min的情况下,随着奥氏体化温度从800℃升高至920℃,钢的奥氏体化逐渐完全,860℃保温120 min的奥氏体化效果最好,硬度为270 HV1;在860℃保温10~240 min奥氏体化的情况下,随着保温时间的延长,钢的奥氏体化逐渐完全,但奥氏体化时间超过180 min时,钢的奥氏体晶粒发生聚集长大,硬度下降;Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢最合适的奥氏体化工艺为860℃保温180 min. 展开更多
关键词 奥氏体化 淬火 保温时间 奥氏体晶粒 硬度
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Quenching Time for a Semilinear Heat Equation with a Nonlinear Neumann Boundary Condition 被引量:3
15
作者 LI Ruifei ZHU Liping ZHANG Zhengce 《Journal of Partial Differential Equations》 2014年第3期217-228,共12页
In this paper we consider the finite time quenching behavior of solutions to a semilinear heat equation with a nonlinear Neumann boundary condition. Firstly, we establish conditions on nonlinear source and boundary to... In this paper we consider the finite time quenching behavior of solutions to a semilinear heat equation with a nonlinear Neumann boundary condition. Firstly, we establish conditions on nonlinear source and boundary to guarantee that the solution doesn't quench for all time. Secondly, we give sufficient conditions on data such that the solution quenches in finite time, and derive an upper bound of quenching time. Thirdly, undermore restrictive conditions, we obtain a lower bound of quenching time. Finally, we give the exact bounds of quenching time of a special example. 展开更多
关键词 Nonlinear Neumann boundary quenching quenching time.
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碎煤热解半焦干熄焦工艺的研究与开发 被引量:3
16
作者 陈静升 《煤化工》 CAS 2018年第6期8-10,18,共4页
针对碎煤热解半焦粒度小、床层阻力大、换热能效低等问题,提出并设计了一套适合碎煤热解半焦的干熄焦工艺,该熄焦工艺采用高温半焦薄层直接接触换热方式,可实现冷却介质循环利用、半焦余热高效回收等。针对干熄焦过程中气焦比、床层压... 针对碎煤热解半焦粒度小、床层阻力大、换热能效低等问题,提出并设计了一套适合碎煤热解半焦的干熄焦工艺,该熄焦工艺采用高温半焦薄层直接接触换热方式,可实现冷却介质循环利用、半焦余热高效回收等。针对干熄焦过程中气焦比、床层压降、熄焦时间、热量回收等核心问题进行了理论计算,结果表明,所设计的碎煤热解半焦干熄焦工艺气焦比为1.28 m3/kg,床层压降为268 Pa,熄焦时间为0.68 h,吨焦可回收热量446 MJ以上。 展开更多
关键词 碎煤热解 半焦 干熄焦 气焦比 熄焦时间 床层压降 热量回收
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一种用于单光子探测器的高速门控淬灭电路 被引量:2
17
作者 王帅康 吴仲 +1 位作者 董杰 徐跃 《半导体技术》 CAS 北大核心 2022年第7期544-548,共5页
提出了一种应用于单光子激光雷达探测器的高速门控淬灭电路,该电路结构简单,仅由3只晶体管及1个与门组成。采用门控的方式能够将雪崩电流快速淬灭,有效抑制暗计数和后脉冲,同时能规避强背底光噪声的干扰。在不增加电路功耗的前提下,通... 提出了一种应用于单光子激光雷达探测器的高速门控淬灭电路,该电路结构简单,仅由3只晶体管及1个与门组成。采用门控的方式能够将雪崩电流快速淬灭,有效抑制暗计数和后脉冲,同时能规避强背底光噪声的干扰。在不增加电路功耗的前提下,通过合理选择复位管和淬灭管的宽长比及电路版图布局,所设计的淬灭电路芯片面积仅有13μm×14μm。基于0.18μm标准CMOS工艺对所设计的电路进行了流片验证,测试结果表明:该电路的淬灭和复位时间分别为1.6 ns和1.4 ns,可应用于高速、高密度单光子探测器。 展开更多
关键词 单光子雪崩二极管(SPAD) 盖革模式 复位时间 淬灭时间 门控淬灭电路
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基于单光源频域荧光寿命的水体溶解氧浓度检测方法 被引量:3
18
作者 陈朋 赵智 +2 位作者 赵冬冬 韩洋洋 梁荣华 《光子学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期134-143,共10页
现有的光学溶解氧浓度检测方法中光路及电路结构复杂,本文提出了一种单路光源的频域荧光寿命的溶解氧检测方法.采用单路光源的光学结构实现水体溶解氧浓度的检测,简化了光路及电路结构,改进了溶解氧浓度检测算法,降低了整体检测过程的... 现有的光学溶解氧浓度检测方法中光路及电路结构复杂,本文提出了一种单路光源的频域荧光寿命的溶解氧检测方法.采用单路光源的光学结构实现水体溶解氧浓度的检测,简化了光路及电路结构,改进了溶解氧浓度检测算法,降低了整体检测过程的计算量.设计对比实验对方法进行验证,实验结果表明:单光源的频域荧光寿命的检测方法与DOP1光学溶解氧分析仪相比,在0~9mg/L范围内,实际检测误差降低至0.04mg/L;衡量稳定性的检测标准偏差为0.007mg/L,同比降低了36%;采用快速傅里叶变换以及改进的溶解氧浓度计算方法,配合优化的电路及光路结构,在达到90%稳态时响应时间平均缩短了12s,浓度上升和下降时的响应速度分别提升为40%和28%.该方法具有较好的检测精度、稳定性以及响应速度. 展开更多
关键词 环境光学 荧光淬灭 荧光检测 溶解氧浓度 频域分析 快速傅里叶变换 响应时间
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淬火-配分热处理对球墨铸铁组织与性能的影响 被引量:3
19
作者 赵丕鹏 王晶 +4 位作者 沈正军 黄宝旭 马杰 赵性川 王长征 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期112-117,共6页
利用中频感应熔炼炉制备了球墨铸铁,采用X-ray衍射仪、光学显微镜、场发射扫描电镜和电子万能试验机分别研究了配分时间对球墨铸铁的微观结构、组织形貌和力学性能的影响。结果表明:淬火无配分的球墨铸铁由马氏体和残留奥氏体组成。随... 利用中频感应熔炼炉制备了球墨铸铁,采用X-ray衍射仪、光学显微镜、场发射扫描电镜和电子万能试验机分别研究了配分时间对球墨铸铁的微观结构、组织形貌和力学性能的影响。结果表明:淬火无配分的球墨铸铁由马氏体和残留奥氏体组成。随着配分时间的增加,奥氏体发生回火转变和等温淬火转变两个过程。配分时间较短时,球墨铸铁的奥氏体含量增加,在配分时间为10 min时达到最大值。配分时间进一步增加,奥氏体由于分解为下贝氏体和碳化物含量逐渐降低。同时球墨铸铁的抗拉强度和伸长率随着配分时间的增加也发生非单调的变化。配分时间为120 min时,抗拉强度达到最大值,约为1503 MPa;伸长率在配分时间为60 min时达到最大值,约为2.61%。 展开更多
关键词 球墨铸铁 淬火-配分 配分时间 抗拉强度
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拟线性抛物方程组解的猝灭 被引量:3
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作者 孙仁斌 《西南师范大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 北大核心 2003年第3期370-372,共3页
讨论一类退缩拟线性抛物方程组解的局部存在性与猝灭,证明了在一定条件下解在有限时刻发生猝灭,并给出猝灭时间的一个上限估计.
关键词 拟线性抛物方程组 局部存在性 猝灭时间 上限估计 初边值问题
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