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双框架式硅微陀螺仪正交信号分析
被引量：
3
1
作者
杨波
周百令
《传感技术学报》
CAS
CSCD
北大核心
2007年第1期84-87,共4页
推导了内驱动,外检测双框架式硅微陀螺仪驱动和检测模态的运动方程.在此基础上,利用弹性主轴原理,推导了内外框弹性主轴偏转产生正交信号与敏感信号的比值表达式.同时还推导了外驱动,内检测双框架式硅微陀螺仪在内外框弹性主轴偏转产生...
推导了内驱动,外检测双框架式硅微陀螺仪驱动和检测模态的运动方程.在此基础上,利用弹性主轴原理,推导了内外框弹性主轴偏转产生正交信号与敏感信号的比值表达式.同时还推导了外驱动,内检测双框架式硅微陀螺仪在内外框弹性主轴偏转产生正交信号与敏感信号的比值.分析表明,在相同情况下,前者的正交信号要远大于后者.最后测定了这两种框架式硅微陀螺仪的正交信号,大小分别为2 380.1°()/s和376.3(°)/s,印证了理论的正确性.
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关键词
硅微陀螺仪
正交信号
弹性主轴
模态
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职称材料
硅微陀螺仪的正交误差分析
被引量：
2
2
作者
杨波
周百令
《中国机械工程》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2007年第10期1182-1185,共4页
推导了双框架式硅微陀螺仪驱动模态和检测模态的运动方程,定义了驱动位移和敏感位移。在此基础上,利用弹性主轴原理,分别推导了内外框弹性主轴偏转产生的正交误差信号表达式及正交误差信号和敏感信号的比值表达式。分析结果表明,双框架...
推导了双框架式硅微陀螺仪驱动模态和检测模态的运动方程,定义了驱动位移和敏感位移。在此基础上,利用弹性主轴原理,分别推导了内外框弹性主轴偏转产生的正交误差信号表达式及正交误差信号和敏感信号的比值表达式。分析结果表明,双框架式硅微陀螺仪内外框弹性主轴发生偏转时,都将产生正交误差位移,且双框架式硅微陀螺仪产生的正交误差位移数值相当于单框架式硅微陀螺仪正交误差位移的两倍。测定了双框架式硅微陀螺仪的正交误差,正交误差信号,其值为431°/s,此时偏转角度仅为0.0196°。
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关键词
硅微陀螺仪
正交误差信号
弹性主轴
驱动模态
检测模态
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职称材料
题名
双框架式硅微陀螺仪正交信号分析
被引量：
3
1
作者
杨波
周百令
机构
东南大学仪器科学与工程系
出处
《传感技术学报》
CAS
CSCD
北大核心
2007年第1期84-87,共4页
文摘
推导了内驱动,外检测双框架式硅微陀螺仪驱动和检测模态的运动方程.在此基础上,利用弹性主轴原理,推导了内外框弹性主轴偏转产生正交信号与敏感信号的比值表达式.同时还推导了外驱动,内检测双框架式硅微陀螺仪在内外框弹性主轴偏转产生正交信号与敏感信号的比值.分析表明,在相同情况下,前者的正交信号要远大于后者.最后测定了这两种框架式硅微陀螺仪的正交信号,大小分别为2 380.1°()/s和376.3(°)/s,印证了理论的正确性.
关键词
硅微陀螺仪
正交信号
弹性主轴
模态
Keywords
silicon
micromachined
gyroscope（SMG）
quadrature
error
the
principal
axes
of
elasticity
mode
分类号
TH824 [机械工程—仪器科学与技术]
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职称材料
题名
硅微陀螺仪的正交误差分析
被引量：
2
2
作者
杨波
周百令
机构
东南大学
出处
《中国机械工程》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2007年第10期1182-1185,共4页
文摘
推导了双框架式硅微陀螺仪驱动模态和检测模态的运动方程,定义了驱动位移和敏感位移。在此基础上,利用弹性主轴原理,分别推导了内外框弹性主轴偏转产生的正交误差信号表达式及正交误差信号和敏感信号的比值表达式。分析结果表明,双框架式硅微陀螺仪内外框弹性主轴发生偏转时,都将产生正交误差位移,且双框架式硅微陀螺仪产生的正交误差位移数值相当于单框架式硅微陀螺仪正交误差位移的两倍。测定了双框架式硅微陀螺仪的正交误差,正交误差信号,其值为431°/s,此时偏转角度仅为0.0196°。
关键词
硅微陀螺仪
正交误差信号
弹性主轴
驱动模态
检测模态
Keywords
silicon
micromachined
gyroscope（SMG）
quadrature
error
principal
axes
of
elasticity
driven-mode
sensed-
mode
分类号
U666.12 [交通运输工程—船舶及航道工程]
V241.5 [交通运输工程—船舶与海洋工程]
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职称材料
题名
作者
出处
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1
双框架式硅微陀螺仪正交信号分析
杨波
周百令
《传感技术学报》
CAS
CSCD
北大核心
2007
3
下载PDF
职称材料
2
硅微陀螺仪的正交误差分析
杨波
周百令
《中国机械工程》
EI
CAS
CSCD
北大核心
2007
2
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职称材料
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