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铸造铝合金中氧化夹杂物的研究进展 被引量:22
1
作者 毕娟娟 廖恒成 +1 位作者 潘冶 孙国雄 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2009年第12期1224-1228,共5页
就铸造铝合金中氧化夹杂物的来源和形成过程、对铝液吸氢、铝铸件中孔洞形成和铸件力学性能的影响进行了分析,并对国内外铝合金铸件中氧化夹杂的研究进展进行了综述。在熔铸过程中形成的氧化夹杂物,是铝液中夹杂物的主体,对铝液吸氢和... 就铸造铝合金中氧化夹杂物的来源和形成过程、对铝液吸氢、铝铸件中孔洞形成和铸件力学性能的影响进行了分析,并对国内外铝合金铸件中氧化夹杂的研究进展进行了综述。在熔铸过程中形成的氧化夹杂物,是铝液中夹杂物的主体,对铝液吸氢和铝合金铸件中孔洞的形成有着不可忽视的影响。铝合金铸件的力学性能与铝液中的氧化夹杂密切相关,夹杂物可作为显微裂纹的发源地,严重削弱铝合金铸件的力学性能。 展开更多
关键词 铸造铝合金 氧化夹杂 气孔(缩孔)
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钢的氧化物冶金技术 被引量:17
2
作者 李新明 郑少波 +1 位作者 郑庆 朱立新 《上海金属》 CAS 2005年第5期55-60,共6页
介绍了氧化物冶金技术的概念及发展现状,晶内铁素体的作用和形成机理,氧化物种类对晶内铁素体形成的影响及脱氧剂的选择;钢中氧浓度、凝固过程中冷却速度对氧化物夹杂尺寸和数量的影响。以钛脱氧钢为例,指出了有利于晶内针状铁素体形成... 介绍了氧化物冶金技术的概念及发展现状,晶内铁素体的作用和形成机理,氧化物种类对晶内铁素体形成的影响及脱氧剂的选择;钢中氧浓度、凝固过程中冷却速度对氧化物夹杂尺寸和数量的影响。以钛脱氧钢为例,指出了有利于晶内针状铁素体形成的夹杂物尺寸、数量、奥氏体晶粒尺寸、氧浓度、铝浓度和氮浓度。 展开更多
关键词 钢的氧化物冶金 氧化物夹杂 晶内铁素体 冶金技术 奥氏体晶粒尺寸 形成机理 冷却速度 凝固过程 脱氧剂
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熔炼温度与静置时间对A356铝合金净化效果的影响 被引量:13
3
作者 颜文煅 傅高升 陈鸿玲 《铸造技术》 CAS 北大核心 2012年第10期1179-1182,共4页
在对比不同熔剂对A356铝合金净化效果的基础上,研究了熔炼温度与保温静置时间对净化效果的影响。结果表明,排杂熔剂具有较好的除气除杂效果,随着净化处理温度的升高,排杂熔剂净化处理后的铝合金含杂量与含气量变化比较平稳,保持在一个... 在对比不同熔剂对A356铝合金净化效果的基础上,研究了熔炼温度与保温静置时间对净化效果的影响。结果表明,排杂熔剂具有较好的除气除杂效果,随着净化处理温度的升高,排杂熔剂净化处理后的铝合金含杂量与含气量变化比较平稳,保持在一个较低水平;随着保温静置时间的延长,铝液中的含杂含气量保持比较稳定。 展开更多
关键词 A356铝合金 净化 氧化夹杂 含气量
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超低氧车轮钢精炼过程非金属夹杂物的转变 被引量:11
4
作者 杨俊 王新华 +3 位作者 王万军 龚志翔 汪国才 唐宇 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第7期860-865,882,共7页
研究了采用LD-LF-VD-CC工艺流程生产超低氧高速车轮钢时,精炼过程中夹杂物的生成与变化.实验在出钢时加入足够的Al进行终脱氧,LF精炼过程采用强脱氧、高碱度和强还原性精炼渣工艺,能使最终铸坯w(T.O)达到7×10-6,获得高洁净度的铸坯... 研究了采用LD-LF-VD-CC工艺流程生产超低氧高速车轮钢时,精炼过程中夹杂物的生成与变化.实验在出钢时加入足够的Al进行终脱氧,LF精炼过程采用强脱氧、高碱度和强还原性精炼渣工艺,能使最终铸坯w(T.O)达到7×10-6,获得高洁净度的铸坯;而且在LF精炼过程中,夹杂物完成了Al2O3→MgO.Al2O3→CaO-MgO-Al2O3类复合夹杂物的转变,得到在炼钢温度下呈液态的复合氧化物夹杂,这些液态夹杂物通过碰撞、长大和上浮去除,残留于钢中的氧化物夹杂以较低熔点的CaO-MgO-Al2O3类复合夹杂形态存在,它们在热加工过程中可以发生稍许变形,能有效改善车轮钢的疲劳性能. 展开更多
关键词 车轮钢 脱氧 氧化物夹杂 三元相图
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微合金钢中氧化物夹杂对焊接热影响区组织、性能的影响 被引量:9
5
作者 舒玮 王学敏 +1 位作者 唐永鹏 贺信莱 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第2期191-195,共5页
研究了一种微合金钢中夹杂物与模拟焊接热影响区微观组织以及低温冲击韧性的关系.结果发现:实验钢夹杂物以类球状Ti2O3-Al2O3-MnS型复合夹杂为主,分布较为均匀且尺寸小于3μm;在相变冷却时间较短(T8/5=40s)时,试样微观组织以针状铁素体... 研究了一种微合金钢中夹杂物与模拟焊接热影响区微观组织以及低温冲击韧性的关系.结果发现:实验钢夹杂物以类球状Ti2O3-Al2O3-MnS型复合夹杂为主,分布较为均匀且尺寸小于3μm;在相变冷却时间较短(T8/5=40s)时,试样微观组织以针状铁素体和沿晶铁素体为主,板条贝氏体束较少,原奥氏体晶粒尺寸在50μm左右,低温冲击性能优良;随着相变冷却时间的延长(T8/5=60,80s),原奥氏体晶粒尺寸也随之增大,相变温度的提高和相变区域的变宽使得位于原奥氏体晶界附近的夹杂物对晶界处多边形铁素体的诱导促进作用更加明显,沿晶铁素体长大剧烈,一定程度上消耗了晶内针状铁素体对组织的分割细化作用,使得低温冲击韧性有所降低. 展开更多
关键词 微合金钢 氧化物夹杂 晶内针状铁素体 焊接热影响区(HAZ)
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FGH96镍基粉末高温合金氧化物夹杂的计算机断层扫描研究 被引量:8
6
作者 王晓峰 杨杰 +2 位作者 邹金文 范贤强 郭志鹏 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期264-272,共9页
利用计算机断层扫描技术(computed tomography,CT)研究了FGH96镍基粉末高温合金内部Al2O3、SiO2及莫来石三种氧化物夹杂对不同工艺(热等静压工艺、热等静压+热挤压+等温锻造工艺及热等静压+等温锻造工艺)的敏感程度。结果表明:热等静压... 利用计算机断层扫描技术(computed tomography,CT)研究了FGH96镍基粉末高温合金内部Al2O3、SiO2及莫来石三种氧化物夹杂对不同工艺(热等静压工艺、热等静压+热挤压+等温锻造工艺及热等静压+等温锻造工艺)的敏感程度。结果表明:热等静压+等温锻造工艺能显著减小Al2O3夹杂物的尺寸和其在合金中的含量,采用热等静压+热挤压+等温锻造工艺最能有效减少SiO2夹杂物在合金中的含量,而莫来石夹杂对热等静压+热挤压+等温锻造工艺和热等静压+等温锻造工艺均较为敏感,且两种工艺对莫来石夹杂的作用效果类似。夹杂物在实际盘件中呈油饼状,极大地恶化了合金低周疲劳性能,且夹杂物越接近试样表面,试样的低周疲劳性能恶化越显著。热等静压+等温锻造工艺对减小三种夹杂的尺寸均有良好效果,这为人们选取合适工艺消除合金中氧化物夹杂提供了重要参考。 展开更多
关键词 镍基粉末高温合金 氧化物夹杂 计算机断层扫描技术
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硅脱氧弹簧钢中夹杂物在轧制过程中的演变行为 被引量:4
7
作者 李永超 杨玉丹 +2 位作者 卢彩玲 黎才庆 王维 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期83-89,103,共8页
不变形大尺寸氧化物夹杂是造成弹簧疲劳失效的主要原因,可通过获得具有良好变形性能的低熔点塑性夹杂物,减少轧制后氧化物夹杂的尺寸,以减轻夹杂物的不利影响。为了研究工业化生产的硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂在轧制过程中的演变行为,采... 不变形大尺寸氧化物夹杂是造成弹簧疲劳失效的主要原因,可通过获得具有良好变形性能的低熔点塑性夹杂物,减少轧制后氧化物夹杂的尺寸,以减轻夹杂物的不利影响。为了研究工业化生产的硅脱氧弹簧钢中氧化物夹杂在轧制过程中的演变行为,采用SEM+EDS分析连铸坯、中间坯到成品线材各阶段中氧化物夹杂的形貌、成分、尺寸和密度变化。结果表明,连铸坯中主要为SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO两类呈球状的夹杂物,基本处于低熔点区,中间坯中SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物呈长条状,同时发现了蝌蚪状的SiO_(2)类夹杂物,线材中存在5类夹杂物,其中4类呈长条状的夹杂物,除了SiO_(2)-Al_(2)O_(3)和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物外,还包括CaO、MgO含量较高的SiO_(2)-CaO-MgO和SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO-MgO类夹杂物。从铸坯到中间坯,宽度不超过3μm的夹杂物密度由1.1个/mm^(2)增加至3.2个/mm2,占比由50%增加至80%,成品材中宽度不超过3μm的夹杂物几乎达到100%。各阶段中宽度不超过3μm的小尺寸夹杂物主要由SiO_(2)-Al_(2)O_(3)、SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO、SiO_(2)组成。轧制过程中,SiO_(2)-Al_(2)O_(3)、SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-CaO类夹杂物的长宽比不断增加,并且其变形指数高于其他类型的夹杂物,同时,由于压缩比的原因,中间坯中所有夹杂物的变形指数明显高于线材中夹杂物的变形指数。依据夹杂物的形貌及成分演变,结合夹杂物在加热过程中结晶行为,推测连铸坯中夹杂物在高温加热时析出了结晶相,该结晶相在后续轧制过程中分离,形成了SiO_(2)类夹杂物和高CaO、MgO含量的复合夹杂物。 展开更多
关键词 弹簧钢 硅脱氧 氧化物夹杂 轧制 变形 结晶
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热加工对硫化物及氧化物夹杂的影响 被引量:7
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作者 郑浩 刘丽华 张中武 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第13期13168-13176,共9页
随着制造业的发展,人们对钢材的质量提出了更高的要求,而夹杂物是影响钢材质量十分重要的因素之一。特别是对高强钢而言,夹杂物对其韧性的影响更加敏感。因此,研究冶炼过程中对夹杂物的控制及后续热轧和热处理工艺对钢中夹杂物的影响,... 随着制造业的发展,人们对钢材的质量提出了更高的要求,而夹杂物是影响钢材质量十分重要的因素之一。特别是对高强钢而言,夹杂物对其韧性的影响更加敏感。因此,研究冶炼过程中对夹杂物的控制及后续热轧和热处理工艺对钢中夹杂物的影响,是钢铁材料制造和加工过程中的一个重要课题。夹杂物对钢材的强度、塑性、韧性、抗疲劳性能、耐腐蚀性能都会产生重要影响。要减少夹杂物对钢材性能的影响,需从优化冶炼工艺开始。随着气泡去除夹杂物技术、真空碳脱氧技术及中间包电磁搅拌技术在冶炼过程中的应用,钢材中的夹杂物含量明显降低。然而,在目前工业化的生产环境中,仍然无法实现将钢中的非金属夹杂物完全消除。目前的研究已经表明,热轧和热处理过程对夹杂物也有重要影响,这对进一步控制夹杂物的尺寸、分布、形态,达到减轻夹杂物对钢材性能影响的目的具有重要的意义。因此,目前除了发展新的冶炼工艺以进一步降低钢中的夹杂物含量外,研究和阐明热加工工艺对夹杂物的影响也是研究重点。文中归纳了冶炼过程中先进的夹杂物控制技术及其原理,评述了热变形和热处理过程对夹杂物的数量、尺寸、分布、形态特征及类型产生的影响,对研究钢材在制造、加工过程中夹杂物的变化规律及控制具有参考价值。 展开更多
关键词 钢铁材料 硫化物夹杂 氧化物夹杂 冶炼 热变形 热处理
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大规格2A14铝合金铸锭氧化夹杂缺陷研究
9
作者 张娇娇 孙小涵 +1 位作者 贺永东 赵亿坤 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2024年第7期965-970,共6页
通过超声波无损探伤、工业CT、金相显微镜、扫描电镜、能谱分析、拉伸试验等表征手段进行分析,研究了大规格2A14铝合金铸锭缺陷的形成。结果表明,2A14铝合金铸锭的主要缺陷是氧化夹杂,其微观组织呈现黑色不规则状,主要集中分布在晶界处... 通过超声波无损探伤、工业CT、金相显微镜、扫描电镜、能谱分析、拉伸试验等表征手段进行分析,研究了大规格2A14铝合金铸锭缺陷的形成。结果表明,2A14铝合金铸锭的主要缺陷是氧化夹杂,其微观组织呈现黑色不规则状,主要集中分布在晶界处和铸锭心部。氧化夹杂缺陷一般产生于熔铸阶段并伴随吸氢现象,是造成裂纹源的原因之一。通过对铝合金氧化物夹杂缺陷进行研究分析,并优化生产工艺参数路线,降低铝合金缺陷的产生几率。 展开更多
关键词 2A14铝合金 氧化物夹杂 吸氢 缺陷分析
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帘线钢中氧化物夹杂塑性化控制技术研究 被引量:6
10
作者 张敏 《炼钢》 CAS 北大核心 2014年第6期62-66,78,共6页
为将帘线钢中氧化物夹杂转变为低熔点塑性夹杂物,在实验室开展了夹杂物组成、钢液成分和顶渣组成之间的关系研究,基于研究结果提出了工业生产中实现钢中夹杂物塑性化控制的技术方案,并进行了精炼工艺技术对钢中夹杂物塑性化影响的工业试... 为将帘线钢中氧化物夹杂转变为低熔点塑性夹杂物,在实验室开展了夹杂物组成、钢液成分和顶渣组成之间的关系研究,基于研究结果提出了工业生产中实现钢中夹杂物塑性化控制的技术方案,并进行了精炼工艺技术对钢中夹杂物塑性化影响的工业试验,夹杂物成分位于低熔点液相区,实现了夹杂物塑性化控制。制丝过程将Ф1.25 mm的粗丝拉为Ф0.2 mm帘线,2 000 m试验拉拔的全部生产过程未出现断丝,且盘条中夹杂物数量也降低到3个/mm2。工业生产中制丝过程的断丝率为0.47次/t。 展开更多
关键词 氧化物夹杂 塑性化 帘线钢 钢包渣
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熔剂过滤熔化废铝屑的研究 被引量:5
11
作者 康积行 邵宜重 +3 位作者 周虹 娄东升 付高升 廖锦明 《福州大学学报(自然科学版)》 CAS CSCD 1989年第S1期51-56,共6页
分析并提出了熔化比表面积很大的废铝屑的技术方案。实验与应用结果表明:采用GJ-4熔剂过滤熔化技术可以获得高于80%的回收率和接近原铝屑材质的净化效果。
关键词 废铝屑 熔剂 过滤 回收率 氧化夹杂
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钢中氧化物夹杂差热抽取峰形分离研究 被引量:5
12
作者 沈汝美 陈名浩 《分析化学》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2000年第3期337-341,共5页
实验探讨了构成峰形重叠的各种因素,对分峰参数进一步优化组合,获得良好分峰效果;试验确定了普碳钢中若干氧化物氧的释放峰位,并经X-射线结构分析予以佐证,为差热抽取法测定钢中氧化物奠定了可靠的实验基础。方法特点:快速(约5mi... 实验探讨了构成峰形重叠的各种因素,对分峰参数进一步优化组合,获得良好分峰效果;试验确定了普碳钢中若干氧化物氧的释放峰位,并经X-射线结构分析予以佐证,为差热抽取法测定钢中氧化物奠定了可靠的实验基础。方法特点:快速(约5min)、灵敏、低成本,同时获得钢中总氧量及氧化物氧量。 展开更多
关键词 普碳钢 氧化物夹杂 程序升温 差热抽取 峰形分离
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低碳微合金钢中Ti_xO--MnS型复合夹杂对焊接热影响区微观组织相变的影响 被引量:5
13
作者 王学敏 舒玮 +2 位作者 郑超超 张小帆 贺信莱 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第8期958-964,共7页
对比分析了两种低碳微合金钢中夹杂物对焊接热影响区组织相变的影响.对实验钢中夹杂物的分布和尺寸进行观察并在透射电镜下分析了夹杂物的选区衍射斑图样.采用热膨胀法结合金相分析建立了实验钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温转变曲... 对比分析了两种低碳微合金钢中夹杂物对焊接热影响区组织相变的影响.对实验钢中夹杂物的分布和尺寸进行观察并在透射电镜下分析了夹杂物的选区衍射斑图样.采用热膨胀法结合金相分析建立了实验钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线)和等温转变曲线(TTT曲线).研究发现,Ti脱氧钢中夹杂物以尺寸小于3μm的TixO--MnS型球状复合夹杂为主,其中TixO核心有两种类型(Ti2O3和Ti3O5).这类夹杂物具有诱导晶内针状铁素体形核的能力,针状铁素体优先在TixO--MnS型复合夹杂界面上形核,从而导致Ti脱氧钢相对于Al脱氧钢的贝氏体相变开始温度升高,相变时间也明显提前. 展开更多
关键词 低碳微合金钢 氧化物夹杂 针状铁素体 相变 焊接 热影响区
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60tLF精炼终点GCr15轴承钢中氧化物夹杂特性的研究 被引量:5
14
作者 沈万林 张志成 罗小燕 《特殊钢》 北大核心 2018年第1期18-23,共6页
通过电弧炉出钢加铝铁、硅铁脱氧,LF精炼初渣的组分为(/%:27.39~37.34Al_2O_3,38.42~38.68CaO,14.20~18.38SiO_2,8.50~10.72MgO,0.82~0.89FeO,0.27~0.33MnO,0.69~0.74S,0.66~0.75TiO_2,(CaO)/(SiO_2)=2.09~2.72,(CaO)/(Al_2O_3)=1.04~1.... 通过电弧炉出钢加铝铁、硅铁脱氧,LF精炼初渣的组分为(/%:27.39~37.34Al_2O_3,38.42~38.68CaO,14.20~18.38SiO_2,8.50~10.72MgO,0.82~0.89FeO,0.27~0.33MnO,0.69~0.74S,0.66~0.75TiO_2,(CaO)/(SiO_2)=2.09~2.72,(CaO)/(Al_2O_3)=1.04~1.40),LF终点T[O]为0.001 2%~0.0019%,T[N]为0.004 3%~0.005 0%,[Ti]0.002%和[Ca]0.006%~0.009%。GCr15轴承钢LF精炼终点氧化物夹杂分析结果表明,钢中主要氧化物夹杂为镁铝尖晶石(MgO·Al_2O_3)和钙镁铝尖晶石氧化物(CaO·MgO·Al_2O_3)。镁铝尖晶石平均尺寸低于0.5μm,当有MnS、TiN等在其上析出后平均尺寸增大。钙镁铝尖晶石平均尺寸通常在2μm以上,在精炼温度下呈液态,易在钢中聚集长大,其尺寸(1.39~2.12μm)比固态的钙镁铝尖晶石-MnS夹杂物大,且更被精炼渣吸收并上浮去除。随着精炼过程钢液中的硫含量降低,以这两类尖晶石为核心的含MnS的复合夹杂物的平均尺寸降低。适当降低精炼终点渣中MgO的含量、光学碱度和黏度可以减少钢中夹杂物的数量并降低其平均尺寸。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 60 t LF 精炼渣 氧化物夹杂 析出行为
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3104铝合金易拉罐罐体缺陷的表征与成因分析 被引量:5
15
作者 彭小燕 叶锐 +2 位作者 曹晓武 陈举飞 徐国富 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期314-317,共4页
通过扫描电镜(SEM)观察、能谱(EDS)以及X射线衍射(XRD)分析,对3104铝合金易拉罐成品罐体早期失效的断口处第二相和夹杂物进行了表征,并通过对合金原始铸锭中第二相的研究,系统地分析了缺陷形成的原因。结果表明,铸锭和缺陷断口上均分布... 通过扫描电镜(SEM)观察、能谱(EDS)以及X射线衍射(XRD)分析,对3104铝合金易拉罐成品罐体早期失效的断口处第二相和夹杂物进行了表征,并通过对合金原始铸锭中第二相的研究,系统地分析了缺陷形成的原因。结果表明,铸锭和缺陷断口上均分布有大量粗大的(FeMn)Al6、(AlFeMnSi)四元相和以氧化物夹杂为主的粗大夹杂物。这些粗大相和夹杂物是导致罐体开裂的主要原因,其来源于合金的熔炼和铸造过程。通过分析,提出了防止或减少粗大化合物和夹杂物的相应措施。 展开更多
关键词 3104 铝合金 第二相 氧化夹杂物
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82B钢中氧化物系夹杂物的控制研究 被引量:5
16
作者 倪冰 林媛 邹宗树 《工业加热》 CAS 2007年第6期41-42,共2页
82B钢中氧化物系夹杂物的来源主要是脱氧产物和钢的二次氧化、卷渣及耐火材料内衬侵蚀。采取在转炉控制终点碳,采用LF全程脱氧、改变精炼渣精炼和扩散脱氧、氩气搅拌,在连铸实施全程密封、强化中间包冶金等措施,使82B钢中的全氧最低降到... 82B钢中氧化物系夹杂物的来源主要是脱氧产物和钢的二次氧化、卷渣及耐火材料内衬侵蚀。采取在转炉控制终点碳,采用LF全程脱氧、改变精炼渣精炼和扩散脱氧、氩气搅拌,在连铸实施全程密封、强化中间包冶金等措施,使82B钢中的全氧最低降到13×10 6,94.09%的夹杂物尺寸<5 m,满足了拔丝要求。作为夹杂物控制技术,降低总量的方法比控制形态更为简单实用,系统地在每个工艺步骤都采取有效措施,才能取得良好效果。 展开更多
关键词 82B钢 氧化物系夹杂物 精炼
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超声场对大规格2219铝合金铸锭微观缺陷的影响 被引量:5
17
作者 芦川译 李瑞卿 +2 位作者 钟贞涛 曹飞 李晓谦 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2017年第11期1269-1273,共5页
为了探究功率超声对ф1 250mm大规格2219铝合金铸锭微观缺陷的影响,对试样打磨抛光处理后进行扫描电镜能谱分析以及光学显微分析。结果表明,超声铸锭氧化夹杂含量显著减少(下降了21%),缺陷平均尺寸从10.606μm减小到8.096μm,下降了23.... 为了探究功率超声对ф1 250mm大规格2219铝合金铸锭微观缺陷的影响,对试样打磨抛光处理后进行扫描电镜能谱分析以及光学显微分析。结果表明,超声铸锭氧化夹杂含量显著减少(下降了21%),缺陷平均尺寸从10.606μm减小到8.096μm,下降了23.7%,但是超声铸锭微观缺陷数量有所增加(由2 452上升到3 786)。功率超声可以有效抑制大规格铝合金铸锭中大尺寸微观缺陷的出现。 展开更多
关键词 功率超声 氧化夹杂 微观缺陷 晶粒细化
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超声场对连续铸造7A09铝合金微观缺陷的影响 被引量:4
18
作者 唐靖川 李晓谦 董方 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2016年第2期196-199,共4页
利用超声变幅杆在7A09铝合金连续铸造过程中进行超声处理,通过Olympus dsx500光学显微镜来观察施加超声处理和不施加超声处理的铝合金表面中缺陷的变化,由此来研究超声铸造对铝合金中微观缺陷的影响。结果表明,相对于未施加超声处理的铸... 利用超声变幅杆在7A09铝合金连续铸造过程中进行超声处理,通过Olympus dsx500光学显微镜来观察施加超声处理和不施加超声处理的铝合金表面中缺陷的变化,由此来研究超声铸造对铝合金中微观缺陷的影响。结果表明,相对于未施加超声处理的铸锭,施加超声后铸锭的氧化夹杂缺陷减少,可观察到表面气孔、缩孔缺陷数量上有所增加(从2 912增大为3 436),但是平均尺寸由10.0μm降为7.4μm、缺陷平均面积由0.40mm^2降为0.36mm^2。最后,对超声作用下氧化夹杂、双层膜、晶粒尺寸等对铝合金铸锭中微观缺陷的影响以及相关的作用机理进行了讨论。 展开更多
关键词 氧化夹杂 晶粒尺寸 微观缺陷 超声处理
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LF软吹时间对硅脱氧弹簧钢氧化物夹杂控制影响 被引量:3
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作者 孟耀青 李建立 +1 位作者 朱航宇 王昆鹏 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期48-54,共7页
对于一些采用硅锰脱氧冶炼工艺的特殊钢,为保证钢水洁净度,常会选择较长时间的LF软吹处理,导致过程能耗增加。通过工业试验,借助FEI Explorer 4自动扫描电镜检测,研究不同LF精炼软吹时间对硅脱氧弹簧钢55SiCr铸坯氧化物夹杂成分、数量... 对于一些采用硅锰脱氧冶炼工艺的特殊钢,为保证钢水洁净度,常会选择较长时间的LF软吹处理,导致过程能耗增加。通过工业试验,借助FEI Explorer 4自动扫描电镜检测,研究不同LF精炼软吹时间对硅脱氧弹簧钢55SiCr铸坯氧化物夹杂成分、数量的影响;并采用夹杂物极值统计法,对比评价不同LF精炼软吹时间对应成品盘条横截面最大夹杂物尺寸控制情况。结果表明,在LF软吹10 min与软吹40 min两种工艺条件下,铸坯中尺寸大于5μm的氧化物夹杂成分接近,均在CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)相图中假硅灰石、钙长石和钙铝黄长石共晶低熔点区,其中软吹10 min工艺铸坯氧化物夹杂组成落入低熔点区的数量所占比例更大。LF软吹10 min与软吹40 min铸坯中尺寸大于5μm的氧化物夹杂数量密度分别为11.70个/100 mm^(2)和14.59个/100 mm^(2),尺寸大于15μm的氧化物夹杂数量密度分别为0.53个/100 mm^(2)和1.65个/100 mm^(2),LF软吹10 min工艺铸坯大尺寸氧化物夹杂数量密度略低于LF软吹40 min工艺。当预测面积为30000 mm^(2)时,两种LF软吹时间对应成品盘条横截面最大夹杂物尺寸分别为27.1μm和28.1μm,盘条最大夹杂物尺寸控制无显著差别。结合硅锰脱氧钢中大尺寸低熔点CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)系夹杂物主要源自钢包渣乳化卷入,具有与钢水和氩气泡界面接触角很小、难以通过吹氩上浮去除的特点,建议硅锰脱氧钢LF软吹过程按短时间快节奏进行控制。 展开更多
关键词 弹簧钢 硅脱氧 软吹时间 氧化物夹杂 极值统计法 接触角
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Oxide Inclusions in Ferromanganese and Its Influence on the Quality of Clean Steels 被引量:2
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作者 Pei-wei HAN Shao-jun CHU +1 位作者 Ping MEI Yi-fei LIN 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第S1期23-27,共5页
Low and medium carbon ferromanganese produced by oxygen decarburization process and electric silicothermic process was briefly introduced, and the quality of products by these two processes was analyzed. Results showe... Low and medium carbon ferromanganese produced by oxygen decarburization process and electric silicothermic process was briefly introduced, and the quality of products by these two processes was analyzed. Results showed that the total oxygen content in medium carbon ferromanganese by electric silicothermic process in China, which ranged from 0.039% to 0.171%, was between those of the common and refined products by oxygen decarburization process outside of China. The increments of total oxygen content in liquid steel were estimated when ferromanganese was added for the purpose of Mn element adjustment at the end of smelting. Refined low and medium carbon ferromanganese, which had low total oxygen content, was recommended for composition adjustment of clean steels during final stage of a heat. It is possible that the inclusions in the ferromanganese alloy greatly influenced the quality of clean steel indirectly by affecting the amount, size and composition of inclusions in steel. 展开更多
关键词 low carbon ferromanganese medium carbon ferromanganese oxide inclusions clean steels
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