微涡流混凝技术在西桥水厂中的应用 被引量：12

1

作者 童祯恭 方永忠 《给水排水》 CSCD 北大核心 2004年第6期19-22,共4页

介绍了微涡流混凝工艺的核心———涡流反应器的特点及其混凝机理 ,指出对不同表面开孔直径的选用与开孔率的控制是其技术关键。同时阐述其在广东梅州西桥水厂的改造及运行情况。运行实践表明 ,涡流反应器具有混凝效率高 ,絮凝时间短 ,... 介绍了微涡流混凝工艺的核心———涡流反应器的特点及其混凝机理 ,指出对不同表面开孔直径的选用与开孔率的控制是其技术关键。同时阐述其在广东梅州西桥水厂的改造及运行情况。运行实践表明 ,涡流反应器具有混凝效率高 ,絮凝时间短 ,出水质量优 ,适应变化能力强 ,施工方便等特点。 展开更多

关键词 涡流反应器 西桥水厂 微涡流混凝 絮凝 空心球

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微涡旋混凝工艺用于醴陵铁路水厂改造 被引量：13

2

作者 童祯恭 卢普平 谌贻胜 《中国给水排水》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期79-81,共3页

针对网格反应池存在的易积泥、易堵塞等不足,介绍了微涡旋混凝工艺在醴陵铁路水厂改造工程中的应用。改造后的运行结果表明,此工艺具有反应效率高、反应时间短、出水水质优、节约能耗、改造施工简单方便等优点,具有一定的推广价值。

关键词 微涡旋混凝 开孔孔径 开孔率

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含孔碳纤维增强镁合金层合板拉伸性能和失效模式研究 被引量：1

3

作者 方雨汀 盛冬发 +1 位作者 林中照 费鹏 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期105-112,共8页

基于渐进失效模型有限元数值模拟并结合试验,研究在拉伸载荷的作用下不同开孔直径对复合材料层合板的损伤演化过程和剩余强度影响,用扫描电子显微镜对断口形貌和微观损伤模式进行分析。结果表明:随孔径增大,带孔碳纤维增强镁合金层合板... 基于渐进失效模型有限元数值模拟并结合试验,研究在拉伸载荷的作用下不同开孔直径对复合材料层合板的损伤演化过程和剩余强度影响,用扫描电子显微镜对断口形貌和微观损伤模式进行分析。结果表明:随孔径增大,带孔碳纤维增强镁合金层合板强度下降。在拉伸载荷作用下,其失效模式为金属层塑性破坏、纤维层拉伸断裂和层间分层为主的混合失效模式。试验和数值模拟结果吻合,验证了该模型的正确性,对实际工程具有参考价值。 展开更多

关键词 渐进失效模型 碳纤维增强镁合金层合板 开孔直径 损伤演化过程 剩余强度

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套管内壁球形腐蚀坑洞的应力集中效应研究 被引量：3

4

作者 李杨 邓金根 +3 位作者 蔚宝华 谭强 闫伟 董光 《石油机械》 北大核心 2012年第9期73-77,共5页

研究点蚀坑应力集中分布规律对套管防护和寿命预测具有重要意义。基于球形腐蚀坑模型,采用有限单元法对球形点蚀应力集中问题进行数值模拟,得到了应力集中系数随套管壁厚、腐蚀深度等参数的变化曲线,分析了双坑以及点蚀群情况下应力集... 研究点蚀坑应力集中分布规律对套管防护和寿命预测具有重要意义。基于球形腐蚀坑模型,采用有限单元法对球形点蚀应力集中问题进行数值模拟,得到了应力集中系数随套管壁厚、腐蚀深度等参数的变化曲线,分析了双坑以及点蚀群情况下应力集中系数的变化规律,并将所得结果与理论计算结果进行了比较。分析结果表明,数值模拟在一定程度上验证了理论公式的正确性,应力集中系数随腐蚀深度的增加而变大;应力集中系数主要与h/d(腐蚀坑洞的深度与开口直径之比)的变化有关,套管的壁厚对应力集中系数影响较小;双坑点蚀交汇能够增大应力集中。 展开更多

关键词 球形腐蚀 点蚀 点蚀群 应力集中 开口直径 腐蚀深度

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测压孔径对下沉安装压力传感器测量的影响 被引量：2

5

作者 姚世勇 闵昌万 《航空学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第12期17-25,共9页

对于高超声速飞行试验,飞行器在飞行过程中产生的气动加热会使其表面安装的传感器烧坏并导致试验测量失败。传感器下沉安装可以避免其与飞行器周围的高温气体直接接触,减轻传感器的热载荷。采用下沉安装传感器的方式对高超声速边界层的... 对于高超声速飞行试验,飞行器在飞行过程中产生的气动加热会使其表面安装的传感器烧坏并导致试验测量失败。传感器下沉安装可以避免其与飞行器周围的高温气体直接接触,减轻传感器的热载荷。采用下沉安装传感器的方式对高超声速边界层的脉动压力进行了试验测量,研究了测压孔径对脉动压力特性的影响。结果表明,随着孔径增大,脉动压力强度减小,流场相关性增强。传感器下沉安装会引起空腔流动,随着孔径的增大,空腔流动对脉动压力测量的影响降低。在频带10～20kHz范围内,测压孔径仅仅影响脉动压力强度,在频带1～10kHz范围内,测压孔径对脉动压力波形周期的影响更为显著。非线性耦合将能量由高频小尺度向低频大尺度传递,导致发生自相互作用和非线性相位耦合的流动结构趋向低频,随着孔径增大,非线性相位耦合消失。此外,孔径越大,不同尺度结构的能量分布与齐平安装的相似性越高。 展开更多

关键词 测压孔径 下沉安装 高超声速 脉动压力 风洞试验

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浅探纸锥下落快慢与纸锥大小的关系 被引量：2

6

作者 陆文彬 《物理实验》 北大核心 2010年第10期19-20,23,共3页

引导学生通过实验探究了锥角与扇形半径对纸锥下落速度的影响,得出锥角越小,下落越快,且下落时间与扇形半径无关的结论.

关键词 锥角 扇形半径 下落时间 下落速度

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H型钢梁翼缘开孔研究

7

作者 郝润霞 张安康 +1 位作者 田志昌 苏丽丽 《沈阳建筑大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期786-795,共10页

目的研究H型钢梁翼缘开孔的最优设计,使实际工程中电气管线铺设达到美观、实用的效果.方法采用ANSYS有限元分析软件,对刚性连接、柔性连接、半刚性连接的H型钢梁进行翼缘开孔模拟.针对不同开孔直径、数量、位置,翼缘宽度,钢梁长度等参... 目的研究H型钢梁翼缘开孔的最优设计,使实际工程中电气管线铺设达到美观、实用的效果.方法采用ANSYS有限元分析软件,对刚性连接、柔性连接、半刚性连接的H型钢梁进行翼缘开孔模拟.针对不同开孔直径、数量、位置,翼缘宽度,钢梁长度等参数进行分析.结果当翼缘宽度<100 mm时,不建议开孔;当翼缘宽度<150 mm,建议开孔直径为25 mm;当翼缘宽度为130 mm时,建议开孔补强;当翼缘宽度≥150 mm时,建议开孔直径为35 mm.开孔位置选择接近反弯点或弯矩为零且不应小于整体梁长度的1/6处;多组开孔选择翼缘两侧对称开孔;同等条件下,优先选用长度较小的钢梁进行开孔.结论在项目进行施工前,可以依据工程图纸,进行开孔钢梁位置和补强板的设定.运用集成化生产模式,在工厂直接进行开孔和补强.在条件允许的情况下,运用整体铸造的方式,可以更好地保证产品质量. 展开更多

关键词 H型钢梁 翼缘开孔 ANSYS 翼缘宽度 开孔直径

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温度分层型水蓄冷槽布水器的斜温层试验分析 被引量：10

8

作者 胡国霞 《能源技术》 2010年第4期198-201,共4页

为了分析温度分层型水蓄冷槽中布水器的开口间距和直径对温度分层的影响,对四种不同开口间距的布水器在充放冷过程中的温度分布以及两种口径布水器在充冷时蓄冷槽的温度分布。试验结果表明,孔口开孔直径和开口间距对温度分布有很大的影... 为了分析温度分层型水蓄冷槽中布水器的开口间距和直径对温度分层的影响,对四种不同开口间距的布水器在充放冷过程中的温度分布以及两种口径布水器在充冷时蓄冷槽的温度分布。试验结果表明,孔口开孔直径和开口间距对温度分布有很大的影响,在相同流量下,空口开口直径大的布水器比开口直径小的布水器形成的斜温层更薄、更稳定;开口间距与开口高度比值在1～2之间的布水器的蓄冷效果较好。 展开更多

关键词 温度分层型水蓄冷槽 布水器孔口开口直径 布水器开口间距

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通用化柔性气缸弹射研究

9

作者 杨宝生 姜毅 +2 位作者 苏政宇 王登 杨哩娜 《弹箭与制导学报》 北大核心 2023年第1期70-76,共7页

为进一步提高弹射器兼容性、实现弹射通用化,提出一种通用化可变内弹道的柔性气缸弹射器,实现多型号导弹通用化弹射。基于显式动力学理论,建立多工况通用化柔性气缸弹射负载有限元模型,实现基于粒子法的多型号导弹通用化柔性气缸弹射研... 为进一步提高弹射器兼容性、实现弹射通用化,提出一种通用化可变内弹道的柔性气缸弹射器,实现多型号导弹通用化弹射。基于显式动力学理论,建立多工况通用化柔性气缸弹射负载有限元模型,实现基于粒子法的多型号导弹通用化柔性气缸弹射研究。对比研究了粒子法和计算流体力学方法压力容器试验仿真,所得仿真结果吻合,充分验证了粒子法的正确性和可靠性。研究结果表明:连续弹射会对后续弹射造成影响,第二次弹射相对第一次弹射速度降低8.7%,弹射过载降低4.4%;改变充气阀开启时序能够改变弹射性能,同时开启充气阀能有效提高弹射速度,顺序开启有助于降低弹射过载峰值;改变充气阀开合直径大小和开启时序可实现多型号导弹通用化弹射,同型号导弹不同顺序弹射速度相差12%以内,响应时间小于0.02 s。 展开更多

关键词 通用化弹射 充气阀开合直径 柔性气缸弹射 粒子法

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壳体开孔直径与壳体开孔处计算厚度

10

作者 姜琴 《广东化工》 CAS 2014年第5期151-152,共2页

由于工艺和结构上的要求,需要在压力容器上开孔和接管。压力容器开孔后引起强度削弱和开孔附近局部应力集中必须采取适当的补强措施,开孔所需补强面积A涉及开孔直径dop与开孔处计算厚度δ。文章主要介绍了不同型式壳体上开孔直径dop的... 由于工艺和结构上的要求,需要在压力容器上开孔和接管。压力容器开孔后引起强度削弱和开孔附近局部应力集中必须采取适当的补强措施,开孔所需补强面积A涉及开孔直径dop与开孔处计算厚度δ。文章主要介绍了不同型式壳体上开孔直径dop的确定以及开孔处的计算厚度δ的选择。 展开更多

关键词 压力容器 开孔直径 壳体开孔处计算厚度的选择

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基于水轮机导叶转角推求导叶开度圆直径的方法 被引量：2

11

作者 余波 王懿 +2 位作者 黄宗柳 苏婷 耿田浩 《水电能源科学》 北大核心 2020年第6期151-153,共3页

鉴于反击式水轮机活动导叶开度大多采用导叶转角描述,而在水电工程初步设计阶段开展的相关设计计算工作中,仍采用导叶开度圆直径描述现状,以活动导叶数为24只的圆柱式导水机构为基础,提出了水轮机导叶转角与导叶开度圆直径之间的转换公... 鉴于反击式水轮机活动导叶开度大多采用导叶转角描述,而在水电工程初步设计阶段开展的相关设计计算工作中,仍采用导叶开度圆直径描述现状,以活动导叶数为24只的圆柱式导水机构为基础,提出了水轮机导叶转角与导叶开度圆直径之间的转换公式。同时,通过对一系列典型导叶布置图的分析,结合数值分析方法,对公式中的修正系数给出了明确的解析表达式,并验证了表达式的可靠性。 展开更多

关键词 水轮机 活动导叶开度 导叶转角 导叶开度圆直径

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对ASMEⅧ-12019新增条款UHX-4(h)的解读和探讨

12

作者 高永平 曹宇 《化工设备与管道》 CAS 北大核心 2021年第4期1-5,共5页

ASMEⅧ-1是国际上应用广泛的压力容器建造规范,现行2019版规范有一系列修订,其中UHX篇中新增了UHX-4(h)条款:规定当管板与筒体连接为一整体时,不允许在邻近管板距离1.8(Dt)^(1/2)区域内开设大于30%筒体内径的开孔;但管板如采用简支法计... ASMEⅧ-1是国际上应用广泛的压力容器建造规范,现行2019版规范有一系列修订,其中UHX篇中新增了UHX-4(h)条款:规定当管板与筒体连接为一整体时,不允许在邻近管板距离1.8(Dt)^(1/2)区域内开设大于30%筒体内径的开孔;但管板如采用简支法计算时,没有开孔限制。由于在我国现行的GB/T 151—2014标准中并无类似规定,通过对其进行解读和探讨,以引起国内工程设计人员在遇到此类情况时多加注意。 展开更多

关键词 ASMEⅧ-12019 UHX-4(h) 邻近管板距离1.8(Dt)^(1/2)区域 30%筒体内径的开孔

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