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中间包连浇过程非稳态流场与温度场的数值模拟研究 被引量：7
1
作者 潘学峰 《中国冶金》 CAS 2010年第6期8-12,共5页
通过计算得出在浇注过程中连铸中间包包壁瞬态热量损失作为边界条件的基础上,建立了连铸中间包内钢液流动与传热耦合数学模型,对连浇过程中中间包内非稳态的温度场和流场进行了数值模拟,考察了中间包连浇5个包次过程中钢液热量损失、温... 通过计算得出在浇注过程中连铸中间包包壁瞬态热量损失作为边界条件的基础上,建立了连铸中间包内钢液流动与传热耦合数学模型,对连浇过程中中间包内非稳态的温度场和流场进行了数值模拟,考察了中间包连浇5个包次过程中钢液热量损失、温度分布以及流场情况,为现场操作和工艺优化提供依据和指导。 展开更多
关键词 中间包 温度场 流场 数学模型 非稳态过程
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注入钢液温度降低时中间包非稳态过程数值模拟 被引量：4
2
作者 任雁秋 张捷宇 +1 位作者 李义科 张胤 《包头钢铁学院学报》 2004年第4期300-306,共7页
利用所建立的中间包非稳态传输过程数学模型对包浇注一个包次周期中中间包工作过程进行了数值模拟 .在中间包非稳态过程模拟中首先采用稳态速度场和温度场作为计算的起始速度场和湿度场 ,以此为基础 ,完成一个包次浇注过程的计算后 ,用... 利用所建立的中间包非稳态传输过程数学模型对包浇注一个包次周期中中间包工作过程进行了数值模拟 .在中间包非稳态过程模拟中首先采用稳态速度场和温度场作为计算的起始速度场和湿度场 ,以此为基础 ,完成一个包次浇注过程的计算后 ,用其所得物理场作为初始速度场和湿度场 ,进行中间包注入钢液温度降低所产生的非稳态过程模拟计算 .模拟结果表明 ,这样处理更加逼近中间包的真实状态 .通过对数值模拟结果的分析 ,发现在钢包一个包次浇注过程中 ,中间包中出现两次“流动逆转”和“温度逆转” ,且第一次逆转有利于中间包冶金功能的发挥 ,第二次逆转的作用相反 。 展开更多
关键词 中间包 连续浇注 数值模拟 流场 温度场 非稳态过程 温度降低 钢液 注入 初始速度场
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混凝土坝非稳态施工过程异常监控与管理研究 被引量：2
3
作者 董元发 晋良海 燕乔 《计算机工程与应用》 CSCD 北大核心 2017年第20期208-213,223,共7页
为有效管控混凝土坝非稳态施工过程,针对施工过程中施工资源的时变性造成施工计划变更频繁、施工进度难以保证等问题,首先对多域施工资源进行了统一形式化描述,定义了施工任务与施工资源之间的关联约束关系,然后对施工资源异常进行分类... 为有效管控混凝土坝非稳态施工过程,针对施工过程中施工资源的时变性造成施工计划变更频繁、施工进度难以保证等问题,首先对多域施工资源进行了统一形式化描述,定义了施工任务与施工资源之间的关联约束关系,然后对施工资源异常进行分类定义并建立了单源、多源随机资源异常事件的响应机制与传播算法,开发了可管控施工资源动态变化的施工过程管理原型系统,在某水电站主体工程施工过程中进行原型应用,取得了较好效果。该方法可作为施工仿真系统的有效补充用于水电工程施工过程管理。 展开更多
关键词 非稳态 施工过程 多源随机 资源异常 状态感知
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液固界面滞后对凝固初始过渡区溶质再分配的影响 被引量：1
4
作者 黄卫东 魏秋明 周尧和 《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1989年第4期464-472,共9页
实际定向凝固过程中,当改变外加速度或凝固刚开始时,液固界面并不是立即跟上外加速度,而是存在一种滞后效应。本文在采用一些近似假设的基础上,研究了这种滞后效应对定向凝固过程初始过渡区溶质再分配的影响,得到一个新的初始过渡区溶... 实际定向凝固过程中,当改变外加速度或凝固刚开始时,液固界面并不是立即跟上外加速度,而是存在一种滞后效应。本文在采用一些近似假设的基础上,研究了这种滞后效应对定向凝固过程初始过渡区溶质再分配的影响,得到一个新的初始过渡区溶质分布公式,证明Tiller的经典结果只是本文结果当△T_0/G→0时的极限情况。理论计算结果还表明,液固界面实际速度对外部控制速度的滞后效应将使凝固初始过渡区溶质分布趋于稳态所需时间和距离增长;不仅外部控制速度V_0和分配系数k,而且温度梯度G,合金平均成分C_0和液相线斜率m都会影响初始过渡区溶质再分配过程,其影响以V_0最大,k、D_L次之,G,C_0,m最小。 展开更多
关键词 凝固 溶质再分配 非稳态过程
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平面接触副起动过程的研究 被引量：1
5
作者 吴承伟 郑林庆 《清华大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 1989年第2期44-51,共8页
建立了起动过程的物理模型及其控制方程，并以平面接触副为例进行了简化求解，计算结果与前人的大量试验吻合良好，为研究非稳态的起动过程提供了理论基础。提出了评价起动过程的两个重要参数：摩擦状态转换时间ｔｅｒ和油膜建立的时间... 建立了起动过程的物理模型及其控制方程，并以平面接触副为例进行了简化求解，计算结果与前人的大量试验吻合良好，为研究非稳态的起动过程提供了理论基础。提出了评价起动过程的两个重要参数：摩擦状态转换时间ｔｅｒ和油膜建立的时间ｔｆ，研究了波度和粗糙度对ｔｃｒ和ｔｆ的影响。 展开更多
关键词 平面 接触副 起动 非稳态 润滑
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输油管道非稳定热力过程数值分析 被引量：14
6
作者 姜笃志 《油气储运》 CAS 北大核心 1996年第8期1-5,共5页
在埋地热油管道的运行中,因其输送工艺的变化,如反输、停输和启动等,管内原油与土壤中的热力平衡状态被破坏,油温及土壤温度将重新分布。因而,研究这一非稳定热力过程就必须对非稳定温度场进行分析。通过采用双极坐标保角变换的方法,将... 在埋地热油管道的运行中,因其输送工艺的变化,如反输、停输和启动等,管内原油与土壤中的热力平衡状态被破坏,油温及土壤温度将重新分布。因而,研究这一非稳定热力过程就必须对非稳定温度场进行分析。通过采用双极坐标保角变换的方法,将半无限大土壤温度场转化为有限场,提出了热油管道非稳定热力过程计算方法。以花格线和中洛复线反输运行试验数据与该方法计算的结果进行了验证,结果表明,数值计算结果与实测结果非常吻合。认为该计算方法可用于热油管道的停输、启动、反输等非稳定热力过程的模拟计算。 展开更多
关键词 热油管道 非稳定 热力过程 数值模拟 计算
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好氧迁移外源有机物转变成内源聚合物驱动内源反硝化 被引量：2
7
作者 崔有为 金常林 《北京工业大学学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期320-328,共9页
为解决生活污水碳氮比低、碳源不足导致的生物反硝化脱氮能力差的问题,研究根据活性污泥盛宴/饥饿非稳态理论探索好氧/缺氧(aerobic/anoxic,O/A)工艺模式实现在好氧条件下强化内源有机物积累,用于缺氧条件下内源反硝化脱氮.通过保持O/A... 为解决生活污水碳氮比低、碳源不足导致的生物反硝化脱氮能力差的问题,研究根据活性污泥盛宴/饥饿非稳态理论探索好氧/缺氧(aerobic/anoxic,O/A)工艺模式实现在好氧条件下强化内源有机物积累,用于缺氧条件下内源反硝化脱氮.通过保持O/A时长比为0.11,温度为(28±2)℃,污泥龄(sludge retention time,SRT)为20d的驯化条件,成功实现了进水负荷在0.31~0.41g/(g·d)下好氧迁移56.00%±0.09%的COD,合成(8.05±1.32)mmol/L内源聚合物(聚羟基脂肪酸酯(polyhydroxyalkanoates,PHA)+糖原).缺氧段利用内源积累多聚物反硝化40mg/LNO3--N,内源比反硝化速率为1.53mg/(g·h).以单位NO3--N或NO2--N作为电子受体需要的反硝化内源聚合物的量不同,分别是2.24 mol内源物和1.59 mol内源物.内源反硝化优先消耗PHA,但是糖原贡献了77%的反硝化碳源.16S rRNA高通量测序表明,这种驯化模式显著改变了微生物的种群结构,提高了PHA和糖原积累菌群的丰度.研究结果表明,O/A工艺模式能够强化微生物积累内碳源并提高反硝化脱氮能力. 展开更多
关键词 非稳态 好氧/缺氧工艺模式 内源积累 聚羟基脂肪酸酯 糖原 内源反硝化
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薄层中药物释放的Monte Carlo模拟
8
作者 顾健德 储敏 《计算机与应用化学》 CAS CSCD 1993年第1期43-48,共6页
描述了一种用于研究药物由搽剂经角质层转运至受体过程的直接Monte Carlo模拟方法。对角质层药物浓度为零和搽剂与角质层药物浓度处于平衡两种初始条件下的药物转运过程进行了模拟。与解析Laplace变换结合数值求逆的结果比较表明,这种Mo... 描述了一种用于研究药物由搽剂经角质层转运至受体过程的直接Monte Carlo模拟方法。对角质层药物浓度为零和搽剂与角质层药物浓度处于平衡两种初始条件下的药物转运过程进行了模拟。与解析Laplace变换结合数值求逆的结果比较表明,这种Monte Carlo模拟方法准确、可靠、方便,很容易用于更复杂的体系。 展开更多
关键词 薄层扩散 蒙特卡罗模拟 药物动力学
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