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连铸连轧非调质钢的强计算及其预报 被引量：25
1
作者 刘志林 刘伟东 林成 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第12期1248-1252,共5页
非调质钢的强度为α-Fe基体细化强度与固溶强化、奥氏体析出碳化物弥散强化、界面强化和过饱和铁素体析出碳化物 的析出强化的强度增量之和.以细晶铁素体强度为基础,利用相最强键上的共用电子数nA及相界面电子密度差△ρ计算了连铸 连... 非调质钢的强度为α-Fe基体细化强度与固溶强化、奥氏体析出碳化物弥散强化、界面强化和过饱和铁素体析出碳化物 的析出强化的强度增量之和.以细晶铁素体强度为基础,利用相最强键上的共用电子数nA及相界面电子密度差△ρ计算了连铸 连轧非调质钢固溶强化、界面强化、弥散强化和析出强化的强度增量.给出了一组计算非调质钢连铸连轧终轧强度的公式.可根据 化学成分和工艺规定的终轧晶粒尺寸计算终轧强度,或根据技术要求的强度给出相应的轧制晶粒尺寸与化学成分间的最佳组合.实 现了化学成分-轧制晶粒尺寸-终轧强度的计算机预报. 展开更多
关键词 连铸连轧 非调质钢 电子结构 强度计算与预报
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含硫非调质钢中硫化物形态的控制 被引量：17
2
作者 简龙 陈伟庆 +2 位作者 孟金霞 惠荣 李国忠 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2006年第10期74-77,共4页
在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验，结果表明：随钢凝固速率的增加，钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多；随锻压压缩比的增加，硫化物夹杂碎裂而变得细小；在950℃锻压时硫化物的塑性最好，在1250℃时硫化物的塑性较好，在... 在实验室对含硫非调质钢进行了冶炼和锻压实验，结果表明：随钢凝固速率的增加，钢中硫化物夹杂的尺寸减小而数量增多；随锻压压缩比的增加，硫化物夹杂碎裂而变得细小；在950℃锻压时硫化物的塑性最好，在1250℃时硫化物的塑性较好，在1050～1150℃之间硫化物的塑性较差；随着加热时保温时间的延长，硫化物夹杂的数量减少而尺寸增大。 展开更多
关键词 非调质钢 硫化物 压缩比 轧制温度
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Al-Ti脱氧对非调质钢中MnS析出行为及组织的影响 被引量：17
3
作者 李鹏 李光强 郑万 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第11期49-56,共8页
通过试验研究了含碳量为0.35%(质量分数,下同)的非调质钢加入不同含量的Al、Ti脱氧后,钢中含MnS夹杂物的形貌、成分、尺寸分布情况以及钢的铸态组织。用激光共聚焦高温扫描显微镜在线观察了不同碳含量的钛脱氧非调质钢试样在1 350℃保温... 通过试验研究了含碳量为0.35%(质量分数,下同)的非调质钢加入不同含量的Al、Ti脱氧后,钢中含MnS夹杂物的形貌、成分、尺寸分布情况以及钢的铸态组织。用激光共聚焦高温扫描显微镜在线观察了不同碳含量的钛脱氧非调质钢试样在1 350℃保温10min后,以2℃/s速率冷却的过程中奥氏体晶内针状铁素体的生成过程。结果表明:钢中铝含量大于0.04%时,不利于形成细小、弥散、球状的MnS,也不利于针状铁素体的生成;钢中铝含量小于0.011%时,向钢中加入0.02%的钛,可以生成细小、弥散的球状MgO-Al2O3-TiOx-SiO2-MnS复合夹杂物,这种复合夹杂物有利于非调质钢中晶内针状铁素体的形成。碳含量影响钛脱氧非调质钢中针状铁素体的形成,钛脱氧钢增碳后针状铁素体比例减少。 展开更多
关键词 Al-Ti脱氧 非调质钢 针状铁素体
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宝钢曲轴用非调质钢的生产与展望 被引量：12
4
作者 张爱文 江来珠 《宝钢技术》 CAS 2003年第4期42-45,共4页
在实验室研究的基础上 ,开发了屈服强度为 5 2 0MPa级的曲轴用微合金化非调质钢48MnV。工业生产了 60 0 0余吨1 5 1mm大规格圆钢 ,其各项性能满足了用户要求。
关键词 微合金化 非调质钢 曲轴
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轿车用易切削非调质钢30MnVS的开发 被引量：8
5
作者 李国忠 惠荣 李建红 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第5期42-45,共4页
通过电弧炉喂硫线技术、微合金化技术、包底吹氩技术成功的开发了轿车用易切削非调质钢30 Mn VS,各项性能检测表明 ,随着硫含量的提高 。
关键词 轿车 30MnVS 开发 非调质钢 易切削钢 微合金化 晶内铁素体
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49MnVS3非调质钢汽车曲轴断裂失效分析 被引量：9
6
作者 李慎 王占花 赵秀明 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第16期253-256,262,共5页
49Mn VS3非调质钢曲轴在发动机台架试验过程中发生断裂。对失效曲轴的化学成分、金相组织、显微硬度和宏微观断口进行检测分析。结果表明,曲轴轴颈处硫化物级别较高且存在穿越渗氮表层的硫化物,导致曲轴早期疲劳断裂。
关键词 非调质钢 曲轴 疲劳断裂 失效分析
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非调质钢的力学性能及其应用 被引量：8
7
作者 谢维立 沈正元 +3 位作者 吴慧琴 陈佳荣 王超 顾正 《热处理》 CAS 2013年第4期1-8,共8页
通过控轧(锻)控冷等强韧化处理,非调质钢可获得与调质钢相当的力学性能。非调质钢按显微组织可分为铁素体-珠光体型、贝氏体型和马氏体型钢。各种非调质钢都有其力学性能特点。用非调质钢制造机械零件不是简单的钢材替代。除了控制钢材... 通过控轧(锻)控冷等强韧化处理,非调质钢可获得与调质钢相当的力学性能。非调质钢按显微组织可分为铁素体-珠光体型、贝氏体型和马氏体型钢。各种非调质钢都有其力学性能特点。用非调质钢制造机械零件不是简单的钢材替代。除了控制钢材的化学成分控锻控冷外,还可通过正火、感应淬火、渗氮、激光淬火等热处理手段来改善非调质钢的性能。 展开更多
关键词 非调质钢 力学性能 应用 强韧化 表面强化
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非调质油井管钢的开发应用 被引量：6
8
作者 任海鹏 马洪悌 +1 位作者 刘春明 崔润炯 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期61-64,共4页
研究了轧制工艺对不同成分的非调质油井管钢组织与性能的影响 ,并分析了不同组织对韧性的影响。结果表明 ,中碳铁素体—珠光体型非调质钢完全满足 N- 80油井管的要求 ,在 95 0～ 85
关键词 非调质钢 油井管 韧性 开发 轧制工艺
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轧后冷却速度对非调质钢组织性能的影响 被引量：7
9
作者 宇文杰 《河北冶金》 2015年第9期23-24,39,共3页
利用石钢公司中型棒材轧钢车间的缓冷设施,研究了不同缓冷过程对38Mn VS非调质钢组织、性能的具体影响。结果表明,材料性能差别主要取决于钢材轧制完毕至温度降到500℃范围内的冷却过程,冷却速度越快,其强度塑性越好,晶粒组织越细小;为... 利用石钢公司中型棒材轧钢车间的缓冷设施,研究了不同缓冷过程对38Mn VS非调质钢组织、性能的具体影响。结果表明,材料性能差别主要取决于钢材轧制完毕至温度降到500℃范围内的冷却过程,冷却速度越快,其强度塑性越好,晶粒组织越细小;为提高非调钢的韧性,轧件入坑缓冷开始温度以500℃左右为宜。 展开更多
关键词 非调质钢 轧后冷却速度 晶粒度 屈服强度 影响
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微合金非调质钢N80油井管研制 被引量：4
10
作者 周勇 《轧钢》 2007年第3期25-29,共5页
通过对钢的强韧化分析,得出V、Nb可同时提高钢的强韧性,为此设计了3种非调质钢。对其进行工业试验表明,通过调整轧制和控制冷却工艺及其参数,采用36Mn2V、35Mn2VNb可分别生产出合格的非调质N80油管和接箍料管。
关键词 微合金钢 非调质钢 强韧化机制 油井管 接箍料管
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非调质钢涨断连杆的疲劳性能 被引量：5
11
作者 马鸣图 杨红亚 侯长西 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第7期81-84,95,共5页
对国产非调质钢涨断连杆的显微组织和力学性能进行了分析;并对连杆进行了疲劳试验,采用SAFL数据处理方法研究了其疲劳性能,观察了疲劳断口;根据连杆工况评估了其在使用时的安全系数。结果表明:涨断连杆用钢的成分和力学性能均符合德国C7... 对国产非调质钢涨断连杆的显微组织和力学性能进行了分析;并对连杆进行了疲劳试验,采用SAFL数据处理方法研究了其疲劳性能,观察了疲劳断口;根据连杆工况评估了其在使用时的安全系数。结果表明:涨断连杆用钢的成分和力学性能均符合德国C70S6钢的相关指标要求,该连杆的疲劳性能及安全性均可满足使用要求,并具有足够的安全裕度。 展开更多
关键词 非调质钢 涨断连杆 疲劳性能
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胀断连杆用中碳非调质KNF33MAM钢的成分与组织 被引量：1
12
作者 邓向阳 林俊 +1 位作者 谢有 李仕超 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第1期4-7,共4页
用非调质钢材料代替调质钢材料来制造发动机胀断连杆,可以省去一道热处理工序,从而利于节能环保,采用胀断技术代替传统的平切技术,有利于提高连杆的装配精度。对胀断连杆用KNF33MAM非调质钢的化学成分、低倍组织、显微组织、非金属夹杂... 用非调质钢材料代替调质钢材料来制造发动机胀断连杆,可以省去一道热处理工序,从而利于节能环保,采用胀断技术代替传统的平切技术,有利于提高连杆的装配精度。对胀断连杆用KNF33MAM非调质钢的化学成分、低倍组织、显微组织、非金属夹杂物等方面进行分析,结果可为提高国内材料水平奠定理论基础。 展开更多
关键词 非调质钢 发动机 胀断连杆 显微组织 夹杂物
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珠光体型非调质钢存在的问题及对策 被引量：4
13
作者 刘云旭 朱启惠 刘澄 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1998年第7期18-20,共3页
分析了当前工业应用非调质钢材存在的技术问题及研究情况，提出了解决目前锻后冷却速度和用钢必须严格控制，一种零件使用一个钢号以及只能用于要求强度不高、韧性较低的零件等关键问题的途径，为这类钢材的扩大应用提供了新的冷却工艺... 分析了当前工业应用非调质钢材存在的技术问题及研究情况，提出了解决目前锻后冷却速度和用钢必须严格控制，一种零件使用一个钢号以及只能用于要求强度不高、韧性较低的零件等关键问题的途径，为这类钢材的扩大应用提供了新的冷却工艺和理论依据。 展开更多
关键词 非调质钢 控制冷却 等温处理 力学性能 亚共析钢
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非调质钢1E1106“黑心”问题研究
14
作者 王伟 田刚 卢春光 《山西冶金》 CAS 2023年第10期36-38,共3页
对不同规格不同程度出现“黑心”超标试样进行低倍、成分偏析、晶粒度和金相组织分析,结果显示,由于成分C、Mn偏聚在钢坯中心,造成心部大颗粒珠光体产生,表明成分偏析是导致非调质钢1E1106冷蚀“黑心”的主要原因。
关键词 非调质钢 黑心 低倍 成分偏析 组织
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非调质钢曲轴感应淬火裂纹失效分析 被引量：4
15
作者 菅宝柱 蒋清华 +3 位作者 米丰亮 朱洪磊 王广春 李建祖 《精密成形工程》 2016年第4期78-82,共5页
目的分析非调质钢曲轴感应淬火时出现裂纹的原因。方法首先统计了裂纹的分布规律,并确定了裂纹源位置,之后通过金相检验、低倍检验,从锻打工艺、材料偏析等角度对裂纹进行了原因分析。结果产生在分模面位置的裂纹,是因产品结构造成该区... 目的分析非调质钢曲轴感应淬火时出现裂纹的原因。方法首先统计了裂纹的分布规律,并确定了裂纹源位置,之后通过金相检验、低倍检验,从锻打工艺、材料偏析等角度对裂纹进行了原因分析。结果产生在分模面位置的裂纹,是因产品结构造成该区域材料在锻打过程中发生流速不均,当材料的框型偏析位置在锻造挤压下流动到此处时,偏析的材料产生了微细空洞,该微细空洞在后续感应淬火时成为裂纹源而引起开裂。结论该裂纹的产生与材料框型偏析有直接关系。研究对控制非调质钢曲轴生产中的裂纹缺陷,提高曲轴生产质量,具有重要应用价值。 展开更多
关键词 非调质钢 感应淬火 裂纹分析
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改善F35MnVN非调质钢韧性的热处理工艺及其应用 被引量：2
16
作者 谢邦文 徐国庆 《热处理》 CAS 2005年第3期27-35,38,共10页
介绍了锻造后中碳非调质钢F35MnVN试样和零件在不同的二次加热条件下晶粒度和沉淀相的变化规律及相应的力学性能。试验证明,非调质钢二次加热是改善其韧性和获得良好强韧性的重要途径。还简述了这种工艺技术在汽车零件上的应用。
关键词 非调质钢 韧性 二次加热 花键轴
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Ca、Mg掺杂下夹杂物对C70S6非调质钢点蚀行为的影响 被引量：1
17
作者 孙阳庭 李一唯 +2 位作者 吴文博 蒋益明 李劲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2022年第7期895-904,共10页
通过溶液调制的方法对C70S6非调质钢及其掺Ca、Mg样品进行了动电位极化曲线测试,并对测试前后的样品进行了SEM-EDS表征,揭示了夹杂物对非调质钢点蚀行为的影响。结果表明,MnS夹杂易作为活性位点诱发点蚀,而掺杂Ca、Mg元素使得夹杂物分... 通过溶液调制的方法对C70S6非调质钢及其掺Ca、Mg样品进行了动电位极化曲线测试,并对测试前后的样品进行了SEM-EDS表征,揭示了夹杂物对非调质钢点蚀行为的影响。结果表明,MnS夹杂易作为活性位点诱发点蚀,而掺杂Ca、Mg元素使得夹杂物分布更弥散,MnS含量更低,相应的点蚀抗性也更高。 展开更多
关键词 非调质钢 夹杂物 点蚀
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紧固件用MFT8非调质钢的冷作滚压形变工艺 被引量：2
18
作者 胡期翔 赵秀明 +2 位作者 毛向阳 王占花 王章忠 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期137-141,共5页
利用金相显微镜、电子万能试验机、显微硬度计、X-ray应力分析仪、扫描电镜等方法研究了滚压对两种减面率的非调质钢MFT8组织和力学性能的影响。结果表明,对于19%,37%两种减面率的MFT8钢经滚压处理使其表层组织拉长并纤维化;表层硬度分... 利用金相显微镜、电子万能试验机、显微硬度计、X-ray应力分析仪、扫描电镜等方法研究了滚压对两种减面率的非调质钢MFT8组织和力学性能的影响。结果表明,对于19%,37%两种减面率的MFT8钢经滚压处理使其表层组织拉长并纤维化;表层硬度分别提高36和43 HV0.1,抗拉强度提高了7和20 MPa,伸长率和断面收缩率无明显降低,保持了较好的韧性和塑性;试样表面周向残余压应力分别提高了102、117 MPa;表面纵向残余压应力分别提高了107、53 MPa。 展开更多
关键词 滚压 非调质钢 残余应力 组织 性能
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热加工工艺对45V非调质钢组织性能的影响 被引量：2
19
作者 赵军 杨永明 尹硕 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第18期55-57,共3页
针对热加工工艺对45V非调质钢组织性能的影响展开研究，结果表明：当热加工处于0．1～5℃／s的冷速时，材料发生奥氏体向先共析铁素体＋珠光体的转变。随冷速的增加，铁素体晶粒显著细化，且先共析铁素体含量呈下降趋势，体积分数由21．... 针对热加工工艺对45V非调质钢组织性能的影响展开研究，结果表明：当热加工处于0．1～5℃／s的冷速时，材料发生奥氏体向先共析铁素体＋珠光体的转变。随冷速的增加，铁素体晶粒显著细化，且先共析铁素体含量呈下降趋势，体积分数由21．1％减少到11．03％；相应共析珠光体体积分数增加，进而导致材料硬度随冷速增加而升高，由250HV升至335HV；在冷却速度5℃／s时，发生贝氏体转变。 展开更多
关键词 非调质钢 热加工 组织 性能
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非调质曲轴钢S38MnSiV低温轧制技术研究 被引量：2
20
作者 朱叶 《铸造技术》 CAS 2020年第10期982-985,共4页
采用“100t转炉→120tLF→120tVD→ФH50圆坯连铸→铸坯加热→开坯→8架连轧(低温控轧)→控制冷却”工艺生产了Ф150mm非调质曲轴用S38MnSiV钢。通过低温控制轧制和正常轧制进行了对比试验研究。结果表明,与正常轧制相比,当连铸坯均热... 采用“100t转炉→120tLF→120tVD→ФH50圆坯连铸→铸坯加热→开坯→8架连轧(低温控轧)→控制冷却”工艺生产了Ф150mm非调质曲轴用S38MnSiV钢。通过低温控制轧制和正常轧制进行了对比试验研究。结果表明,与正常轧制相比,当连铸坯均热温度为1210〜1260℃,开坯温度为1000〜1050℃,开坯后冷却速度控制到0.2-0.3℃/s,进入连轧温度为880〜895℃;轧后冷却速度控制到0.3-0.4℃/s时,S38MnSiV钢1/2R珠光体球团晶粒度6.5〜5.0级,提高2级;心部6.54.0级,提高3.5〜1.0级;带状2.0级,提高0.5级;力学性能差异较小。 展开更多
关键词 低温控轧 非调质钢 S38MnSiV 晶粒度 带状组织
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