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非金属夹杂物对钢性能的影响 被引量:85
1
作者 张爱梅 《物理测试》 CAS 2006年第4期42-44,共3页
通过介绍非金属夹杂物的来源,结合失效实际分析非金属夹杂物对钢质量和性能的影响.
关键词 非金属夹杂物 性能 影响
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高品质冷轧薄板钢中非金属夹杂物控制技术 被引量:62
2
作者 王新华 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1-7,15,共8页
能够造成冷轧薄板表面缺陷的钢中夹杂物主要是簇群状Al2O3、"Ar气泡+Al2O3"和结晶器保护渣卷入形成的大型夹杂物。在正常稳定连铸条件下,目前已能够做到对结晶器保护渣卷渣形成夹杂物加以有效控制。在各类非稳浇铸铸坯中,浇... 能够造成冷轧薄板表面缺陷的钢中夹杂物主要是簇群状Al2O3、"Ar气泡+Al2O3"和结晶器保护渣卷入形成的大型夹杂物。在正常稳定连铸条件下,目前已能够做到对结晶器保护渣卷渣形成夹杂物加以有效控制。在各类非稳浇铸铸坯中,浇次开浇头坯的品质降低最严重,浇次尾坯中保护渣卷渣形成的夹杂物数量明显多于正常坯,炉-炉间交接坯和快换浸入式水口期间浇铸铸坯中,来源于保护渣卷入形成的夹杂物数量也多于正常坯试样。首钢京唐公司生产冷轧薄板钢类,在1.0-2.0m/min拉速范围,大型夹杂物随拉速增加呈减少趋势,对此应加以关注。研究发现,尺寸100μm以上的有害夹杂物主要存在于铸坯2mm表层内,生产"无表面缺陷"要求的汽车外板,应该采用铸坯表面清理。 展开更多
关键词 冷轧钢板 非金属夹杂物 表面缺陷 连铸坯 表面清理
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钢中非金属夹杂物及其金相检验 被引量:46
3
作者 吕建刚 肖李鹏 《理化检验(物理分册)》 CAS 2015年第4期229-233 242,242,共6页
对钢中非金属夹杂物按来源、化学成分和形态进行了分类,并依据金属学原理讨论了非金属夹杂物的危害以及对钢的各种性能的影响,详细介绍了各类非金属夹杂物的形态特征和分布特点以及在光学显微镜明场、暗场和偏光下的颜色,最后简单介绍... 对钢中非金属夹杂物按来源、化学成分和形态进行了分类,并依据金属学原理讨论了非金属夹杂物的危害以及对钢的各种性能的影响,详细介绍了各类非金属夹杂物的形态特征和分布特点以及在光学显微镜明场、暗场和偏光下的颜色,最后简单介绍了非金属夹杂物检验标准GB/T10561-2005的主要内容和技术要点。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 分类 危害 影响 金相检验
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粉末冶金高速钢生产工艺的发展 被引量:42
4
作者 吴元昌 《粉末冶金工业》 CAS 北大核心 2007年第2期30-36,共7页
自上世纪70年代初粉末冶金高速钢(PM HSS)实现工业化生产以来,生产厂家不停歇地继续改进生产工艺和使用设备,旨在不断提高粉末冶金高速钢的质量和性能。本文以翔实的数据评述了粉末冶金高速钢生产工艺技术的演变发展及其相应生产的第一... 自上世纪70年代初粉末冶金高速钢(PM HSS)实现工业化生产以来,生产厂家不停歇地继续改进生产工艺和使用设备,旨在不断提高粉末冶金高速钢的质量和性能。本文以翔实的数据评述了粉末冶金高速钢生产工艺技术的演变发展及其相应生产的第一、二、三代粉末冶金高速钢的质量技术条件的提升,包括钢种成分,非金属夹杂物含量、力学性能和应用效果。 展开更多
关键词 粉末冶金 高速钢 工具钢 夹杂物
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非金属夹杂物和表面状态对高强度弹簧钢疲劳性能的影响 被引量:29
5
作者 惠卫军 董瀚 陈思联 《特殊钢》 北大核心 1998年第6期8-14,共7页
详尽地论述了非金属夹杂物的变形率、数量、尺寸、形状和分布以及表面缺陷、脱碳和表面处理对高强度弹簧钢疲劳性能的影响。
关键词 弹簧钢 疲劳性能 非金属夹杂物 表面状态
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高性能GCr15轴承钢中夹杂物控制与疲劳性能 被引量:34
6
作者 车晓健 杨卯生 +3 位作者 唐海燕 李建新 庞学东 孙勇 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2018年第5期76-85,101,共11页
GCr15轴承钢的冶炼工艺对钢的疲劳性能具有显著影响。研究了LF+VD、电渣重熔(ESR)和真空感应+真空自耗(VIM+VAR)冶炼工艺对钢中氧、氮、硫的质量分数和非金属夹杂物的分布特征以及疲劳性能的影响规律。结果表明,VIM+VAR冶炼钢... GCr15轴承钢的冶炼工艺对钢的疲劳性能具有显著影响。研究了LF+VD、电渣重熔(ESR)和真空感应+真空自耗(VIM+VAR)冶炼工艺对钢中氧、氮、硫的质量分数和非金属夹杂物的分布特征以及疲劳性能的影响规律。结果表明,VIM+VAR冶炼钢中氧和氮的质量分数分别为0.000 5%和0.001 6%,夹杂物总数量仅为1.54个/mm^2。ESR冶炼钢中氧和氮的质量分数分别为0.001 8%和0.011 0%,夹杂总数量为17.78个/mm^2,夹杂物尺寸均小于13μm。LF+VD冶炼钢中硫的质量分数为0.002 6%,钢中硫和氧的质量比为3.7,夹杂总数量最多为20.73个/mm^2,大于13μm的夹杂物中CaS和CaS与Oxide复合夹杂比例较高。旋转弯曲疲劳试验结果表明,LF+VD、ESR和VIM+VAR冶炼钢的安全疲劳极限分别为980、1 164和1 158 MPa,引起疲劳破坏的夹杂物类型与制备工艺有关,LF+VD冶炼钢的夹杂物有CaS、CaS(Oxide)和CaO·Al2O3,ESR冶炼钢的夹杂物有Al2O3和CaO·Al2O3,VIM+VAR冶炼钢的夹杂物有TiN、MgO·Al2O3和CaS(Oxide)。依据真实应力因素和疲劳寿命,钢中夹杂物的危害程度由大到小依次为TiN、CaO·Al2O3、MgO·Al2O3、Al2O3、CaS(Oxide)和CaS,夹杂物类型和尺寸的不同导致了GCr15轴承钢安全疲劳极限的差异。 展开更多
关键词 炉外精炼 电渣重熔 真空感应+真空自耗 非金属夹杂物 轴承钢 疲劳性能
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钢中非金属夹杂物及对性能的影响 被引量:31
7
作者 王春芳 李文成 李继康 《物理测试》 CAS 2018年第4期25-29,共5页
简要介绍了钢中非金属夹杂物的分类及形态,分析了非金属夹杂物与裂纹的形成之间的关系。结合电机弹性轴断裂、供暖水管泄露和液化石油气罐鼓包开裂等失效实例分析了非金属夹杂物对钢的塑韧性、疲劳性能、耐腐蚀性能和氢致延迟断裂等的... 简要介绍了钢中非金属夹杂物的分类及形态,分析了非金属夹杂物与裂纹的形成之间的关系。结合电机弹性轴断裂、供暖水管泄露和液化石油气罐鼓包开裂等失效实例分析了非金属夹杂物对钢的塑韧性、疲劳性能、耐腐蚀性能和氢致延迟断裂等的影响。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 裂纹 失效 性能
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钢包软吹氩对钢中夹杂物去除效果的研究 被引量:29
8
作者 王文军 刘金刚 +3 位作者 李战军 郝宁 朱志远 孙硕猛 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2010年第9期28-31,共4页
针对首秦公司炼钢厂100 t钢包进行了钢包底部软吹氩工艺对钢液中夹杂物去除效果的研究。结果表明,在软吹氩前钢中平均总氧质量分数为16×10-6,钢液中夹杂物尺寸基本在20μm以下的条件下,80~110 L/min的软吹氩气流量、15 min以上的... 针对首秦公司炼钢厂100 t钢包进行了钢包底部软吹氩工艺对钢液中夹杂物去除效果的研究。结果表明,在软吹氩前钢中平均总氧质量分数为16×10-6,钢液中夹杂物尺寸基本在20μm以下的条件下,80~110 L/min的软吹氩气流量、15 min以上的软吹氩气时间可以有效地去除钢液中的非金属夹杂物,钢中夹杂物洁净度指数可保持在0.97以上,而软吹氩气流量大于120 L/min或小于60 L/min时夹杂物洁净度指数都比较低,表明钢液中夹杂物没有得到有效去除。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 软吹 洁净度 软吹流量
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轴承钢精炼中大型夹杂物来源的示踪 被引量:27
9
作者 刘浏 范建文 +1 位作者 王品 王乐 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第9期34-41,共8页
为了控制轴承钢中大型夹杂物,采用在LF精炼初渣中添加示踪剂的方法,确定轴承钢大型夹杂物的来源。初期脱氧夹杂一直悬浮在钢中,未与炉渣接触,不含BaO成分,在钢中残留量占全部氧化物夹杂的10%~15%;内生夹杂由渣钢反应生成,随精炼进行,含... 为了控制轴承钢中大型夹杂物,采用在LF精炼初渣中添加示踪剂的方法,确定轴承钢大型夹杂物的来源。初期脱氧夹杂一直悬浮在钢中,未与炉渣接触,不含BaO成分,在钢中残留量占全部氧化物夹杂的10%~15%;内生夹杂由渣钢反应生成,随精炼进行,含BaO夹杂的比例升高。无渣冶炼如RH可抑制该类夹杂生成,在钢中残留量约占25%~40%;卷渣夹杂由钢渣搅动生成,绝大多数含有BaO成分,随精炼进行尺寸逐渐减小,残留在钢中的比例约占50%~60%。因此,降低钢中大型夹杂物的技术措施是严格控制脱氧前钢水的氧活度a_O,降低w(T[O]);尽可能避免或减弱渣钢反应强度,或降低精炼渣的还原势;优化钢水搅拌强度,减少卷渣并促进微细夹杂物聚合上浮。 展开更多
关键词 轴承钢 夹杂物 转炉 炉外精炼
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钢的纯净度的评价方法 被引量:18
10
作者 薛正良 李正邦 张家雯 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2003年第1期62-66,共5页
根据实验研究结果分析了用于评价非金属夹杂物数量、类型、形貌和尺寸分布的各种方法的特点及其相互关系,指出用不同冶炼工艺生产的氧含量相近的钢有可能具有完全不同的非金属夹杂物类型和尺寸分布。用图像分析仪检测金相试样中非金属... 根据实验研究结果分析了用于评价非金属夹杂物数量、类型、形貌和尺寸分布的各种方法的特点及其相互关系,指出用不同冶炼工艺生产的氧含量相近的钢有可能具有完全不同的非金属夹杂物类型和尺寸分布。用图像分析仪检测金相试样中非金属夹杂物的尺寸分布并不能反映钢中非金属夹杂物的真实状况。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 化学分析 标准图谱 图像分析仪 电解萃取法
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采用ASPEX扫描电镜研究钢中总氧和非金属夹杂物的定量关系 被引量:26
11
作者 于会香 邵肖静 +1 位作者 张静 王新华 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2015年第S1期35-44,共10页
为了弄清钢中总氧(T.O)和非金属夹杂物的量、尺寸之间的关系,本文选取四类钢种正常生产的铸坯,采用能进行大面积试样检测的ASPEX自动扫描电镜系统研究了钢中的T.O、夹杂物及两者之间的定量关系,并采用Thermo-calc热力学软件进行了计算... 为了弄清钢中总氧(T.O)和非金属夹杂物的量、尺寸之间的关系,本文选取四类钢种正常生产的铸坯,采用能进行大面积试样检测的ASPEX自动扫描电镜系统研究了钢中的T.O、夹杂物及两者之间的定量关系,并采用Thermo-calc热力学软件进行了计算和验证.结果表明:夹杂物的主要组成与钢的生产工艺有很大关系.随着夹杂物尺寸的增加,单位检测面积上该尺寸范围的夹杂物数量显著减少.与T.O<0.002%的钢种相比,T.O为0.01%的钢中夹杂物的数量、面积均明显增加.当T.O<0.002%时,T.O与夹杂物的面积表现出较好的对应关系.相比于夹杂物的数量来说,T.O更准确的表征夹杂物的面积.大型夹杂物的出现具有偶然性.实验结果与热力学计算结果、钢中氧硫含量吻合很好. 展开更多
关键词 钢洁净度 总氧 非金属夹杂物 ASPEX自动扫描电镜 热力学计算
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Effect of Magnesium on Inclusion Formation in Ti-Killed Steels and Microstructural Evolution in Welding Induced Coarse-Grained Heat Affected Zone 被引量:23
12
作者 CHAI Feng YANG Cai-fu +2 位作者 SU Hang ZHANG Yong-quan XU Zhou 《Journal of Iron and Steel Research International》 SCIE EI CAS CSCD 2009年第1期69-74,共6页
Effects of Mg on the chemical component and size distribution of Ti-bearing inclusions favored grain refinement of the welding induced coarse-grained heat affected zone (CGHAZ), with enhanced impact toughness in Ti-... Effects of Mg on the chemical component and size distribution of Ti-bearing inclusions favored grain refinement of the welding induced coarse-grained heat affected zone (CGHAZ), with enhanced impact toughness in Ti-killed steels, which were examined based on experimental observations and thermodynamic calculations. The results indicated that the chemical constituents of the inclusions gradually varied from the Ti-O+Ti-Mg-O compound oxide to the Ti-Mg-O+MgO compound oxide and the single-phase MgO, as the Mg content increased from 0.002 3M to 0.006%. A trace addition of Mg (approximately 0. 002%) led to the refinement of Ti-bearing inclusions by creating the Ti-Mg-O compound oxide and provided favorable size distribution of the inclusions for acicular ferrite transformation with a high nucleation rate in the CGHAZ, and a high volume fraction of acicular ferrite was obtained in the CGHAZ with enhanced impact toughness. Otherwise, a high content of Mg (approximately 0. 006%) produced a single-phase MgO, which was impotent to nucleate an acicular ferrite, and a microstructure comprised of a ferrite side plate and a grain boundary ferrite developed in the CGHAZ. The experimental results were confirmed by thermodynamic calculations. 展开更多
关键词 non-metallic inclusion MAGNESIUM acicular ferrite coarse-grained heat affected zone (CGHAZ)
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超低氧特殊钢中非金属夹杂物研究 被引量:23
13
作者 王新华 姜敏 +2 位作者 于会香 孙维 龚志祥 《炼钢》 CAS 北大核心 2015年第6期1-12,共12页
针对超低氧含量特殊钢中大型非金属夹杂物问题开展了相关工业试验和实验室研究,研究结果表明:1)当钢液w(T.O)低于(13~15)×10^(-6)后,通过LF精炼进一步降低钢液总氧和夹杂物含量变得困难。而RH真空精炼在钢液超低氧含量条件下则具... 针对超低氧含量特殊钢中大型非金属夹杂物问题开展了相关工业试验和实验室研究,研究结果表明:1)当钢液w(T.O)低于(13~15)×10^(-6)后,通过LF精炼进一步降低钢液总氧和夹杂物含量变得困难。而RH真空精炼在钢液超低氧含量条件下则具有非常强的进一步降氧和去除夹杂物的能力,将RH精炼时间延长至33 min左右,钢液w(T.O)降至4.7×10-6,尺寸1.5μm以上夹杂物数量减少至1.77个/mm^2。2)超低氧特殊钢中夹杂物在钢液二次精炼过程会经历"Al_2O_3→MgO-Al_2O_3→CaO-MgOAl_2O_3→CaO-Al_2O_3"转变,其中Al_2O_3向MgO-Al_2O_3系夹杂物转变是由于钢液[Mg]与Al_2O_3夹杂物的反应,而[Mg]主要来源于[Al]还原钢包包衬MgO的反应。3)在w(T.O)=5.9×10-6的特殊钢连铸圆坯试样中检测到尺寸100~330μm的大型簇群状CaO-MgO-Al_2O_3系夹杂物,构成簇群的微小颗粒与钢液中微小夹杂物类似,表明是在连铸过程由钢液中微小夹杂物聚合而成。4)经过RH精炼,钢中夹杂物绝大多数已转变为液态CaO-Al_2O_3系夹杂物,而连铸过程发生的二次氧化,会将钢中夹杂物转变为高熔点的CaO-Al_2O_3系、MgO-Al_2O_3系或CaO-MgO-Al_2O_3系固态夹杂物,固态夹杂物更易聚合为大型夹杂物,因此在超低氧特殊钢生产中必须非常严格地控制二次氧化。 展开更多
关键词 特殊钢 氧含量 非金属夹杂物 炉外精炼 二次氧化 连铸
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氩气雾化制备高温合金粉末的研究 被引量:21
14
作者 袁华 李周 +1 位作者 许文勇 张国庆 《粉末冶金工业》 CAS 北大核心 2010年第4期1-5,共5页
通过对氩气雾化高温合金粉末的制备研究,讨论了粉末的组织、形貌等同制备工艺的关系。结果表明:AA高温合金粉末以球形为主,具有较高的细粉收得率,小于100μm的粉末达到90%以上。粉末氧含量较低,且随着粉末粒度的变小,氧含量有所增加,粉... 通过对氩气雾化高温合金粉末的制备研究,讨论了粉末的组织、形貌等同制备工艺的关系。结果表明:AA高温合金粉末以球形为主,具有较高的细粉收得率,小于100μm的粉末达到90%以上。粉末氧含量较低,且随着粉末粒度的变小,氧含量有所增加,粉末中含有极少量的空心粉,随着粉末粒度的减小,粉末空心粉数量不断减少,粉末表面也由枝晶组织逐渐过度为胞状晶组织,夹杂主要为非金属氧化物夹杂,含量较少。 展开更多
关键词 粉末 高温合金 组织 非金属夹杂物
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气瓶钢中非金属夹杂物研究 被引量:21
15
作者 高锦国 李京社 +2 位作者 唐海燕 姜桂连 姚家华 《钢铁钒钛》 CAS 2008年第3期17-21,共5页
针对国内某钢厂EAF-LF-VD-CC工艺生产的气瓶钢,通过全流程系统取样、综合分析的方法,对LF处理前后、VD喂线处理后、中间包钢水和连铸坯中总氧(T[O])、显微夹杂及大型夹杂物的数量及变化情况进行了全面研究,分析了夹杂物产生的原因。结... 针对国内某钢厂EAF-LF-VD-CC工艺生产的气瓶钢,通过全流程系统取样、综合分析的方法,对LF处理前后、VD喂线处理后、中间包钢水和连铸坯中总氧(T[O])、显微夹杂及大型夹杂物的数量及变化情况进行了全面研究,分析了夹杂物产生的原因。结果表明:经过LF和VD精炼后钢液中显微夹杂物数量由16.7个/mm2减少到6.1个/mm2,VD喂线后夹杂物变性不完全,中间包过程钢液的二次氧化严重,铸坯中T[O]能稳定在(10±2)×10-6,铸坯中大型夹杂物为0.2 mg/kg。 展开更多
关键词 气瓶钢 洁净度 非金属夹杂物 二次氧化
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钢中非金属夹杂物分析 被引量:21
16
作者 张国滨 宁玫 周欣欣 《理化检验(物理分册)》 CAS 2021年第12期1-7,17,共8页
钢中存在非金属夹杂物是不可避免的,如何正确判断和鉴定非金属夹杂物的性质十分重要。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等设备根据非金属夹杂物的光学和形态特征鉴定钢中非金属夹杂物的种类,并参照有关标准评定夹杂物的级别,结合夹杂... 钢中存在非金属夹杂物是不可避免的,如何正确判断和鉴定非金属夹杂物的性质十分重要。采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等设备根据非金属夹杂物的光学和形态特征鉴定钢中非金属夹杂物的种类,并参照有关标准评定夹杂物的级别,结合夹杂物成分能谱定性、定量分析结果,准确确定夹杂物的组成及来源,为炼钢连铸改进生产工艺、减少有害夹杂物的数量、提高钢的纯净度、生产出高品质的钢材提供科学依据。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 硫化物 氧化物 氮化物 保护渣
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药芯焊丝焊缝中的夹杂物对针状铁素体形成的影响规律 被引量:18
17
作者 余圣甫 石仲堃 +1 位作者 李志远 王杰 《应用科学学报》 CAS CSCD 2000年第3期192-197,共6页
系统研究了药芯焊丝焊缝金属中非金属夹杂物尺寸大小和分布规律,用透射电镜和能谱仪分析了焊缝金属中非金属夹杂物的形状和化学成分.结果表明:药芯焊丝焊缝金属中促进针状铁素体形核长大的非金属夹杂物是Ti、Mn、Si、Al、C... 系统研究了药芯焊丝焊缝金属中非金属夹杂物尺寸大小和分布规律,用透射电镜和能谱仪分析了焊缝金属中非金属夹杂物的形状和化学成分.结果表明:药芯焊丝焊缝金属中促进针状铁素体形核长大的非金属夹杂物是Ti、Mn、Si、Al、Cu形成的氧硫复合物.焊缝金属中Ni、Mn、Mo的含量和焊接线能量对非金属夹杂物的尺寸大小及化学成分影响很小.药芯焊丝焊缝金属中针状铁素体的形核长大是由于非金属夹杂物有高能惰性界面,以及非金属夹杂物与母相的线膨胀系数有较大差别,在非金属夹杂物附近造成很大应变能的结果. 展开更多
关键词 药芯焊丝 焊缝金属 夹杂物 针状铁素体
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铁路车轮轮辋疲劳裂纹和踏面剥离掉块的微观伤损因素分析 被引量:20
18
作者 丛韬 韩建民 +2 位作者 张关震 吴斯 张澎湃 《中国铁道科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第5期93-99,共7页
以某型铁道车辆装用的3组(20个为1组)车轮(其中,1组车轮的轮辋出现疲劳裂纹,1组车轮的踏面存在剥离掉块,1组车轮运行30万km未出现伤损)为研究对象,采用ASPEX自动扫描电镜系统研究3组车轮轮辋中非金属夹杂物的组成、性质及定量关系,并采... 以某型铁道车辆装用的3组(20个为1组)车轮(其中,1组车轮的轮辋出现疲劳裂纹,1组车轮的踏面存在剥离掉块,1组车轮运行30万km未出现伤损)为研究对象,采用ASPEX自动扫描电镜系统研究3组车轮轮辋中非金属夹杂物的组成、性质及定量关系,并采用扫描电子显微镜和金相显微镜,研究轮辋疲劳裂纹、踏面剥离的伤损形貌和特征,分析导致轮辋疲劳裂纹和踏面剥离的微观伤损因素。结果表明:辋裂车轮中的非金属夹杂物以脆性夹杂物为主,约占非金属夹杂物总数的85%,并且断口中存在的毫米级脆性氧化物类夹杂物属于冶炼或浇注过程中混入的耐材或熔渣等外来物,这是轮辋疲劳裂纹形成的主要原因;在踏面剥离掉块车轮和未损伤车轮中,塑性非金属夹杂物占绝对多数,分别约占非金属夹杂物总数的84%和93%,踏面剥离掉块车轮的踏面塑性变形层平均厚度约为1mm,为未伤损车轮踏面塑性变形层的10倍,说明踏面塑性变形层的相对变形量较大是导致车轮踏面剥离掉块的主要原因。 展开更多
关键词 车轮轮辋 疲劳裂纹 车轮踏面 剥离掉块 非金属夹杂物 踏面塑性变形层
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钢中非金属夹杂物存在状态的不确定性与检测 被引量:20
19
作者 李宏 《冶金分析》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1-6,共6页
本文探讨了钢中非金属夹杂物存在状态的不确定性和检测问题。结果表明,钢中非金属夹杂物的状态是不确定的,其存在的位置受工艺条件、钢水流动等因素变化的影响;形成的颗粒在三维方向上都有成分偏析,因而平面的能谱分析结果不能确切地得... 本文探讨了钢中非金属夹杂物存在状态的不确定性和检测问题。结果表明,钢中非金属夹杂物的状态是不确定的,其存在的位置受工艺条件、钢水流动等因素变化的影响;形成的颗粒在三维方向上都有成分偏析,因而平面的能谱分析结果不能确切地得出该颗粒各元素成分的平均值;现在检测钢中非金属夹杂物的手段和方法都有局限性,因此不能确切地知道一个夹杂物颗粒或簇团的立体形态,其尺寸大小只能估计;钢中非金属夹杂物的这种不确定状态源于其形成、移动和凝聚都没有规则,这是一种自然的现象,可以用近代物理学的分形理论来解释;由已检非金属夹杂物中所得到的数据判断其他未检夹杂物的状态,在方法学上属于推测,仅具有参考意义。 展开更多
关键词 非金属夹杂物 不确定性 检测 分形
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GCr15轴承钢EAF-LF-VD-CC流程非金属夹杂物的演变 被引量:19
20
作者 王康 刘剑辉 +1 位作者 杨树峰 李京社 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2020年第2期48-55,共8页
为研究GCr15轴承钢中非金属夹杂物的演变,对某钢厂EAF-LF-VD-CC流程生产的GCr15轴承钢进行全流程取样,利用可进行大面积自动检测分析的ASPEX扫描电镜结合普通扫描电镜(SEM-EDS),系统分析了各工序中夹杂物的演变行为。结果表明,GCr15轴... 为研究GCr15轴承钢中非金属夹杂物的演变,对某钢厂EAF-LF-VD-CC流程生产的GCr15轴承钢进行全流程取样,利用可进行大面积自动检测分析的ASPEX扫描电镜结合普通扫描电镜(SEM-EDS),系统分析了各工序中夹杂物的演变行为。结果表明,GCr15轴承钢精炼过程中夹杂物主要类型为MgO-Al2O3-CaO类复合夹杂物与MnS,少量SiO2-Al2O3,90%以上夹杂物尺寸为1~8μm。随着精炼的进行,夹杂物数量逐渐减少,在VD软吹阶段后期夹杂物数量及总面积降到最低。精炼期间,夹杂物成分在最初的高Al2O3(w([Al2O3])>80%)的区域逐渐向MgO、CaO含量升高的区域转移,VD破真空后MgO(w([MgO])>20%)、CaO(w([CaO])>30%)达到最高,之后向Al2O3含量升高的区域移动,最终在中间包浇注时停留在高Al2O3(w([Al2O3])>65%)的区域。钢中Ds类夹杂物主要为MgO-Al2O3-CaO类复合夹杂物,Ds类夹杂物的生成及去除随机性强,VD对Ds类夹杂物有较强去除作用。 展开更多
关键词 轴承钢 非金属夹杂 精炼 演变
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