工艺参数对高温高压合成Ⅱa型培育钻石的影响

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作者 兰昊天 李仁德 +4 位作者 刘文俊 余海洲 范祖华 刘威 周念 《硬质合金》 CAS 2024年第2期97-105,共9页

针对国内采用六面顶压机利用高温高压法合成Ⅱa型培育钻石存在成核晶种粒数少、优晶占比小、生长缺陷多等问题,对合成前期和合成结束后的工艺参数曲线进行了优化。通过调控合成腔体内部的压力和温度,使其在合成腔体中的生长环境稳定,从... 针对国内采用六面顶压机利用高温高压法合成Ⅱa型培育钻石存在成核晶种粒数少、优晶占比小、生长缺陷多等问题,对合成前期和合成结束后的工艺参数曲线进行了优化。通过调控合成腔体内部的压力和温度,使其在合成腔体中的生长环境稳定,从而提高晶种形核生长数和优晶率。结果表明,最优工艺方案为:培育钻石生长阶段的前20h,在低温高压环境下缓慢升温并采取一段时间的保温措施,然后恒功率升温至设定温度,在高温高压下生长3d;在合成结束的2h内,采取分阶段带加热功率低速卸压,能够有效控制裂纹、金属包裹体等缺陷的产生,提高合成晶体品质。最终晶种形核生长数为25颗,优晶占比为92%。 展开更多

关键词 高温高压 Ⅱa型培育钻石 合成阶段 晶种形核生长数 优晶率 裂纹 金属包裹体

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6063铝合金型材动态冲击裂纹原因分析

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作者 刘兆伟 祝哮 +4 位作者 王东辉 郭峰 张伟 张宇 李秋梅 《有色金属加工》 CAS 2023年第4期40-44,59,共6页

文章通过宏观形貌观测、微观组织观测、硬度测试、微区成分分析等多种分析手段,对6063铝合金型材在挤压时出现的撕裂型缺陷产生的原因进行分析,确认了缺陷不是粗大化合物造成,而是由于金属夹杂在熔铸或挤压过程的引入造成的,因此在实际... 文章通过宏观形貌观测、微观组织观测、硬度测试、微区成分分析等多种分析手段,对6063铝合金型材在挤压时出现的撕裂型缺陷产生的原因进行分析,确认了缺陷不是粗大化合物造成,而是由于金属夹杂在熔铸或挤压过程的引入造成的,因此在实际生产中,应加大过程监控力度,避免此类异物流入制品中,造成制品不合格或设备损伤。 展开更多

关键词 挤压型材 撕裂 金属夹杂 连续性

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7A04铝合金棒材尾端金属夹杂缺陷分析 被引量：1

3

作者 周春华 郑居正 黄桂梅 《轻合金加工技术》 CAS 北大核心 2008年第8期33-34,49,共3页

在7A04(LC4)铝合金反挤压Φ230 mm棒材低倍试片上,有近似圆棒状的金属夹杂物,经试验分析得知该夹杂物成分是纯铝,其存在状态属于机械镶嵌。

关键词 7A04铝合金 金属夹杂物 铸造组织

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基于X射线的废弃木材夹杂物检测标记系统设计

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作者 李伟光 张占宽 +1 位作者 彭晓瑞 张杰 《林业机械与木工设备》 2011年第10期40-43,共4页

研制了废弃木材金属夹杂物检测专用设备,重点介绍了X光检测系统的结构、工作原理、主要技术参数及其主要工作部件的设计。该机可对废弃木材内嵌金属夹杂物进行无损检测,具有检测速度快、灵敏度高、抗干扰能力强、标记准确等特点。

关键词 X射线 废弃木材 金属夹杂物 检测 标记

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6063铝合金挤压型材缺陷分析

5

作者 刘兆伟 孙亮 +3 位作者 董刘颖 李秋梅 王洪卓 周龙 《热处理技术与装备》 2020年第2期59-63,共5页

本文通过金相显微镜、SEM电镜以及能谱分析和显微硬度等方法,对6063铝合金型材挤压过程中出现的撕裂型缺陷进行原因分析。结果表明,在熔铸过程中,合金缺陷并非由粗大化合物造成的,而是因金属夹杂的引入。因此,在实际生产中应加大过程监... 本文通过金相显微镜、SEM电镜以及能谱分析和显微硬度等方法,对6063铝合金型材挤压过程中出现的撕裂型缺陷进行原因分析。结果表明,在熔铸过程中,合金缺陷并非由粗大化合物造成的,而是因金属夹杂的引入。因此,在实际生产中应加大过程监控力度,以避免此类异物流入熔铸中,造成制品不合格或设备损伤。 展开更多

关键词 挤压型材 撕裂 金属夹杂 宏观形貌 微观组织

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金刚石大单晶中金属包裹体形态变化的研究

6

作者 刘博 臧传义 +2 位作者 原亨馨 陈孝洲 李明 《人工晶体学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第5期1191-1197,共7页

采用高温高压法对含有金属包裹体的金刚石大单晶进行了处理,发现在5.4 GPa的条件下,金属包裹体形态变化的温度区间与金刚石大单晶合成的温度区间具有一致性,约在1500-1650 K。在1525-1625 K这一温度范围内,金属包裹体随着温度的升高,其... 采用高温高压法对含有金属包裹体的金刚石大单晶进行了处理,发现在5.4 GPa的条件下,金属包裹体形态变化的温度区间与金刚石大单晶合成的温度区间具有一致性,约在1500-1650 K。在1525-1625 K这一温度范围内,金属包裹体随着温度的升高,其形态都有向球体变化的趋势,随着处理时间的延长,包裹体形态最终会趋于稳定。不同的温度条件下,包裹体的稳定形态也不同,但包裹体高温下的稳定形态具有一定的不可逆性,同时包裹体的稳定形态也与处理前晶体中包裹体的原始形态有关。红外光谱分析发现,处理前后金刚石中以孤氮为主的氮杂质存在形式未发生改变。 展开更多

关键词 高温高压 金属包裹体 金刚石大单晶

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非金属夹杂物和金相组织对板材伸长率的影响 被引量：11

7

作者 田庆荣 王克杰 刘莹 《物理测试》 CAS 2011年第4期23-26,31,共5页

以大的试样样本为基础,利用显微镜、扫描电镜和金属原位分析仪,系统地分析试样中的非金属夹杂物和贝氏体组织对中厚板伸长率的影响规律。试验结果表明:钢中非金属夹杂物和贝氏体组织是影响伸长率的主要因素。钢中非金属夹杂物在种类、... 以大的试样样本为基础,利用显微镜、扫描电镜和金属原位分析仪,系统地分析试样中的非金属夹杂物和贝氏体组织对中厚板伸长率的影响规律。试验结果表明:钢中非金属夹杂物和贝氏体组织是影响伸长率的主要因素。钢中非金属夹杂物在种类、含量和分布上对板材的伸长率降低有很大的影响,尤其是硫化物和硅酸盐类夹杂的影响更为严重。试验结果也表明了条带状的贝氏体组织对板材的伸长率减小的影响作用也是显著的。它们之间有着较为密切的相关性。 展开更多

关键词 非金属夹杂物 条带状贝氏体 伸长率 相关性

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100t VD精炼对钢液脱气和除非金属夹杂的作用 被引量：7

8

作者 陈迪庆 李小明 胡忠玉 《炼钢》 CAS 北大核心 2004年第5期18-21,共4页

介绍了 10 0tVD精炼时的吹氩流量 ,真空度≤ 6 7Pa时的精炼时间对钢液脱氢及脱氮的影响 ,得出VD精炼时的最佳吹氩流量和真空精炼时间 ,同时分析了真空精炼对钢中非金属夹杂物的影响。

关键词 真空 脱氢 脱氮 非金属夹杂物

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通过LF精炼炉控制钢中非金属夹杂物的实践 被引量：6

9

作者 崔立镇 《河北冶金》 2010年第5期30-31,13,共3页

针对钢中非金属夹杂物评级偏高的问题,通过调整优化精炼炉渣系,降低了CaO-MgO-SiO2-Al2O3渣系的熔点,提高了熔渣流动性和吸附夹杂物能力,钢材成品的非金属夹杂物评级明显降低。

关键词 LF精炼炉 钢 非金属夹杂物 实践

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60CrMoV钢轧辊热处理后断裂分析 被引量：4

10

作者 王书田 刘霞 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第12期104-106,共3页

通过对60CrMoV钢轧辊热处理回火后断裂原因分析得出,轧辊断裂是在热处理残余应力作用下发生脆性断裂,钢中化学成分偏析和非金属夹杂物的聚集分布造成裂纹扩展;轧辊在原工艺基础上增加450℃补充回火4h后没有再出现开裂。

关键词 60CrMoV轧辊钢 偏析 非金属夹杂物 残余应力 断裂

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SWRCH22A线材拉拔断裂原因分析 被引量：3

11

作者 农之江 吴德兴 《南方金属》 CAS 2018年第5期5-8,共4页

针对SWRCH22A线材拉拔过程出现断裂的质量问题,对拉拔钢丝断口样进行宏观分析、金相检测、电镜能谱检测分析.断口为典型笔尖断口,笔尖状断口及漏斗状断口心部端头存在大尺寸夹杂,其成分中含耐火材料成分,拉拔钢丝心部存在大尺寸夹杂缺... 针对SWRCH22A线材拉拔过程出现断裂的质量问题,对拉拔钢丝断口样进行宏观分析、金相检测、电镜能谱检测分析.断口为典型笔尖断口,笔尖状断口及漏斗状断口心部端头存在大尺寸夹杂,其成分中含耐火材料成分,拉拔钢丝心部存在大尺寸夹杂缺陷导致拉拔断裂. 展开更多

关键词 SWRCH22A线材 断裂 非金属夹杂 大尺寸夹杂 心部缺陷

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氩气氛保护电渣重熔深脱氧实验研究 被引量：3

12

作者 王飞 陈希春 +1 位作者 史成斌 郭汉杰 《材料与冶金学报》 CAS 北大核心 2012年第4期258-264,共7页

采用3000 kg级氩气氛保护电渣炉分别对H13钢(w[O]=45×10-6)进行气氛保护重熔和气氛保护加金属铝重熔.实验结果表明,不加金属铝的情况下,重熔钢中氧含量(质量分数)可降至18×10-6;加铝后重熔钢中氧含量可降至10×10-6;钢中... 采用3000 kg级氩气氛保护电渣炉分别对H13钢(w[O]=45×10-6)进行气氛保护重熔和气氛保护加金属铝重熔.实验结果表明,不加金属铝的情况下,重熔钢中氧含量(质量分数)可降至18×10-6;加铝后重熔钢中氧含量可降至10×10-6;钢中各粒度级非金属夹杂物的数量随钢中氧含量的减少而减少,而重熔过程能够有效去除钢中大尺寸(>15μm)非金属夹杂物;不加金属铝重熔的钢中氧化物夹杂主要成分为SiO2-Al2O3,与原电极中氧化物夹杂相似,加金属铝重熔的钢中氧化物夹杂主要成分为Al2O3;最后对重熔前后钢中氧化物夹杂的变化进行了热力学分析. 展开更多

关键词 氩气氛保护电渣重熔 Al-O平衡 非金属夹杂物 H13热作模具钢

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ER55-Ti焊接用钢的生产试制 被引量：2

13

作者 钱润锋 靳刚强 +2 位作者 贾元海 杨坤 翁跃军 《河北冶金》 2016年第11期14-17,共4页

利用现有工艺装备,转炉高拉碳补吹氩气,出钢C≤0.04%,P≤0.010%;LF精炼减少钢中气体和夹杂;连铸全程保护浇铸,并采用结晶器和末端电磁搅拌技术,降低钢中夹杂物,提高连铸坯质量;优化孔型设计,控制轧制温度、吐丝温度、冷却速度等控制产... 利用现有工艺装备,转炉高拉碳补吹氩气,出钢C≤0.04%,P≤0.010%;LF精炼减少钢中气体和夹杂;连铸全程保护浇铸,并采用结晶器和末端电磁搅拌技术,降低钢中夹杂物,提高连铸坯质量;优化孔型设计,控制轧制温度、吐丝温度、冷却速度等控制产品的组织性能及尺寸精度。承钢研发的ER55-Ti焊接用钢热轧盘条,产品成分达到内控要求,组织正常,性能稳定,表面质量较好,完全满足用户拉拔、焊接要求。 展开更多

关键词 焊接用钢 ER55-Ti 非金属夹杂物 金相组织

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精轧螺纹钢筋非金属夹杂物的控制 被引量：2

14

作者 靳刚强 马海峰 +1 位作者 李亚厚 张俊粉 《河北冶金》 2016年第7期9-11,8,共4页

为提高精轧螺纹钢筋内部质量,对工艺优化前生产的精轧螺纹钢筋中非金属夹杂物进行了统计分析。结果显示,在实际生产及使用过程中发生断裂的精轧螺纹钢筋,其夹杂物等级均≥2.0级,超出生产控制要求。分析认为,炼钢过程中大尺寸夹杂物未能... 为提高精轧螺纹钢筋内部质量,对工艺优化前生产的精轧螺纹钢筋中非金属夹杂物进行了统计分析。结果显示,在实际生产及使用过程中发生断裂的精轧螺纹钢筋,其夹杂物等级均≥2.0级,超出生产控制要求。分析认为,炼钢过程中大尺寸夹杂物未能得到充分控制,钢中硅铝酸盐及D类球状氧化物夹杂超标是精轧螺纹钢筋夹杂物超标的主要原因。通过对炼钢工艺过程进行优化,精轧螺纹钢筋中夹杂物数量及种类大幅度改善,满足了精轧螺纹钢筋中夹杂物的控制要求。 展开更多

关键词 精轧螺纹钢筋 非金属夹杂物 工艺优化

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焊接气瓶用热轨钢板(HP295)成瓶率低的原因 被引量：2

15

作者 宋涛 张永付 《物理测试》 CAS 2001年第2期26-29,共4页

通过检验废品,分析生产工艺缺陷,找出热轨钢板HP295成瓶率低的原因,并提出相应的解决措施。

关键词 焊接气瓶 热轧钢板 成瓶率 非金属夹杂物 冷却工艺

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超低氧含量钢的生产实践 被引量：2

16

作者 牛海云 雷勇 《甘肃冶金》 2008年第5期7-9,共3页

为了提高钢的纯净度，在国内某厂进行了超低氧含量钢的生产实践。在出钢过程中首先采用足够的铝脱氧，并且控制钢液中[Al]含量在0．040％～0．080％之间；在精炼过程中采用CaO-Al2O3渣系,CaO／Al2O3控制在1．32～2．52之间，尽量减少炉... 为了提高钢的纯净度，在国内某厂进行了超低氧含量钢的生产实践。在出钢过程中首先采用足够的铝脱氧，并且控制钢液中[Al]含量在0．040％～0．080％之间；在精炼过程中采用CaO-Al2O3渣系,CaO／Al2O3控制在1．32～2．52之间，尽量减少炉渣中的SiO2含量，实现了在LF精炼结束时，钢液中的总氧含量能够控制在0.0015％以下，实现生产超低氧含量钢的要求。 展开更多

关键词 超低氧钢 夹杂物 试验 生产

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某高压输电线路铁塔腿根部断裂原因分析 被引量：1

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作者 罗怀晓 李云 刘延坪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第2期259-261,共3页

采用断口分析、化学成分分析、力学性能测试、金相检验等手段,对某高压输电线路因受特殊天气影响而导致铁塔腿根部主材发生断裂原因进行分析。结果表明：铁塔主材断裂的主要原因是恶劣天气使其处于韧脆转变温度以下发生的脆性断裂;同时... 采用断口分析、化学成分分析、力学性能测试、金相检验等手段,对某高压输电线路因受特殊天气影响而导致铁塔腿根部主材发生断裂原因进行分析。结果表明：铁塔主材断裂的主要原因是恶劣天气使其处于韧脆转变温度以下发生的脆性断裂;同时,非金属夹杂物的存在促进了断裂的快速发生。 展开更多

关键词 铁塔腿根 Q345A角钢 非金属夹杂物 韧脆转变温度 脆性断裂

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0Cr17Ni4Cu4Nb零件端面黑点原因分析 被引量：1

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作者 韩凤军 王晶伏 +1 位作者 海永秀 谭凯 《钢铁研究》 CAS 2016年第4期41-43,共3页

通过宏观观察、光学显微分析、电镜扫描等分析手段对0Cr17Ni4Cu4Nb零件端面黑点进行分析。结果表明:黑点缺陷的显微组织存在异常,与基体组织存在轻微的过渡层,缺陷周围不存在氧化及脱碳现象,导致零件产生黑点的原因为电渣重熔过程中产... 通过宏观观察、光学显微分析、电镜扫描等分析手段对0Cr17Ni4Cu4Nb零件端面黑点进行分析。结果表明:黑点缺陷的显微组织存在异常,与基体组织存在轻微的过渡层,缺陷周围不存在氧化及脱碳现象,导致零件产生黑点的原因为电渣重熔过程中产生了异金属夹杂。 展开更多

关键词 黑点 异金属夹杂 电渣重熔

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冷轧镀锌板表面缺陷分析 被引量：1

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作者 浦红 陈斌 王仲琨 《理化检验（物理分册）》 CAS 2008年第12期702-703,707,共3页

采用宏、微观检验、扫描电镜观察和能谱分析等方法对冷轧和镀锌钢板表面缺陷进行分析。结果表明:夹层状和短细线状表面缺陷属于夹杂类缺陷,长细线状表面缺陷则源于板坯纵向裂纹。产生表面夹杂和裂纹缺陷的主要原因与钢液质量和连铸坯质... 采用宏、微观检验、扫描电镜观察和能谱分析等方法对冷轧和镀锌钢板表面缺陷进行分析。结果表明:夹层状和短细线状表面缺陷属于夹杂类缺陷,长细线状表面缺陷则源于板坯纵向裂纹。产生表面夹杂和裂纹缺陷的主要原因与钢液质量和连铸坯质量有关。 展开更多

关键词 表面缺陷 非金属夹杂 裂纹

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钢包非金属夹杂物去除过程数模分析 被引量：1

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作者 张东力 润建刚 +1 位作者 穆艳春 陈以豹 《山东冶金》 CAS 2008年第S1期50-52,共3页

将钢包底吹氩气去除钢液中非金属夹杂物的过程解析为两个步骤,夹杂物由钢液内部向表层的移动以及夹杂物由钢液表层向渣层的传输,并进行了数模分析,由此讨论了影响非金属夹杂物去除速率的因素。分散细小的气体气泡有利于夹杂物的去除,尺... 将钢包底吹氩气去除钢液中非金属夹杂物的过程解析为两个步骤,夹杂物由钢液内部向表层的移动以及夹杂物由钢液表层向渣层的传输,并进行了数模分析,由此讨论了影响非金属夹杂物去除速率的因素。分散细小的气体气泡有利于夹杂物的去除,尺寸较大的非金属夹杂更有利于排除,适当增加底吹气体量有利于非金属夹杂物的有效去除,但是底吹搅拌强度过大会造成卷渣现象的发生,造成钢液的污染,至少要达到15min以上才能保证80%以上的非金属夹杂物得以去除。 展开更多

关键词 非金属夹杂 底吹 数模分析

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