17-4PH不锈钢无氰镀银封闭处理的耐腐蚀及抗微动磨损性能 被引量：2

1

作者 张安琴 詹中伟 +2 位作者 张骐 张昂 孙志华 《电镀与涂饰》 CAS 北大核心 2023年第13期36-44,共9页

对航空发动机零件用17-4PH不锈钢表面无氰镀银后再封闭处理。通过酸性盐雾试验研究了无氰镀银+封闭处理试样的耐蚀性,并与氰化镀银,等离子喷涂CuNiIn涂层和CoCrAlYSi-hBN(六方氮化硼)复合涂层,以及空气喷涂干膜润滑涂层(DFL)的试样进行... 对航空发动机零件用17-4PH不锈钢表面无氰镀银后再封闭处理。通过酸性盐雾试验研究了无氰镀银+封闭处理试样的耐蚀性,并与氰化镀银,等离子喷涂CuNiIn涂层和CoCrAlYSi-hBN(六方氮化硼)复合涂层,以及空气喷涂干膜润滑涂层(DFL)的试样进行对比。在高温微动磨损试验后,采用白光干涉仪、扫描电子显微镜和能谱仪分析了上述5种防护层的摩擦因数、磨损率、磨痕微观形貌及元素分布。结果表明,无氰镀银+封闭处理试样具有最佳的耐腐蚀和抗微动磨损性能。 展开更多

关键词 沉淀硬化马氏体不锈钢 无氰镀银 封闭 等离子喷涂 干膜润滑涂层 耐蚀性 微动磨损

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钝化处理对0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢在西沙群岛海洋大气环境下耐腐蚀性能的影响

2

作者 杨丽媛 孙志华 +2 位作者 詹中伟 刘明 赵明亮 《电镀与涂饰》 CAS 北大核心 2024年第3期92-97,共6页

[目的]研究未钝化和钝化处理的0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢在西沙海洋大气环境下暴露1年的腐蚀行为。[方法]采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、视频显微镜(VM)、X射线衍射仪(XRD)等仪器研究了未钝化和钝化0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢腐蚀后的表面形貌... [目的]研究未钝化和钝化处理的0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢在西沙海洋大气环境下暴露1年的腐蚀行为。[方法]采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、视频显微镜(VM)、X射线衍射仪(XRD)等仪器研究了未钝化和钝化0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢腐蚀后的表面形貌及腐蚀产物的成分。[结果]在海洋大气环境下暴露一定时间后,未钝化和钝化处理的0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢表面均发生了腐蚀,且以点蚀为主,腐蚀质量损失随时间变化的曲线符合幂函数规律,腐蚀产物的主要成分为β-FeOOH。对比腐蚀产物覆盖面积和腐蚀坑深度可知,钝化处理能够提高0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢的耐腐蚀性能,但在西沙海洋大气环境下服役时不能提供长期保护。[结论]应探索新的防护手段来提高0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢在海洋大气环境中的耐腐蚀性能。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 钝化 海洋大气环境 腐蚀行为

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热处理参数对高强度不锈钢低温力学性能的影响 被引量：3

3

作者 王飞宇 张忠和 +3 位作者 张尔康 伊洪丽 藏晓伟 薛吉 《热处理技术与装备》 2017年第1期18-22,共5页

本文采用Charpy低温冲击试验、常温拉伸试验等力学性能试验方法,研究了不同的热处理工艺参数对高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的低温力学性能的影响。并采用金相显微镜、扫描电镜等检测仪器,对金相显微组织、断口形貌进行了分析。总结出了... 本文采用Charpy低温冲击试验、常温拉伸试验等力学性能试验方法,研究了不同的热处理工艺参数对高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的低温力学性能的影响。并采用金相显微镜、扫描电镜等检测仪器,对金相显微组织、断口形貌进行了分析。总结出了不同低温力学性能要求时的热处理工艺参数,保证了低温机械性能的一次合格率,解决了低温应用时的返修问题,为低温离心压缩机用高强度、耐腐蚀、耐低温材料的应用提供了理论依据。 展开更多

关键词 高强度 马氏体沉淀硬化不锈钢 热处理参数 低温性能

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热处理工艺对XM-25钢组织和力学性能的影响 被引量：2

4

作者 赵亮 《热处理技术与装备》 2022年第2期29-32,共4页

XM-25钢为化学成分改进后的一种新型马氏体沉淀硬化不锈钢,该材料作为ASME规范推荐材料。通过对常用材料FV520(B)的主要化学元素,包括铬、镍、铜、铌含量进行优化和重新配比,使得马氏体转变M_(s)点高于室温,固溶化+时效处理后XM-25材料... XM-25钢为化学成分改进后的一种新型马氏体沉淀硬化不锈钢,该材料作为ASME规范推荐材料。通过对常用材料FV520(B)的主要化学元素,包括铬、镍、铜、铌含量进行优化和重新配比,使得马氏体转变M_(s)点高于室温,固溶化+时效处理后XM-25材料的屈服强度可以达到1175 MPa以上。本文在原有热处理工艺的基础上,通过增加中间处理和深冷处理,得到了使XM-25材料获得更高强度的热处理工艺,为超高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的选用提供了工艺方法。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 中间处理 深冷处理 组织 性能

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17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢转子的热处理 被引量：3

5

作者 钱伟峰 王冰 刘宝民 《热处理》 CAS 2013年第3期67-69,共3页

采用17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢代替42CrMo钢制造螺杆钻具电动机转子,以提高其抗腐蚀能。热处理工艺试验结果表明,能使17-4PH钢转子获得符合AISI 630标准要求的力学性能的热处理工艺为:860℃预热1.5 h,1040℃×4 h油冷固溶处理,然... 采用17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢代替42CrMo钢制造螺杆钻具电动机转子,以提高其抗腐蚀能。热处理工艺试验结果表明,能使17-4PH钢转子获得符合AISI 630标准要求的力学性能的热处理工艺为:860℃预热1.5 h,1040℃×4 h油冷固溶处理,然后620℃×5 h时效。 展开更多

关键词 电动机转子 马氏体沉淀硬化不锈钢 固溶处理 时效

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高强度马氏体沉淀硬化不锈钢的低温力学性能 被引量：2

6

作者 张忠和 王飞宇 +4 位作者 张尔康 牛珊 车欣 马国军 赵亮 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第10期42-46,共5页

通过对高强度马氏体沉淀硬化不锈钢采用Charpy低温冲击、低温拉伸、常温拉伸等试验方法,研究了该钢的低温力学性能,并通过金相检验(OM)、X射线能量色散谱分析(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等检验手段进行了显微组织... 通过对高强度马氏体沉淀硬化不锈钢采用Charpy低温冲击、低温拉伸、常温拉伸等试验方法,研究了该钢的低温力学性能,并通过金相检验(OM)、X射线能量色散谱分析(EDS)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)等检验手段进行了显微组织、断口形貌、背散射成像、电子衍射谱、面扫描等分析。结果表明,试验钢的力学性能满足了设计要求,其显微组织均匀,逆变奥氏体弥散均匀分布,析出相弥散细小,均提高了钢的低温韧性。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 组织 低温力学性能

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δ铁素体含量对高强度不锈钢韧性的影响 被引量：1

7

作者 赵亮 《热处理技术与装备》 2022年第3期25-27,共3页

针对不同化学成分的沉淀硬化不锈钢,个别材料热处理后不能满足零件在高速转动下长期稳定使用的要求。本文对其热处理后力学性能和显微组织进行检测与分析,并结合δ铁素体含量预测公式,明确了不同化学成分的沉淀硬化不锈钢在高强度状态下... 针对不同化学成分的沉淀硬化不锈钢,个别材料热处理后不能满足零件在高速转动下长期稳定使用的要求。本文对其热处理后力学性能和显微组织进行检测与分析,并结合δ铁素体含量预测公式,明确了不同化学成分的沉淀硬化不锈钢在高强度状态下,冲击韧性和δ铁素体含量的关系。对高速转动零件在高强度使用状态下,为不同牌号沉淀硬化不锈钢化学成分的设计提供了一定的技术支持。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 δ铁素体含量 冲击韧性

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提高1Cr14Co14Mo5不锈钢韧性的热处理工艺研究 被引量：1

8

作者 舒茗 王浩 +4 位作者 吴松岭 刘肖 王理 孔凡亚 徐殿鑫 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期75-79,共5页

针对因材料韧性不足导致的滚珠丝杠端头脆性断裂失效问题,开展马氏体沉淀硬化型不锈钢1Cr14Co14Mo5的改进研究。基于局部成分调整的1Cr14Co14Mo5不锈钢,将原有固溶+时效热处理工艺进行了调整,尝试利用循环相变热处理细化奥氏体晶粒的微... 针对因材料韧性不足导致的滚珠丝杠端头脆性断裂失效问题,开展马氏体沉淀硬化型不锈钢1Cr14Co14Mo5的改进研究。基于局部成分调整的1Cr14Co14Mo5不锈钢,将原有固溶+时效热处理工艺进行了调整,尝试利用循环相变热处理细化奥氏体晶粒的微观机制,获得细化的板条状马氏体组织,以提升材料的塑韧性。组织和性能结果显示,固溶温度由1000℃升高至1100℃可有效提高材料冲击韧性;3~4次的循环相变热处理能有效细化晶粒,晶粒平均尺寸小于10μm,可使材料的冲击吸收能量(KU2)由20.2J提高至60 J以上,同时断裂韧性值略有上升。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化型不锈钢 循环相变 晶粒细化 冲击吸收能量(KU2) 断裂韧性

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FV520(B)钢时效组织和力学性能分析 被引量：13

9

作者 牛靖 董俊明 +1 位作者 付永红 薛锦 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2006年第4期33-36,共4页

通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验,分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520(B)850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明,淬火态FV520(B)钢560℃和600℃时效处理后,组织均为过时效马氏体+残余奥氏体,但细微组... 通过透射电镜、电子拉伸、示波冲击试验,分析了马氏体沉淀硬化不锈钢FV520(B)850℃油淬后分别在560、600和630℃时效后的组织和力学性能。结果表明,淬火态FV520(B)钢560℃和600℃时效处理后,组织均为过时效马氏体+残余奥氏体,但细微组织有较大的差别,630℃时效处理后,组织为过时效马氏体+马氏体+ 残余奥氏体;560℃时效后强度最高;三种时效温度下,FV520(B)均具有较高的冲击韧度,600℃时效后冲击韧度最高;时效温度对FY520(B)冲击韧度的影响主要决定于其对塑性变形功(Apl)的影响。 展开更多

关键词 时效处理 马氏体沉淀硬化不锈钢 显微组织 力学性能

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时效处理对06Cr15Ni5Cu2Ti钢组织和力学性能的影响 被引量：2

10

作者 白青青 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2020年第3期137-142,共6页

利用相图计算、拉伸试验、光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等分析测试手段,研究了06Cr15Ni5Cu2Ti马氏体沉淀硬化不锈钢经1 000℃固溶,425~650℃不同温度时效处理后微观组织与力学性能的演变规律。结果显示,06Cr15Ni5Cu2Ti马氏体沉淀硬... 利用相图计算、拉伸试验、光学显微镜、扫描电镜、透射电镜等分析测试手段,研究了06Cr15Ni5Cu2Ti马氏体沉淀硬化不锈钢经1 000℃固溶,425~650℃不同温度时效处理后微观组织与力学性能的演变规律。结果显示,06Cr15Ni5Cu2Ti马氏体沉淀硬化不锈钢在450℃时效时强度出现峰值,冲击功出现最低值。温度升高,强度逐渐降低,冲击韧性逐渐增加,650℃时效时强度最低,冲击功最高。这种变化规律主要与组织中出现的富铜相及奥氏体的逆转变有关。综合考虑,06Cr15Ni5Cu2Ti钢在500℃时效时,可以获得良好的强度和韧性的配合。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 06Cr15Ni5Cu2Ti 时效 奥氏体逆转变 组织 力学性能

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马氏体沉淀硬化不锈钢泵轴的疲劳断裂失效分析 被引量：2

11

作者 陈志雄 《广东石油化工学院学报》 2020年第4期50-54,63,共6页

为查找高压除焦水泵泵轴的失效原因,用EDS(X射线能谱分析仪)和合金成分分析仪检测了泵轴材质的化学成分,用扫描电镜观察了材质显微结构,用光学显微镜观察了材质金相组织,用显微硬度仪检测了材质显微硬度,用拉伸强度试验机测定了材质常... 为查找高压除焦水泵泵轴的失效原因,用EDS(X射线能谱分析仪)和合金成分分析仪检测了泵轴材质的化学成分,用扫描电镜观察了材质显微结构,用光学显微镜观察了材质金相组织,用显微硬度仪检测了材质显微硬度,用拉伸强度试验机测定了材质常温拉伸强度,用滴定管和pH计分析了泵内流体介质的氯离子浓度及pH;此外,还进行了泵轴的断口形貌分析、应力计算和有限元分析。分析结果表明,泵轴表面局部存在冶炼夹杂物,造成材质不均匀而诱发裂纹源。该裂纹源在循环载荷作用下发生扩展,最终导致泵轴失效断裂。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 水泵泵轴 有限元分析 疲劳断裂 失效分析

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叶片用X5CrNiCuNb16-4钢韧脆转变温度的研究

12

作者 闫卓 《热处理技术与装备》 2022年第2期26-28,32,共4页

X5CrNiCuNb16-4为一种马氏体沉淀硬化不锈钢,作为轴流压缩机叶片的常用材料,目前已经拓展到低温工况中使用。采用国家标准GB/T 8732中推荐的热处理工艺参数对X5CrNiCuNb16-4进行热处理后,对其力学性能进行检验,并对不同温度下的夏比V型... X5CrNiCuNb16-4为一种马氏体沉淀硬化不锈钢,作为轴流压缩机叶片的常用材料,目前已经拓展到低温工况中使用。采用国家标准GB/T 8732中推荐的热处理工艺参数对X5CrNiCuNb16-4进行热处理后,对其力学性能进行检验,并对不同温度下的夏比V型缺口进行冲击试验。通过冲击断口形貌分析,获得不同试验温度下的剪切断面率和侧向膨胀量,最终确定现有热处理工艺参数下该材料的韧脆转变温度为-75℃。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 冲击试验 剪切断面率 韧脆转变温度

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化学成分对马氏体沉淀硬化不锈钢性能的影响 被引量：1

13

作者 王飞宇 张忠和 +3 位作者 张艳梅 范海宇 李冬野 常天明 《热处理技术与装备》 2018年第6期21-24,共4页

三个炉次的马氏体沉淀硬化不锈钢,进行化学成分对力学性能影响的热处理工艺试验,热处理后进行力学性能检测及金相显微组织分析。结果表明:含碳量和镍当量对力学性能的影响最大,随着含碳量的减小,强度、硬度提高;随着镍当量降低,强度、... 三个炉次的马氏体沉淀硬化不锈钢,进行化学成分对力学性能影响的热处理工艺试验,热处理后进行力学性能检测及金相显微组织分析。结果表明:含碳量和镍当量对力学性能的影响最大,随着含碳量的减小,强度、硬度提高;随着镍当量降低,强度、硬度提高;金相显微组织分析的结果同力学性能数值的变化一致。结论对优化控制化学成分有指导意义。 展开更多

关键词 化学成分 力学性能 马氏体沉淀硬化不锈钢

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0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢小轴淬火开裂的失效分析

14

作者 韩小峰 燕样样 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第2期202-203,206,共3页

采用宏观检验、微观检验、力学性能测试和X射线衍射分析等手段,分析了0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢小轴产生淬火裂纹的原因。结果表明,不锈钢小轴上的淬火裂纹具有沿晶界分布、尾部比较圆钝的特征,属于典型的纵向裂纹,原材料中存在严重的非金属... 采用宏观检验、微观检验、力学性能测试和X射线衍射分析等手段,分析了0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢小轴产生淬火裂纹的原因。结果表明,不锈钢小轴上的淬火裂纹具有沿晶界分布、尾部比较圆钝的特征,属于典型的纵向裂纹,原材料中存在严重的非金属夹杂物是引起淬火裂纹的重要原因。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 淬火开裂 失效分析 纵向裂纹 非金属夹杂物

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17-4PH不锈钢激光气体渗氮层显微组织与摩擦学性能 被引量：1

15

作者 刘礼 邵磊 +3 位作者 孙岩茹 崔梓烁 李克伟 李文生 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第7期57-63,共7页

目的提高17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢的表面硬度及耐磨性。方法采用光纤激光器对17-4PH不锈钢进行激光气体氮化,采用不同激光功率在其表面制备渗氮层。利用光学显微镜(OM)、电子扫描显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等设备分析渗氮层的显... 目的提高17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢的表面硬度及耐磨性。方法采用光纤激光器对17-4PH不锈钢进行激光气体氮化,采用不同激光功率在其表面制备渗氮层。利用光学显微镜(OM)、电子扫描显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等设备分析渗氮层的显微组织和相组成;借助显微硬度仪测试渗氮层截面深度方向的硬度;采用多功能摩擦磨损试验机测试基体、渗氮层的摩擦学性能,并通过SEM分析磨痕形貌,揭示基体与渗氮层的磨损机制。结果在渗氮前样品组织为回火马氏体,经激光渗氮后样品表面形成了由板条马氏体组成的熔化区和回火马氏体组成的热影响区构成的渗氮层。经渗氮后,样品的硬度均得到提高。在激光功率3000 W下,渗氮层的表面硬度最高,达到了415HV0.2,约是基体硬度的1.2倍,渗氮层的硬度随着深度的增加呈下降趋势,在深度为2.6mm处其硬度与基体一致。在回火马氏体向板条马氏体转变的相变强化,以及氮原子(以固溶方式进入基体)的固溶强化作用下,提高了渗氮层的硬度。经渗氮后,样品的摩擦因数均高于基体,但渗氮后其磨损量相较于基体有所减少,在激光功率3000W下,其磨损体积最小,相较于基体减少了62%。在激光功率2500W下马氏体转变不完全,在激光功率3500W下渗氮层出现了裂纹,都降低了渗氮层的硬度,其耐磨性也随之减小,且都略低于在3000W下。磨损机制由渗氮前的以黏着磨损为主,转变为渗氮后的以磨粒磨损为主。结论在17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢表面进行激光渗氮后,其表面硬度和耐磨性均得到提高,在激光功率3000W下制备的渗氮层具有较高的表面硬度和优异的耐磨性。 展开更多

关键词 激光气体渗氮 17-4PH马氏体沉淀硬化不锈钢 显微组织 表面硬度 摩擦学性能

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影响15-5PH沉淀硬化不锈钢硬度的因素

16

作者 赵广进 任卫斌 +1 位作者 赵金龙 李剑雨 《热处理》 CAS 2024年第2期27-29,33,共4页

炼制了两炉化学成分不同的15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢并制备了试样。对试样进行了1040℃保温90 min油冷的固溶处理及铣削、钻削、磨削试验和分别在400~620℃时效1.5、4、8和12 h。随后检测了试样的硬度和显微组织。结果表明:切削加工对... 炼制了两炉化学成分不同的15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢并制备了试样。对试样进行了1040℃保温90 min油冷的固溶处理及铣削、钻削、磨削试验和分别在400~620℃时效1.5、4、8和12 h。随后检测了试样的硬度和显微组织。结果表明:切削加工对15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢的硬度无明显影响;在450℃时效,随着时效时间延长至4 h,15-5PH钢的硬度提高,并达到了44~46 HRC的硬度要求;15-5PH钢的最佳时效工艺为450℃保温4 h。 展开更多

关键词 15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢 硬度 机加工 时效

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固溶温度对15-5PH不锈钢耐点蚀性能的影响 被引量：3

17

作者 周贤良 聂轮 +3 位作者 华小珍 刘智勇 崔霞 彭新元 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第4期333-337,共5页

用化学浸泡、极化曲线、循环极化曲线和电化学阻抗谱等方法研究了不同温度固溶后直接时效状态的15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢的耐点蚀性能,并用金相显微镜、x射线衍射仪(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分析其显微组织和析出相。结果表明,15-... 用化学浸泡、极化曲线、循环极化曲线和电化学阻抗谱等方法研究了不同温度固溶后直接时效状态的15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢的耐点蚀性能,并用金相显微镜、x射线衍射仪(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)分析其显微组织和析出相。结果表明,15-5PH不锈钢随着固溶温度的升高,自腐蚀电位减小,自腐蚀电流和腐蚀速率增大,耐点蚀性能下降。不同温度固溶后时效的基体组织均为板条马氏体和少量奥氏体,且均有NbC相析出。在1000℃下固溶后时效组织较均匀,析出相少,耐点蚀性能优异。在1070℃下固溶后时效组织中有Cu析出,进而导致其耐点蚀性能下降。 展开更多

关键词 固溶温度 15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢 点蚀

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时效处理对0Cr15Ni5Cu4Nb钢焊接接头力学性能的影响 被引量：7

18

作者 李能 郭绍庆 +4 位作者 周标 孙兵兵 张学军 张文扬 唐思熠 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期38-43,共6页

对0Cr15Ni5Cu4Nb沉淀硬化不锈钢焊接接头进行四种不同时效热处理,并研究了时效热处理对焊接接头力学性能的影响。结果表明,随着时效热处理温度提高或时效时间的延长,接头的冲击韧度、伸长率和断面收缩率增加,抗拉强度和屈服强度下降,接... 对0Cr15Ni5Cu4Nb沉淀硬化不锈钢焊接接头进行四种不同时效热处理,并研究了时效热处理对焊接接头力学性能的影响。结果表明,随着时效热处理温度提高或时效时间的延长,接头的冲击韧度、伸长率和断面收缩率增加,抗拉强度和屈服强度下降,接头断口形貌由准解理向韧窝过渡。550℃/4h时效处理后的焊接接头具有比较好的综合性能,抗拉强度为1071 MPa,冲击韧度为283 J/cm2,均不低于母材的95%。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 焊接接头 时效热处理 力学性能

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热处理对马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr15Ni5Cu3Nb锻件机械性能的影响 被引量：4

19

作者 陈斌 宋志刚 郑文杰 《特殊钢》 北大核心 2004年第1期24-26,共3页

试验研究了马氏体沉淀硬化不锈钢 0Cr15Ni5Cu3Nb(0 0 3%C ,14 4 %Cr,4 6 %Ni,3 6 %Cu ,0 2 4 %Nb)大规格Φ16 2 0 /Φ12 2 8× 2 5 4和小规格Φ90 0 /Φ75 0× 171两种锻件淬火 回火处理工艺对机械性能的影响。结果表明 ,1... 试验研究了马氏体沉淀硬化不锈钢 0Cr15Ni5Cu3Nb(0 0 3%C ,14 4 %Cr,4 6 %Ni,3 6 %Cu ,0 2 4 %Nb)大规格Φ16 2 0 /Φ12 2 8× 2 5 4和小规格Φ90 0 /Φ75 0× 171两种锻件淬火 回火处理工艺对机械性能的影响。结果表明 ,10 4 0℃油淬和 5 5 0℃ 4h回火处理小规格锻件的冲击韧性AKV为 86J ,大规格锻件仅为 4 9J ;同时 ,小规格锻件经 10 4 0℃水淬和 5 5 0℃ 4h回火后的冲击韧性AKV提高到 175J ,且强度和塑性均满足标准要求。 展开更多

关键词 热处理 马氏体沉淀硬化不锈钢 0Cr15Ni5Cu3Nb 锻件 淬火 回火 冲击韧性 机械性能

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沉淀硬化不锈钢真空电子束焊接工艺研究 被引量：4

20

作者 李春林 谢猛 《电子机械工程》 2010年第3期52-55,64,共5页

介绍了15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢材料的特点和应用场合,着重论述了该材料的真空电子束焊接工艺试验。试件经X射线探伤显示焊缝质量满足国军标I级,焊接接头在室温下的力学性能指标均满足设计和使用要求,从而验证了15-5PH不锈钢材料具... 介绍了15-5PH马氏体沉淀硬化不锈钢材料的特点和应用场合,着重论述了该材料的真空电子束焊接工艺试验。试件经X射线探伤显示焊缝质量满足国军标I级,焊接接头在室温下的力学性能指标均满足设计和使用要求,从而验证了15-5PH不锈钢材料具有优异的真空电子束焊接性能。该工艺方法已成功应用于某产品天线座转台的研制。 展开更多

关键词 马氏体沉淀硬化不锈钢 真空电子束焊接 工艺参数 力学性能

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