南京粉质黏土与粉砂互层土及粉细砂的振动孔压发展规律研究 被引量：57

1

作者 陈国兴 刘雪珠 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第1期79-82,共4页

南京粉质黏土与粉砂互层土为粉质黏土与粉细砂交互沉积,呈现"千层饼"状外貌;南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。利用南京工业大... 南京粉质黏土与粉砂互层土为粉质黏土与粉细砂交互沉积,呈现"千层饼"状外貌;南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。利用南京工业大学岩土工程研究所自行研制的DSZ-1型动三轴仪对南京粉质黏土与粉砂互层土及粉细砂进行对比试验,对其试验成果进行分析,从中发现:在均压固结条件下,由于粉质黏土与粉砂互层土独特的结构性,其振动孔压发展模式与粉细砂的不同,可以用双曲线进行拟合,而粉细砂的振动孔压发展模式与Seed提出的砂土的振动孔压发展模式相同,可以用反正弦三角函数拟合;在偏压固结条件下,两者的振动孔压发展模式相同,均可以用双曲线进行拟合。此外,无论是均压固结还是偏压固结条件,对于粉质黏土与粉砂互层土,当以轴向双幅应变5%作为液化标准时,其发生液化的振动孔压均达不到围压值。 展开更多

关键词 南京市 粉质黏土 液化试验 振动孔压 均等固结 偏压固结

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粘粒含量对南京粉细砂液化影响的试验研究 被引量：42

2

作者 刘雪珠 陈国兴 《地震工程与工程振动》 CSCD 北大核心 2003年第3期150-155,共6页

南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。通过对不同粘粒含量的南京粉细砂进行液化试验,分析其试验结果发现:对于粘粒含量ρ_c=5％、10％和15％... 南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。通过对不同粘粒含量的南京粉细砂进行液化试验,分析其试验结果发现:对于粘粒含量ρ_c=5％、10％和15％三种情况,在均压固结情况下,当南京粉细砂达到初始液化时,采用变形标准和孔压标准是一致的;而偏压固结时,只能采用变形标准作为南京粉细砂达到初始液化的标准,此时振动孔压仅达到围压的50％～70％。粘粒含量对南京粉细砂的抗液化强度影响很大,随粘粒含量增加,在不同固结比时,其抗液化强度并不是单调变化,而是在粘粒含量ρ_c=10％左右处于一个低谷,其抗液化强度最低。 展开更多

关键词 南京粉细砂 粘粒含量 各向异性 均压固结 抗液化强度 变形标准 孔压标准 偏压固结

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南京粉质粘土与粉砂互层土及粉细砂的抗液化性能试验研究 被引量：16

3

作者 陈国兴 刘雪珠 庄海洋 《防灾减灾工程学报》 CSCD 2003年第2期28-34,共7页

南京粉质粘土与粉砂互层土为粉质粘土与粉细砂交互沉积,呈现“千层饼”状外貌;南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。通过南京粉质粘土与粉砂... 南京粉质粘土与粉砂互层土为粉质粘土与粉细砂交互沉积,呈现“千层饼”状外貌;南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。通过南京粉质粘土与粉砂互层土及粉细砂对比液化试验,对其试验成果进行分析,从中发现:无论是偏压固结还是均压团结,当固结压力α_2=100 kPa时,南京粉质粘土与粉砂互层土的液化剪应力比比南京粉细砂的大得多;而当固结压力α_2=200kPa时,两种土的液化剪应力比相当接近。因而,对于重大工程应该慎重考虑它们的液化可能性。 展开更多

关键词 南京市 粉质粘土 粉砂互层土 粉细砂 抗液化性能 偏压固结 均压固结 液化剪应力比

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饱和砂的动孔压演化特性试验研究 被引量：12

4

作者 王艳丽 王勇 《同济大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第12期1603-1607,共5页

利用GDS 10 Hz/20 kN双向振动三轴系统,对饱和砂进行不排水动三轴液化试验,研究了液化进程中动孔压的发展规律,并阐述了动孔压的演化机理.基于试验结果,提出适用于饱和砂的动孔压应变模型.该模型直接和动力分析中应变幅相联系,能够弥补... 利用GDS 10 Hz/20 kN双向振动三轴系统,对饱和砂进行不排水动三轴液化试验,研究了液化进程中动孔压的发展规律,并阐述了动孔压的演化机理.基于试验结果,提出适用于饱和砂的动孔压应变模型.该模型直接和动力分析中应变幅相联系,能够弥补应力模型的不足,并具有较好的适用性.等压固结条件下,动应力和固结压力对动孔压比与动应变比的关系影响较小,动孔压发展规律可近似用同一模型表示.不同动应力和固结压力作用下,饱和砂土动孔压的增长模式用Seed提出的孔压应力模型描述时,试验常数可取相同值. 展开更多

关键词 饱和砂 动三轴 等压固结 动孔压

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k_(0)固结与等向固结三轴不排水抗剪强度研究

5

作者 代云霞 黄雄 +1 位作者 严义鹏 翁奕 《中国港湾建设》 2023年第4期60-64,共5页

为研究不同固结方式下土体不排水抗剪强度的差异,基于应力控制式三轴仪对饱和细粒土进行了k_(0)固结和等向固结三轴不排水压缩试验,结果表明:k_(0)固结三轴不排水抗剪强度为等向固结不排水强度的0.87倍,后者高估了土体实际强度,实际应... 为研究不同固结方式下土体不排水抗剪强度的差异,基于应力控制式三轴仪对饱和细粒土进行了k_(0)固结和等向固结三轴不排水压缩试验,结果表明:k_(0)固结三轴不排水抗剪强度为等向固结不排水强度的0.87倍,后者高估了土体实际强度,实际应用中可在比对试验基础上,通过等向固结三轴试验结果换算k_(0)固结不排水抗剪强度;等向固结、k_(0)固结三轴不排水标准强度随塑性指数增大呈减小趋势,分布于0.27~1.15之间。标准强度随着超固结比的增大而增大,正常固结或接近正常固结的黏土,其标准强度介于0.27~0.47之间,OCR大于2.2的超固结黏土,其标准强度大于0.50。 展开更多

关键词 k_(0)固结 等向固结 三轴压缩不排水标准强度 塑性指数 超固结比

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软土变形指标与初始孔隙率的相关性分析 被引量：3

6

作者 李雪梅 杨敏 +2 位作者 李卫超 上官士青 万嘉成 《长江科学院院报》 CSCD 北大核心 2022年第3期104-110,117,共8页

根据上海地区不同土层软土的一维和等向固结试验,得到一维固结下压缩指数Cc和回弹指数Cs与修正剑桥模型参数λ和κ之间的关系。鉴于室内试验耗时过长,而通过土样的基本物理指标(天然含水率wn、孔隙比e0、液限wL和塑性指数Ip)来推算压缩... 根据上海地区不同土层软土的一维和等向固结试验,得到一维固结下压缩指数Cc和回弹指数Cs与修正剑桥模型参数λ和κ之间的关系。鉴于室内试验耗时过长,而通过土样的基本物理指标(天然含水率wn、孔隙比e0、液限wL和塑性指数Ip)来推算压缩指数和回弹指数是一个快捷有效的方式,对比发现土的变形指标与基本物理指标间存在一定的相关性。结果表明:Cc/n0与Cc,C′s/n0与三轴试验各向同性固结下得到的C′s之间存在较好的线性关系,并给出了对应的关系式。由此,上海地区软土的变形指标可通过初始孔隙率来估算。在已有试验数据的基础上,总结分析我国沿海多个地区(广州、天津、深圳、温州、福州等)压缩指数试验数据,发现沿海地区软土压缩指数与初始孔隙率之间均存在较好的线性关系,并给出了对应的关系式。 展开更多

关键词 软黏土 一维固结 等向固结 压缩指数 回弹指数 经验关系 沿海地区

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两类弹塑性本构模型的有限元法分析比较

7

作者 杨庚宇 鲁彩凤 《山东科技大学学报（自然科学版）》 CAS 2000年第3期1-4,共4页

分别运用均匀固结弹塑性剑桥模型 (CC、MCC模型 )及非均匀固结塑性模型 (AMCC模型 ) ,分析了三轴试验 (CK0 U、CIU)破坏及其孔隙压力系数、归一化强度的区别 ,以及正常固结、超固结地基的承载力问题。

关键词 弹塑性模型 有限元法 承载力 土 本构模型

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固结方式对黏性土不排水强度性状的影响 被引量：3

8

作者 肖健 殷杰 +1 位作者 苗永红 张新 《济南大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2018年第5期372-376,共5页

针对天然沉积黏性土原状土样开展三轴等向固结和K_0(静止土压力系数)固结不排水剪切对比试验,探讨固结方式对不排水强度性状的影响规律。结果表明:原状样在不同固结方式下,偏应力-应变曲线在低固结压力下均呈应变硬化性状,高固结压力下... 针对天然沉积黏性土原状土样开展三轴等向固结和K_0(静止土压力系数)固结不排水剪切对比试验,探讨固结方式对不排水强度性状的影响规律。结果表明:原状样在不同固结方式下,偏应力-应变曲线在低固结压力下均呈应变硬化性状,高固结压力下呈应变软化现象;K_0固结与等向固结不排水强度均随固结压力增大而增大,且K_0固结不排水强度大于等向固结不排水强度;2种固结方式的不排水强度包线均显示为以固结屈服压力为分界的双直线,屈服前不排水强度增长较慢,屈服后为一条通过原点的直线;相同固结压力下,等向固结不排水剪切应力路径位于K_0固结的路径下方;无论何种固结方式,屈服前的偏应力峰值均高于临界状态线,屈服后偏应力峰值均落在临界状态线上;固结方式对有效应力强度指标参数的影响较小,对总应力强度指标的影响主要反映为内摩擦角的不同。 展开更多

关键词 原状土 K0固结 等向固结 不排水强度

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固结条件对海岸带花岗岩风化土强度指标的影响 被引量：1

9

作者 潘生贵 陈少峰 +2 位作者 杨辉 郑有强 陈志波 《工程勘察》 2022年第11期14-18,共5页

对等向固结和K_(0)固结后的不同花岗岩风化土试样进行了不排水剪切试验,研究了固结条件对花岗岩风化土应力应变关系和强度指标的影响。研究结果表明:花岗岩风化土的应力应变关系曲线在等向固结不排水剪切试验中呈应变硬化型,在K_(0)固... 对等向固结和K_(0)固结后的不同花岗岩风化土试样进行了不排水剪切试验,研究了固结条件对花岗岩风化土应力应变关系和强度指标的影响。研究结果表明:花岗岩风化土的应力应变关系曲线在等向固结不排水剪切试验中呈应变硬化型,在K_(0)固结不排水剪切试验中主要为应变软化型;固结方法对花岗岩风化土的不排水强度存在一定的影响,在不同的围压下,经过K_(0)固结后试样的最大主应力差值均大于等向固结试样;不同固结方法对不排水试验得出的强度指标也有一定的影响,K_(0)固结后花岗岩风化土试样的黏聚力和内摩擦角都大于等向固结后的试样。研究成果对工程设计有重要参考意义。 展开更多

关键词 固结条件 花岗岩风化土 等向固结 K_(0)固结 抗剪强度

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粗颗粒土橡皮膜嵌入试验研究 被引量：3

10

作者 吉恩跃 朱俊高 +1 位作者 王青龙 蒋明杰 《岩土工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第2期346-352,共7页

对于粗颗粒土三轴固结排水剪试验,橡皮膜嵌入是影响试验体变测量的最重要因素。通过在中三轴试样中埋置不同直径铁棒的方法进行等向固结试验来推求橡皮膜嵌入量。试验表明,试样土体体积与排水量呈较好的线性关系,基此给出了各个围压下... 对于粗颗粒土三轴固结排水剪试验,橡皮膜嵌入是影响试验体变测量的最重要因素。通过在中三轴试样中埋置不同直径铁棒的方法进行等向固结试验来推求橡皮膜嵌入量。试验表明,试样土体体积与排水量呈较好的线性关系,基此给出了各个围压下的膜嵌入量。指出随着围压的增大,膜嵌入量逐渐增大,约0.8 MPa后,嵌入量的增速变缓,嵌入量占实时总排水量的比例可达31.0%-40.7%。由于粗颗粒土的各向异性,目前所用最多的Newland和Allely所提出的方法总体略高估了膜嵌入的大小,随着围压的增大,各向异性减弱,围压为2 MPa时嵌入量差异仅有0.22%的体变。最后,对比4种解析解发现Molenkamp和Luger的解析解最为接近试验值。针对粗颗粒土,需要进行更多的试验来建立颗粒破碎率和相对密度等与系数η的关系来修正解析解。 展开更多

关键词 粗颗粒土 橡皮膜嵌入 等向固结 各向异性 解析解

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考虑应变强化的高压缩性黏土修正双曲线模型 被引量：2

11

作者 程涛 晏克勤 《土木建筑与环境工程》 CSCD 北大核心 2009年第5期49-53,共5页

研究了武汉地区高压缩性黏土弹塑性本构模型。基于Duncan E～v双曲线模型，对等压固结条件下CTC应力路径三轴实验数据进行了数据拟合，得到了该条件下的非线性应力应变关系，并将卸载-再加载试验曲线的平均斜率作为卸载模量，引入了加... 研究了武汉地区高压缩性黏土弹塑性本构模型。基于Duncan E～v双曲线模型，对等压固结条件下CTC应力路径三轴实验数据进行了数据拟合，得到了该条件下的非线性应力应变关系，并将卸载-再加载试验曲线的平均斜率作为卸载模量，引入了加卸载函数作为判定加卸载的准则。将该模型嵌入有限元程序对三轴压缩试验进行数值模拟，并与Duncan模型数值解及试验曲线作对比。结果表明，该模型较Duncan模型能更好的体现正常固结黏土在CTC路径下的应力应变关系，特别是加载后期的应变强化效应，与试验曲线的最大相对误差不超过5％。 展开更多

关键词 等压固结 高压缩性黏土 本构关系 非线性 加卸载准则 应变强化

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粘粒含量对饱和砂土动孔隙水压力的影响 被引量：2

12

作者 陈永健 《土工基础》 2018年第2期205-209,共5页

用双向电磁振动三轴试验仪进行了动三轴试验,研究了粘粒含量为0%、10%、20%、30%、40%、50%的饱和砂土动孔压的变化规律。按轴向应变ε_f=5%为破坏标准,当土体达到破坏后,取每个振次对应的峰值孔压u_p。研究表明：在粘粒不超过20%时,饱... 用双向电磁振动三轴试验仪进行了动三轴试验,研究了粘粒含量为0%、10%、20%、30%、40%、50%的饱和砂土动孔压的变化规律。按轴向应变ε_f=5%为破坏标准,当土体达到破坏后,取每个振次对应的峰值孔压u_p。研究表明：在粘粒不超过20%时,饱和砂土的孔压u_p增长速率随着粘粒含量的增加而增加。粘粒超过20%后,饱和砂土的孔压u_p开始抑制,粘粒大于40%时孔压u_p得到完全抑制,破坏后的峰值动孔压值基本不变。应用现有的孔隙水压力发展模型对本次试验结果的数据进行了拟合,并对参数进行分析。 展开更多

关键词 粘粒含量 漓江粉细砂 均等固结 孔隙水压力

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垃圾土的强度特性试验研究 被引量：18

13

作者 旦增顿珠 介玉新 +1 位作者 魏弋峰 李广信 《清华大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第9期1538-1541,共4页

结合北京郊区某工地垃圾土地基的治理工程，对该场地垃圾土样的强度性质进行了室内试验，包括颗粒大小分析、三轴试验、单剪试验以及等向固结试验等。试验成果表明垃圾土中的纤维质成份具有加筋作用，能增加垃圾土的粘聚力，但对垃圾土... 结合北京郊区某工地垃圾土地基的治理工程，对该场地垃圾土样的强度性质进行了室内试验，包括颗粒大小分析、三轴试验、单剪试验以及等向固结试验等。试验成果表明垃圾土中的纤维质成份具有加筋作用，能增加垃圾土的粘聚力，但对垃圾土的内摩擦角影响较小；单剪试验得到的强度指标一般小于三轴试验。历时1500h（62d）的等向固结试验表明，虽然孔压可以在4～10h内消散完毕，但垃圾土试样的排水过程却可以持续相当长一段时间，表现出流变性。 展开更多

关键词 垃圾土 三轴试验 单剪试验 等向固结试验 抗剪强度

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冻土中几类力学试验方法的探讨 被引量：16

14

作者 徐湘田 赖远明 +2 位作者 刘峰 常小晓 董元宏 《冰川冻土》 CSCD 北大核心 2011年第5期1132-1138,共7页

获取寒区工程设计中冻土的物理力学指标及冻土本构模型中的模型参数都离不开冻土的力学试验.随着对冻土力学性质研究的深入,需要考察更多加载路径下冻土的力学行为,这也是检验已有冻土本构模型的有效途径.因此,精确的冻土力学试验是认... 获取寒区工程设计中冻土的物理力学指标及冻土本构模型中的模型参数都离不开冻土的力学试验.随着对冻土力学性质研究的深入,需要考察更多加载路径下冻土的力学行为,这也是检验已有冻土本构模型的有效途径.因此,精确的冻土力学试验是认识冻土力学性质的基本手段.为进一步考察冻土的力学性质,提高冻土力学试验的精度,应用MTS-810低温三轴仪及其配套的控制软件,在该设备上对冻土进行了两种各向等压试验和两种三轴剪切加卸载试验.根据试验结果,分析了这几种试验方法的适用范围,为考察等效剪应力对冻土试样体积变形的影响,提出了在MTS-810低温三轴仪上实现冻土等p试验的具体试验方案. 展开更多

关键词 冻土 各向等压试验 三轴剪切加卸载试验 MTS-810低温三轴仪 等效剪应力

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软土等向固结与K_0固结条件下的三轴试验研究 被引量：12

15

作者 黄浩然 朱俊高 +1 位作者 秦秀娟 吴桂芬 《防灾减灾工程学报》 CSCD 北大核心 2012年第5期546-551,共6页

对某软土重塑样分别进行等向固结和K0固结条件下的三轴试验,研究了不同固结条件、不同围压下软土的强度和应力应变特性,并对试验结果进行了分析和对比。结果表明:低围压下,等向固结三轴压缩试验和K0固结三轴压缩试验土样破坏时的主应力... 对某软土重塑样分别进行等向固结和K0固结条件下的三轴试验,研究了不同固结条件、不同围压下软土的强度和应力应变特性,并对试验结果进行了分析和对比。结果表明:低围压下,等向固结三轴压缩试验和K0固结三轴压缩试验土样破坏时的主应力差差别不大,随着围压增大,K0固结条件下试验土体的主应力差要明显大于等向固结条件下的试验土体;与等向固结相比,K0固结条件下的土体粘聚力c值减小,而内摩擦角增大;土体呈现剪缩特性。运用等向固结三轴压缩试验确定的邓肯模型参数模拟K0固结条件下土体的试验曲线,吻合较好,初步验证了邓肯模型参数对K0固结土体的适用性。 展开更多

关键词 软土等向固结 K0固结 三轴试验 应力应变特性 邓肯模型

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橡皮膜嵌入解析解及试验验证 被引量：1

16

作者 吉恩跃 朱俊高 +1 位作者 余挺 金伟 《岩土力学》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第8期2780-2786,共7页

对于粗颗粒土三轴固结排水剪试验,橡皮膜嵌入是影响试验体变测量的最重要因素。通过分析橡皮膜嵌入机制,指出影响膜嵌入量的主要因素如下:有效净压力p、平均粒径d_(50)、橡皮膜厚度tm、弹性模量Em、接触面积mA,以及初始孔隙比e。基于Kra... 对于粗颗粒土三轴固结排水剪试验,橡皮膜嵌入是影响试验体变测量的最重要因素。通过分析橡皮膜嵌入机制,指出影响膜嵌入量的主要因素如下:有效净压力p、平均粒径d_(50)、橡皮膜厚度tm、弹性模量Em、接触面积mA,以及初始孔隙比e。基于Kramer等给出的膜变形模式,根据板壳理论和弹性力学的基本方程,利用能量守恒定律推导出了考虑初始孔隙比的橡皮膜嵌入量解析解。同时,采用在中三轴试样中埋置不同直径铁棒的方法进行等向固结试验,获得各个围压下粗颗粒土试样的橡皮膜嵌入量。最后,将解析解与试验结果以及前人的解析解进行对比。结果表明,解析解计算得到的膜嵌入量和试验值吻合度较高,验证了所推导解析解的正确性与适用性。 展开更多

关键词 橡皮膜嵌入 变形模式 等向固结 解析解

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真空联合堆载预压法加固软基的稳定性分析 被引量：1

17

作者 向臻锋 莫文杰 卫文 《山西建筑》 2008年第18期124-127,共4页

进行了真空联合堆载加固地基的稳定性分析,提出采用总应力法时,需考虑土体等向固结产生的土体强度增长和整体向心吸力的影响,用摩尔应力圆阐述了土体受等向固结应力和K0固结应力的不同特点,从而导出二者土体抗剪强度增长偏差的解析解,... 进行了真空联合堆载加固地基的稳定性分析,提出采用总应力法时,需考虑土体等向固结产生的土体强度增长和整体向心吸力的影响,用摩尔应力圆阐述了土体受等向固结应力和K0固结应力的不同特点,从而导出二者土体抗剪强度增长偏差的解析解,指出向心吸力的影响可建立模型用积分运算求得。 展开更多

关键词 真空预压 稳定性 总应力分析 等向固结压力 抗剪强度

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列车振动荷载作用下黄土动力特性分析

18

作者 柯雨田 尹叶鹏 梁收运 《世界科技研究与发展》 CSCD 2015年第3期254-257,共4页

利用GDS动三轴仪,根据列车振动荷载"长持时,小振幅"的特点探究黄土动力特性。试验结果表明:在动应力过程中,动孔压波动变化且单调增长;土的动应变随着振次的增加而明显变大,且动应变相对动应力作用滞后,说明黄土的滞后性;试... 利用GDS动三轴仪,根据列车振动荷载"长持时,小振幅"的特点探究黄土动力特性。试验结果表明:在动应力过程中,动孔压波动变化且单调增长;土的动应变随着振次的增加而明显变大,且动应变相对动应力作用滞后,说明黄土的滞后性;试样的原有强度逐渐减小,最后剩余强度大幅度丧失。试样在3700次左右发生破坏。由此可见,在列车循环荷载作用下的黄土路基容易产生较大沉降,需合理预测和控制黄土在振动作用下的沉降。 展开更多

关键词 列车振动 黄土 动力特性 动三轴试验 等向固结 荷载

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小应变下基坑开挖应力路径对剪切模量的影响 被引量：3

19

作者 张培森 郭进军 颜伟 《交通科学与工程》 2010年第2期16-20,共5页

以粉质黏土重塑土经等压固结形成的试样为试验对象,研究了在小应变范围内深基坑开挖应力路径对土体剪切模量的影响以及剪切模量随应变变化的趋势.研究表明,在小应变范围内,剪切模量的初始值与有效球应力之间存在着幂函数关系,但主动区... 以粉质黏土重塑土经等压固结形成的试样为试验对象,研究了在小应变范围内深基坑开挖应力路径对土体剪切模量的影响以及剪切模量随应变变化的趋势.研究表明,在小应变范围内,剪切模量的初始值与有效球应力之间存在着幂函数关系,但主动区内幂函数的理论值与试验值间的符合度要比被动区内的高;剪切应变处于0.01%~1%内表现出很强的非线性,同时具有很高的剪切模量;在同一应变水平下,不同应力路径,剪切模量的数值不同,但剪切模量随剪切应变增加而衰减的规律一致;剪切应变为0.01%时的剪切模量与剪切应变为1%时的剪切模量之间存在着量级差别. 展开更多

关键词 等向固结 小应变 剪切模量 深基坑 应力路径

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饱和粘土中球孔扩张问题弹塑性解析 被引量：15

20

作者 李镜培 唐剑华 +1 位作者 张亚国 钟光玉 《哈尔滨工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第12期71-77,共7页

为了研究静力触探试验及沉桩扩孔等工程问题,基于修正剑桥模型,推导了不排水条件下球孔扩张问题的半解析解.将扩张球孔周围土体分为临界状态区、塑性区以及弹性区三个区域.弹性区内,利用弹性理论得到应力和孔隙水压力的解答;临界状态区... 为了研究静力触探试验及沉桩扩孔等工程问题,基于修正剑桥模型,推导了不排水条件下球孔扩张问题的半解析解.将扩张球孔周围土体分为临界状态区、塑性区以及弹性区三个区域.弹性区内,利用弹性理论得到应力和孔隙水压力的解答;临界状态区及塑性区内,利用相关联的流动法则、拉格朗日分析法建立了关于应力的一阶非线性常微分方程组,以弹塑性界面处的应力分量作为初值,求解微分方程组可得到应力和孔隙水压力的解答.研究结果表明:各向同性超固结比对扩孔压力、土体应力、超孔隙水压力以及塑性区范围均具有显著影响,且扩孔过程中土体剪切模量并非常量,其随扩孔半径、各向同性超固结比的变化而变化;同时通过与已有解答进行比较,对本文方法的可靠性进行了验证. 展开更多

关键词 球孔扩张 剪切模量 修正剑桥模型 各向同性超固结比

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