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EB-PVD多元稀土氧化物改性YSZ热障涂层热冲击性能研究 被引量：1
1
作者 袁珂 方向 +2 位作者 黄子琳 曾佳敏 王强 《中国稀土学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2024年第2期268-274,I0003,共8页
采用电镀Pt+气相渗Al和电子束物理气相沉积(EB-PVD)技术,在DZ406合金和DZ125合金表面制备了PtAl粘结层和1.0Gd_(2)O_(3)-2.0Yb_(2)O_(3)稀土掺杂改性YSZ(GYb-YSZ)陶瓷层,研究了PtAl/GYb-YSZ热障涂层在1250℃下的高温燃气热冲击性能。结... 采用电镀Pt+气相渗Al和电子束物理气相沉积(EB-PVD)技术,在DZ406合金和DZ125合金表面制备了PtAl粘结层和1.0Gd_(2)O_(3)-2.0Yb_(2)O_(3)稀土掺杂改性YSZ(GYb-YSZ)陶瓷层,研究了PtAl/GYb-YSZ热障涂层在1250℃下的高温燃气热冲击性能。结果表明,DZ406合金+PtAl/GYb-YSZ热障涂层的热冲击寿命为10000次,DZ125+PtAl/GYb-YSZ热障涂层的热冲击寿命为7800次。两种合金表面涂层的失效均发生在粘结层和陶瓷层界面处,粘结层氧化生成的热生长氧化膜在热冲击过程中不断增厚,造成粘结层和陶瓷层界面处裂纹萌生并扩展,最终导致涂层剥落失效。而DZ125合金中的Hf元素扩散至热生长氧化膜中,破坏了氧化膜的完整性,氧化膜快速生长增厚导致涂层过早失效。 展开更多
关键词 稀土 热障涂层 燃气热冲击 热生长氧化膜 剥落失效
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CuCo_2Be合金等离子体喷涂Cr_3C_2-NiCr涂层的冷热疲劳寿命及失效机理 被引量：2
2
作者 王春蕊 李惠 +2 位作者 李建生 何昌林 张文芮 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第10期179-185,共7页
采用等离子喷涂技术在CuCo_2Be合金表面制备Cr_3C_2-NiCr涂层,通过正交试验确定了CuCo_2Be合金表面等离子喷涂的最优工艺,并对在最佳工艺参数下喷涂的试样,选择在500℃进行高温热震试验,对热震过程中喷涂试样的失效过程进行了跟踪和失... 采用等离子喷涂技术在CuCo_2Be合金表面制备Cr_3C_2-NiCr涂层,通过正交试验确定了CuCo_2Be合金表面等离子喷涂的最优工艺,并对在最佳工艺参数下喷涂的试样,选择在500℃进行高温热震试验,对热震过程中喷涂试样的失效过程进行了跟踪和失效机理研究。研究表明,涂层组织呈现明显的层状,Cr_3C_2-NiCr化合物为角状,涂层与界面的结合以机械结合为主,涂层含有一定量的非晶相。高温热震失效后的涂层中存在铜、镍的氧化物,高温失效主要源自涂层与基体的热应力与氧化过程。 展开更多
关键词 等离子喷涂 CR3C2-NICR涂层 高温热震 失效机理
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温度对铜表面喷涂层冷热疲劳性的影响及失效机理
3
作者 李惠 焦雷 +1 位作者 李建生 何昌林 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期79-83,88,共6页
文中用等离子喷涂在CuCo2Be表面制备了Cr3C2-NiCr涂层,并分别在500,550,600,650℃进行热震试验,研究温度对其疲劳寿命的影响;选用XRD,SEM,EDS等研究了涂层及化合物相的形成、不同温度热震后涂层内、外表面的微观形貌、氧化产物等.结果表... 文中用等离子喷涂在CuCo2Be表面制备了Cr3C2-NiCr涂层,并分别在500,550,600,650℃进行热震试验,研究温度对其疲劳寿命的影响;选用XRD,SEM,EDS等研究了涂层及化合物相的形成、不同温度热震后涂层内、外表面的微观形貌、氧化产物等.结果表明,涂层呈现层状,化合物为角状Cr3C2-NiCr,涂层与界面的结合以机械结合为主;XRD分析发现涂层中形成了一定非晶相,热震后涂层中存在铜、镍氧化物.分析其热震失效机制为:500℃时主要是热膨胀系数突变引起的应力与氧化共同作用;随热震温度升高,涂层与基体结合处应力增大,涂层失效机制逐步转变为应力主导失效. 展开更多
关键词 等离子喷涂 CR3C2-NICR涂层 高温热震 失效机理
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基于激光技术的球形燃料颗粒SiC包覆材料热冲击试验研究 被引量：2
4
作者 王金宇 周慧辉 +2 位作者 昝元锋 闫晓 谭曙时 《载人航天》 CSCD 北大核心 2018年第4期436-441,共6页
为了研究SiC包覆材料球形燃料颗粒在核热推进系统中应用的可行性,对球形燃料颗粒SiC包覆材料进行了高温热冲击试验研究。利用激光加热方法实现包覆颗粒的快速升温,利用红外测温仪测量了包覆颗粒温度,通过观察热冲击试验前后SiC包覆材料... 为了研究SiC包覆材料球形燃料颗粒在核热推进系统中应用的可行性,对球形燃料颗粒SiC包覆材料进行了高温热冲击试验研究。利用激光加热方法实现包覆颗粒的快速升温,利用红外测温仪测量了包覆颗粒温度,通过观察热冲击试验前后SiC包覆材料的完整性判断其耐热冲击性能,试验峰值温度范围为1800~2800 K。研究结果表明,SiC包覆材料球形燃料颗粒能够承受30 s内升至1800 K的热冲击,不能满足核热推进系统在30 s内升温至3000 K的需求,需要进一步改进SiC包覆材料耐热冲击性能,或者选用耐热冲击性能更好的碳化锆等材料。 展开更多
关键词 球形燃料颗粒 包覆材料 高温热冲击试验 SIC
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12Cr1MoV短期高温冲击断裂韧性及其参数的研究
5
作者 陈乃超 田冠玉 郑博 《上海电力学院学报》 CAS 2008年第2期178-181,共4页
针对实际运行中短期高温冲击对12Cr1MoV材料的断裂韧性及其参数的影响,根据实际工况温度的条件,对12Cr1MoV实施短期高温冲击,并通过裂纹张开位移(COD)三点弯曲实验的方法得出短期高温冲击后12Cr1MoV的断裂韧性及其参数.结果显示,经过短... 针对实际运行中短期高温冲击对12Cr1MoV材料的断裂韧性及其参数的影响,根据实际工况温度的条件,对12Cr1MoV实施短期高温冲击,并通过裂纹张开位移(COD)三点弯曲实验的方法得出短期高温冲击后12Cr1MoV的断裂韧性及其参数.结果显示,经过短期高温冲击后的12Cr1MoV的材料与常温下所获得的断裂韧性及其参数具有较大的变化,说明短期高温冲击对材料的影响较大. 展开更多
关键词 12CR1MOV 短期高温冲击 断裂韧性 裂纹张开位移
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瞬态高温热冲击下岩石传热规律试验研究
6
作者 李晓科 郤保平 +2 位作者 蔡佳豪 解瑾 贾鹏 《矿业研究与开发》 CAS 北大核心 2024年第11期155-162,共8页
为探究岩石在瞬态高温热冲击下内部热量的传递规律及热应力分布规律,通过对花岗岩、石灰岩、砂岩进行高温油浴条件下的瞬态高温热冲击试验,测定不同时刻岩石内温度及温度梯度分布。结果表明:瞬态高温热冲击下岩石内温度变化过程分为快... 为探究岩石在瞬态高温热冲击下内部热量的传递规律及热应力分布规律,通过对花岗岩、石灰岩、砂岩进行高温油浴条件下的瞬态高温热冲击试验,测定不同时刻岩石内温度及温度梯度分布。结果表明:瞬态高温热冲击下岩石内温度变化过程分为快速升温、缓慢升温、温度稳定3个阶段,温度梯度变化表现为先快速增大后缓慢减小至0的过程;受流体渗透的影响,热冲击过程中孔隙率较大的砂岩整体导热效率较空气中常温状态下提升26%以上;不同种类岩石的温度场及温度梯度场具有类似分布及演变规律,温度场呈胶囊状分布,温度梯度场呈条带状分布;瞬态高温热冲击下岩石内热应力峰值出现在100 s(快速升温阶段内)左右,此时岩石更易发生热损伤,且损伤区域集中在靠近试样边界的条带状范围内。 展开更多
关键词 瞬态高温热冲击 温度场 温度梯度场 热应力
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