35CrMo螺栓断裂分析 被引量：16

1

作者 温爱玲 路文娟 王生武 《理化检验（物理分册）》 CAS 2014年第9期674-676,共3页

通过宏观检验、断口分析、金相检验、显微硬度测试等方法,对35CrMo螺栓断裂的原因进行了分析。结果表明:螺栓外侧牙底存在大量热处理裂纹和滚压过程中造成的折叠,在动载荷作用下逐渐扩展,最终导致螺栓发生了疲劳断裂。

关键词 35CrMo螺栓 疲劳断裂 热处理裂纹 应力集中

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残余奥氏体对高碳钢零件表面磨削裂纹的影响 被引量：7

2

作者 丁红燕 章跃 +1 位作者 周广宏 林辉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1999年第4期35-36,共2页

通过大量的试验分析对比指出，二次淬火马氏体的低强度、高脆性是造成高碳合金钢及渗碳件磨削裂纹的直接原因。采用控制碳势渗碳。

关键词 热处理 磨削裂纹 残余奥氏体 高碳钢零件

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热力辅助高压水射流超细粉碎矿物实验 被引量：7

3

作者 付胜 朱全 段雄 《北京工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期1257-1261,1266,共6页

提出了一种将矿物超细粉碎的方法,首先使矿物经加热、骤冷,再用高压水射流技术进行最终粉碎.通过高压水射流粉碎技术和热力辅助高压水射流粉碎技术对煤、高岭土超细粉碎进行实验研究,结果表明,两种粉碎方法都可以实现对煤、高岭土的超... 提出了一种将矿物超细粉碎的方法,首先使矿物经加热、骤冷,再用高压水射流技术进行最终粉碎.通过高压水射流粉碎技术和热力辅助高压水射流粉碎技术对煤、高岭土超细粉碎进行实验研究,结果表明,两种粉碎方法都可以实现对煤、高岭土的超细粉碎,后者较前者粒度更小,粒度分布更窄,而且在获得相同粒度的条件下,后者可大幅度地降低水射流的工作压力;热处理在颗粒表面产生的裂纹粉碎效果明显.热力辅助高压水射流技术是一种有效的超细粉碎方法. 展开更多

关键词 热力 高压水射流 超细粉碎 热冲击 裂纹

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加氢装置用奥氏体不锈钢管道焊后热处理探讨 被引量：7

4

作者 姜万军 王金富 司马靓明 《炼油技术与工程》 CAS 2019年第1期45-48,共4页

高压加氢装置反应部分工艺管道材质多选用ASTM A312 Grade TP321或ASTM A312 Grade TP347奥氏体不锈钢,部分管道因操作温度和操作压力较高,存在多种腐蚀类型。为提高管道在高温下的抗敏化能力和抗应力腐蚀能力,一般要求管道焊后进行稳... 高压加氢装置反应部分工艺管道材质多选用ASTM A312 Grade TP321或ASTM A312 Grade TP347奥氏体不锈钢,部分管道因操作温度和操作压力较高,存在多种腐蚀类型。为提高管道在高温下的抗敏化能力和抗应力腐蚀能力,一般要求管道焊后进行稳定化热处理。随着目前TP321或TP347管道的口径及壁厚数值越来越大,管道焊后热处理后焊缝出现裂纹的问题也日益凸显。国内外对厚壁不锈钢管道是否进行焊后热处理存在争议。通过分析以上两种奥氏体不锈钢管道的热处理类型及不锈钢管道的焊后热处理问题,得出如下结论:加氢装置厚壁不锈钢管道是否进行焊后热处理各有优缺点,是否进行焊后热处理需要根据使用工况、施工条件、管道壁厚等因素综合分析进行评估后确定,并采取相应措施,以保证管道的安全使用。 展开更多

关键词 加氢装置 奥氏体 不锈钢管道 热处理 裂纹

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热处理工件淬火裂纹的探讨 被引量：6

5

作者 李美林 《株洲工学院学报》 1999年第2期29-31,共3页

金属材料工件因淬火裂纹造成产品或原材料报废的实例很多。从淬火裂纹的特征、起因、影响因素入手，对金属材料热处理工件淬火裂纹问题进行了探讨，并提出防止裂纹产生的措施。

关键词 热处理 淬火裂纹 应力集中 工件

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某型航空活塞发动机曲轴热处理工艺及缺陷分析 被引量：4

6

作者 丁发军 《机械工程师》 2015年第3期191-193,共3页

以某型航空活塞式飞机的发动机曲轴为研究对象,介绍了金属热处理工艺分类,分析了曲轴的工作条件、材料选择、锻造温度和热处理加工工艺。以曲轴热处理淬火裂纹、氧化与脱碳缺陷为例进行分析,提出了具体的防止措施。

关键词 活塞式发动机 曲轴 热处理工艺 氧化与脱碳 淬火裂纹 防止措施

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GH901合金台阶轴表面裂纹原因探析及工艺优化 被引量：3

7

作者 周江波 《特钢技术》 CAS 2015年第1期21-23,28,共4页

GH901合金是Fe-Ni-Cr基沉淀硬化型变形高温合金,合金以亚稳的面心立方γ′[Ni3(Al,Ti)]相进行时效强化,微量的铝抑制γ′向η-Ni3Ti相转化,由于合金组织、性能对热加工参数比较敏感,以及特殊锻件对金属流线的特殊要求,锻造、热处理工艺... GH901合金是Fe-Ni-Cr基沉淀硬化型变形高温合金,合金以亚稳的面心立方γ′[Ni3(Al,Ti)]相进行时效强化,微量的铝抑制γ′向η-Ni3Ti相转化,由于合金组织、性能对热加工参数比较敏感,以及特殊锻件对金属流线的特殊要求,锻造、热处理工艺等参数选择不当,容易产生锻件裂纹及探伤缺陷等质量问题。本文对GH901台阶轴裂纹的宏观产生过程、微观金相及扫描电镜结果进行综合分析,找到裂纹形成的原因,并通过得出试验结果,提出工艺改进措施,最终生产出合格的台阶轴产品,同时优化后的工艺对多种高温合金台阶轴的生产具有指导意义。 展开更多

关键词 台阶轴 热处理工艺 裂纹

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40CrMnMo钢钻杆料的裂纹缺陷分析 被引量：3

8

作者 钟彬 陈义庆 +4 位作者 孟凡磊 高鹏 艾芳芳 李琳 伞宏宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第2期228-231,共4页

利用OM、SEM、EDS等技术手段对产生裂纹的40CrMnMo钻杆料进行失效原因分析。结果表明:钻杆料显微组织为回火索氏体,晶粒细小均匀,夹杂物为D0.5级,组织未见异常;裂纹形成于淬火过程中,热应力和组织应力致使40CrMnMo钻杆料淬火开裂,开裂... 利用OM、SEM、EDS等技术手段对产生裂纹的40CrMnMo钻杆料进行失效原因分析。结果表明:钻杆料显微组织为回火索氏体,晶粒细小均匀,夹杂物为D0.5级,组织未见异常;裂纹形成于淬火过程中,热应力和组织应力致使40CrMnMo钻杆料淬火开裂,开裂位置可见明显氧化,未见脱碳,裂纹扩展中产生二次裂纹;同时,高温回火后裂纹继续扩展,尖端持续氧化。基于失效分析,通过适当降低淬火加热温度和稳定淬火油的性能,可以避免开裂。 展开更多

关键词 非开挖钻杆 40CRMNMO钢 热处理 裂纹

原文传递

G105钻杆热处理裂纹分析与控制 被引量：2

9

作者 黄开有 唐明华 胡双开 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第8期230-232,共3页

针对石油钻井26CrMoNbTiB钢钻杆的表面裂纹问题,通过宏观分析、组织分析及能谱分析等手段,找出了钻杆在热处理淬火过程中表面裂纹形成的原因,提出了改进措施,并应用于工业生产。产品检验结果表明,改进措施取得良好应用效果。

关键词 26CrMoNbTiB钢 热处理裂纹 分析与控制

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电站给水泵液力偶合器勺管断裂原因分析 被引量：1

10

作者 张涛 田峰 +2 位作者 李子秋 蔚瑞 侯国新 《内蒙古电力技术》 2013年第5期61-63,67,共4页

某电站1号机组2号给水泵液力偶合器勺管在运行中发生断裂,采用宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相显微分析及扫描电镜断口分析等手段对断裂原因进行了分析。结果表明,该勺管锻造退火后未进行正火处理,组织中遗传了大量魏氏组... 某电站1号机组2号给水泵液力偶合器勺管在运行中发生断裂,采用宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相显微分析及扫描电镜断口分析等手段对断裂原因进行了分析。结果表明,该勺管锻造退火后未进行正火处理,组织中遗传了大量魏氏组织和网状铁素体等不良组织,使其材质脆化,强度降低;后续进行的调质处理又在局部区域产生了淬硬马氏体并伴随淬火裂纹;当勺管运行中因发生卡涩弯曲等而承受较强应力时,淬火裂纹迅速失稳扩展,进而引发勺管整体断裂。对此提出加工过程中应严格执行工艺,锻造退火后及时进行正火处理来消除不良组织,以获得组织和性能良好的材料等建议。 展开更多

关键词 液力偶合器 勺管断裂 热处理 淬火裂纹

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渗碳淬火盆齿致裂因素分析研究 被引量：1

11

作者 戴素江 盛继生 《金华职业技术学院学报》 2007年第4期5-7,27,共4页

大模数重载汽车主减速器盆形齿轮经渗碳淬火后,齿轮齿面经常会出现裂纹。齿轮在渗碳前的预热处理工艺和渗碳工艺参数以及淬火处理,对齿轮的成分、组织及应力都会产生影响。本文通过不同工艺参数热处理后齿轮的金相检验,分析了22CrMoH钢... 大模数重载汽车主减速器盆形齿轮经渗碳淬火后,齿轮齿面经常会出现裂纹。齿轮在渗碳前的预热处理工艺和渗碳工艺参数以及淬火处理,对齿轮的成分、组织及应力都会产生影响。本文通过不同工艺参数热处理后齿轮的金相检验,分析了22CrMoH钢制重载汽车盆形齿轮热处理致裂的原因,探讨解决途径和方法。 展开更多

关键词 盆形齿轮 工艺参数 热处理 裂纹

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石化装置不锈钢焊后稳定化热处理问题的分析与对策 被引量：5

12

作者 柯松林 《石油化工设备技术》 CAS 2018年第4期35-38,41,共5页

介绍了石化装置中连多硫酸应力腐蚀开裂(PTA SCC)的原因、奥氏体不锈钢的敏化温度、焊后稳定化热处理的目的,以及在焊后稳定化热处理和538℃以上高温环境长期使用时稳定型奥氏体不锈钢焊缝及热影响区出现再热裂纹的不同原因,分析了工程... 介绍了石化装置中连多硫酸应力腐蚀开裂(PTA SCC)的原因、奥氏体不锈钢的敏化温度、焊后稳定化热处理的目的,以及在焊后稳定化热处理和538℃以上高温环境长期使用时稳定型奥氏体不锈钢焊缝及热影响区出现再热裂纹的不同原因,分析了工程设计中对稳定型奥氏体不锈钢如何合理地要求焊后稳定化热处理,并提出了降低焊接残余应力的措施以及防止稳定型奥氏体不锈钢焊缝及热影响区产生再热裂纹的措施。 展开更多

关键词 连多硫酸应力腐蚀开裂(PTA SCC) 敏化温度 焊后稳定化热处理 稳定型奥氏体不锈钢 焊缝及热影响区 再热裂纹 焊接残余应力

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制氢装置用347H承压管道焊后热处理标准浅析 被引量：2

13

作者 张玉成 贾浩梅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期270-276,共7页

介绍了347H不锈钢焊后热处理分类,分析了奥氏体不锈钢焊后热处理国内外标准现状。目前国内外标准对347H不锈钢管道焊后热处理的规定不一致,NB/T 10068—2018提出以操作温度和厚度范围作为347H不锈钢焊后热处理实施条件,为制氢装置用347... 介绍了347H不锈钢焊后热处理分类,分析了奥氏体不锈钢焊后热处理国内外标准现状。目前国内外标准对347H不锈钢管道焊后热处理的规定不一致,NB/T 10068—2018提出以操作温度和厚度范围作为347H不锈钢焊后热处理实施条件,为制氢装置用347H承压管道是否进行焊后热处理提供了指引,具有一定的参考意义。但该标准部分条款尚不完善,在铁素体测量顺序、铁素体含量合格值和铁素体测量方法方面还存在一定的问题,建议应将焊缝铁素体含量测量调整至焊后热处理前,取消固溶+稳定化热处理后的铁素体数为3 FN的下限值,增加E(R)16.8.2型熔覆金属铁素体含量合格值要求,同时明确铁素体含量检测方法。该标准关于焊后稳定化热处理实施条件的规定尚不完善,建议应结合工程实践经验和国外先进标准,设置焊后热处理豁免条件,对于操作温度≥500℃的薄壁和焊接接头拘束度较小工件,豁免其焊后热处理,以维持标准的科学性和先进性。NB/T 10068—2018未充分做好专利信息披露工作,后续应做好专利信息披露,防止出现知识产权劫持标准的状况。 展开更多

关键词 347H不锈钢 制氢装置 焊后热处理 再热裂纹 标准

原文传递

后期热处理对陶瓷复合材料机械加工损伤的影响 被引量：2

14

作者 张航 《中国陶瓷》 CAS CSCD 北大核心 1998年第3期14-17,共4页

以热压Ｍｕｌｉｔｅ／ＺｒＯ２／ＳｉＣｐ材料为对象，研究不同后期热处理制度对陶瓷复合材料机械加工损伤的影响，结果显示：适当的后期热处理有效地愈合因机械加工引进的材料表面／亚表面裂纹，提高材料的力学性能；对裂纹的愈合机理... 以热压Ｍｕｌｉｔｅ／ＺｒＯ２／ＳｉＣｐ材料为对象，研究不同后期热处理制度对陶瓷复合材料机械加工损伤的影响，结果显示：适当的后期热处理有效地愈合因机械加工引进的材料表面／亚表面裂纹，提高材料的力学性能；对裂纹的愈合机理进行了探讨，认为在本文实验的条件下，主要有玻璃相愈合及氧化钝化裂纹两种方式；后期热处理同时消除或部分消除了机加工表面残余应力。 展开更多

关键词 热处理 机械加工 裂纹 残余应力 陶瓷复合材料

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氢气管线产生裂纹的原因分析及防止措施 被引量：3

15

作者 边武 崔宗和 等 《齐鲁石油化工》 2001年第2期138-141,共4页

经分析氢气管线的焊接裂纹的形态、分布、形成过程确定了产生裂纹的主要原因是焊接微裂纹和氢蚀。通过改进焊接工艺和对焊缝进行热处理 ,提高了管线的焊接质量 。

关键词 芳烃装置 氢气管线 焊接 氢蚀 热处理 裂纹

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