用热处理方法消除奥氏体不锈钢焊接残余应力 被引量：21

1

作者 周金枝 钟斌 《湖北工业大学学报》 2007年第4期88-90,96,共4页

通过分析焊接参数对焊接残余应力影响,结合加工试件要求,确定焊后热处理消除焊接残余应力的最佳工艺程序,并取得良好的效果.

关键词 残余应力 焊后热处理 焊接 工艺程序

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摩擦焊在我国石油钻杆制造中的应用 被引量：15

2

作者 齐秀滨 刘娟 +1 位作者 周军 赵玉珊 《电焊机》 北大核心 2010年第6期10-13,共4页

摩擦焊以优质、高效、低耗、环保的优势成为目前石油钻杆制造的关键技术之一,但石油钻杆摩擦焊接头存在强韧性能较低的问题,目前最常用的解决方法是通过局部感应退火+调质处理的焊后热处理消除焊接残余应力,提高接头的强韧性指标。综述... 摩擦焊以优质、高效、低耗、环保的优势成为目前石油钻杆制造的关键技术之一,但石油钻杆摩擦焊接头存在强韧性能较低的问题,目前最常用的解决方法是通过局部感应退火+调质处理的焊后热处理消除焊接残余应力,提高接头的强韧性指标。综述了摩擦焊在国内外石油钻杆制造中的应用现状,指出石油钻杆摩擦焊存在的问题,并分析焊后热处理对于解决石油钻杆摩擦焊接头强韧性低的问题的作用和现状。 展开更多

关键词 摩擦焊 石油钻杆 强韧性 焊后热处理

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FGH96合金惯性摩擦焊焊区的微观组织表征 被引量：8

3

作者 王晓峰 邹金文 +2 位作者 杨杰 刘光旭 许哲欣 《中国材料进展》 CAS CSCD 北大核心 2019年第8期806-812,共7页

研究了FGH96镍基粉末高温合金的惯性摩擦焊微观组织。惯性摩擦焊在焊缝(WL)区形成非常陡峭的温度梯度,整个焊接过程发生在几秒以内,是快速加热和快速冷却过程,焊区发生了完全再结晶,焊缝区组织与基体组织有显著差异。在焊缝上分布有尺... 研究了FGH96镍基粉末高温合金的惯性摩擦焊微观组织。惯性摩擦焊在焊缝(WL)区形成非常陡峭的温度梯度,整个焊接过程发生在几秒以内,是快速加热和快速冷却过程,焊区发生了完全再结晶,焊缝区组织与基体组织有显著差异。在焊缝上分布有尺寸均匀的高密度细小γ′相,快速冷却得到的细小γ′相呈球形,随着轴向与焊缝的距离变大,球形γ′相逐渐转变为立方体形貌。同时由于存在再结晶过程,在焊缝大变形区域未发现有明显的变形晶粒。相比于标准焊后热处理,高温焊后热处理工艺能显著减小焊缝细晶区域的宽度,并能将焊缝处的二次γ′相体积分数从标准热处理的0%提高到25%以上,这为高效调控惯性摩擦焊构件的微观组织提供了实验依据。 展开更多

关键词 镍基粉末高温合金 惯性摩擦焊 微观组织 焊后热处理

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P91钢焊后过回火探讨 被引量：7

4

作者 谢航云 张立新 周萍 《热力发电》 CAS 北大核心 2010年第3期9-12,共4页

在焊后热处理过程中,过回火会导致新型耐热钢P91钢的组织劣化,硬度和抗化学腐蚀性能降低。分析认为,P91钢过回火的主要原因是指导性文件或标准欠缺,以及恒温时间和降温速度不合理。讨论了P91钢焊接和焊后热处理工艺的有关问题,提出了在... 在焊后热处理过程中,过回火会导致新型耐热钢P91钢的组织劣化,硬度和抗化学腐蚀性能降低。分析认为,P91钢过回火的主要原因是指导性文件或标准欠缺,以及恒温时间和降温速度不合理。讨论了P91钢焊接和焊后热处理工艺的有关问题,提出了在确保焊接接头的韧度和蠕变断裂强度的前提下,合理选择恒温时间和升、降温速度,防止产生过回火现象。 展开更多

关键词 P91钢 焊后热处理 过回火 恒温时间 升降温速度

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焊后热处理对FSW和TIG焊残余应力影响的数值模拟 被引量：6

5

作者 张昭 葛芃 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期1-7,共7页

为展示FSW在焊接残余应力方面的优势和特点,采用顺序热力耦合模型模拟FSW和TIG两种焊接构件的残余应力,在与已有文献验证对比的基础上,讨论和对比焊后热处理工艺对残余应力分布的影响。结果表明:FSW的焊后残余应力低于TIG焊接,在焊接厚... 为展示FSW在焊接残余应力方面的优势和特点,采用顺序热力耦合模型模拟FSW和TIG两种焊接构件的残余应力,在与已有文献验证对比的基础上,讨论和对比焊后热处理工艺对残余应力分布的影响。结果表明:FSW的焊后残余应力低于TIG焊接,在焊接厚度方向上,FSW的残余应力有较明显的变化,而TIG焊的残余应力变化很小;热输入功率的改变对TIG纵向残余应力的影响相对较小,而对FSW的影响较大;随着热处理温度的升高,焊后热处理对残余应力的降低作用越明显;同样的焊后热处工艺对TIG焊的残余应力降低更为明显。 展开更多

关键词 搅拌摩擦焊 非熔化极气体保护焊 残余应力 焊后热处理

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磁弹性法无损测试转向架残余应力分布的试验研究 被引量：4

6

作者 苗莉莉 张新 《铁道车辆》 北大核心 2009年第2期1-3,共3页

利用磁弹性法研究了转向架构架焊接残余应力的分布和焊后热处理对焊接残余应力消除的影响,讨论了适合生产实际的焊后热处理条件。结果表明,焊缝区存在着高焊接残余拉应力,且纵向应力远大于横向应力,丁字形焊缝区产生应力极大值;焊后热... 利用磁弹性法研究了转向架构架焊接残余应力的分布和焊后热处理对焊接残余应力消除的影响,讨论了适合生产实际的焊后热处理条件。结果表明,焊缝区存在着高焊接残余拉应力,且纵向应力远大于横向应力,丁字形焊缝区产生应力极大值;焊后热处理能显著降低焊接残余应力,并且焊后热处理温度越高,消除效果越好,选择630℃、2.5 h进行焊后热处理时,残余应力平均消除率可达到56.6%。 展开更多

关键词 磁弹性法 焊接残余应力 焊后热处理

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Q550D低碳贝氏体钢焊后热处理工艺的确定 被引量：4

7

作者 张熹 董现春 +1 位作者 陈延清 章军 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2011年第6期90-92,97,共4页

模拟研究了Q550D低碳贝氏体钢焊接接头热影响区粗晶区冲击韧性受t_(8/5)(从800℃冷却至500℃的时间)影响的变化规律,并选取t_(8/5)为20 s时的热模拟条件研究焊后热处理工艺对粗晶区冲击韧性的影响,从而确定该钢的焊后热处理工艺。结果表... 模拟研究了Q550D低碳贝氏体钢焊接接头热影响区粗晶区冲击韧性受t_(8/5)(从800℃冷却至500℃的时间)影响的变化规律,并选取t_(8/5)为20 s时的热模拟条件研究焊后热处理工艺对粗晶区冲击韧性的影响,从而确定该钢的焊后热处理工艺。结果表明:Q550D钢粗晶区的冲击功随t_(8/5)的增加有下降趋势,在t_(8/5)≤30s时粗晶区冲击韧性保持较高水平;在250～600℃进行焊后热处理时母材的拉伸、冲击性能变化不大,粗晶区在350℃和550℃附近存在回火脆性,在500℃附近保持较高的冲击韧性;Q550D钢较佳的焊后热处理工艺为520℃×1.5h。 展开更多

关键词 Q550D低碳贝氏体钢 焊后热处理 粗晶区

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汽车半轴45钢的表层堆焊修复及焊后热处理 被引量：2

8

作者 李磊 《工具技术》 北大核心 2016年第1期91-93,共3页

采用等离子弧堆焊工艺对45钢表层堆焊高铬高镍粉末合金,并对堆焊试样整体分别进行空冷及500℃焊后热处理。利用金相显微镜、显微硬度计、冲击试验机对焊后空冷及焊后热处理条件下的焊接热影响区及堆焊层的组织、硬度、断口形貌进行分析... 采用等离子弧堆焊工艺对45钢表层堆焊高铬高镍粉末合金,并对堆焊试样整体分别进行空冷及500℃焊后热处理。利用金相显微镜、显微硬度计、冲击试验机对焊后空冷及焊后热处理条件下的焊接热影响区及堆焊层的组织、硬度、断口形貌进行分析。试验结果表明,焊后不同处理条件下热影响区及堆焊层的组织形貌、硬度及焊接熔合区的断口形貌具有较大差异。焊后空冷条件下,热影响区主要为方向各异的针片状魏氏体,堆焊层主要为粗大的针状马氏体。热影响区与堆焊层之间的硬度梯度较高,且堆焊层硬度均匀性较差,同时焊接熔合区的冲击韧性较低。焊后500℃热处理条件下,热影响区的魏氏组织转变为大小均匀的粒状铁素体和珠光体,堆焊层转变为细小的板条状回火马氏体,焊接热影响区与堆焊层之间硬度梯度明显降低,同时堆焊层的硬度分布均匀且焊接熔合区冲击韧性较高。 展开更多

关键词 45钢 等离子弧堆焊 焊后热处理 断口形貌 冲击韧性 魏氏组织

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镍铁基高温合金摩擦焊接接头在煤灰/烟气中的腐蚀行为 被引量：2

9

作者 李博帅 鲁金涛 +3 位作者 朱明 黄锦阳 党莹樱 谷月峰 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第S01期395-401,共7页

以HT700惯性摩擦焊焊接接头为研究对象,从腐蚀动力学、氧化膜相组成及微观结构方面研究了不同组织状态的焊接接头在750℃煤灰/烟气中的腐蚀行为。结果表明,焊接接头主要腐蚀产物基本一致,为富Fe、Cr的氧化物,另有少量Al_(2)O_(3)、TiO_... 以HT700惯性摩擦焊焊接接头为研究对象,从腐蚀动力学、氧化膜相组成及微观结构方面研究了不同组织状态的焊接接头在750℃煤灰/烟气中的腐蚀行为。结果表明,焊接接头主要腐蚀产物基本一致,为富Fe、Cr的氧化物,另有少量Al_(2)O_(3)、TiO_(2)及Ti的内硫化腐蚀产物。焊态焊接接头晶粒细小,Cr元素可以更加及时地扩散至焊接接头表面,氧化初期可以快速形成氧化膜,延缓腐蚀;焊后热处理态焊接接头Cr元素扩散速率低,形成连续内氧化层的时间晚于焊态组织,导致氧化膜厚度更大。两种组织状态的焊接接头不同区域的腐蚀行为均呈现晶粒越小、氧化膜越薄的特征,焊缝熔合线具有最薄的氧化膜厚度。 展开更多

关键词 Ni-Fe基高温合金 摩擦焊 煤灰/烟气腐蚀 焊缝组织 焊后热处理

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液压支架高强度钢板Q890焊接工艺研究 被引量：2

10

作者 杨中建 刘露陆 张燕 《煤矿机械》 2016年第11期83-86,共4页

针对煤矿机械用屈服强度890 MPa级高强度钢板的材料性能及焊接性进行分析,通过对不同的线能量、层间温度、焊接材料及焊后热处理条件进行试验,对其力学性能和冲击韧性分析,制订出合理的焊接工艺,达到满足产品质量要求。

关键词 液压支架 力学性能 层间温度 道间温度 焊后热处理

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热处理对铝合金气瓶焊接接头微观组织的影响 被引量：2

11

作者 李恒 刘捷 +3 位作者 胥福顺 岳有成 谭国寅 孙彦华 《云南冶金》 2021年第4期88-92,共5页

以6061铝合金为母材的铝合金气瓶作为研究对象,通过光学显微组织分析手段研究不同热处理制度对铝合金气瓶接头微观组织的影响。结果表明:焊后焊丝会与母材在填焊区和热影响区之间发生熔合,形成一层熔合界面。铝合金气瓶经过时效处理后,... 以6061铝合金为母材的铝合金气瓶作为研究对象,通过光学显微组织分析手段研究不同热处理制度对铝合金气瓶接头微观组织的影响。结果表明:焊后焊丝会与母材在填焊区和热影响区之间发生熔合,形成一层熔合界面。铝合金气瓶经过时效处理后,焊接接头熔合区的晶粒长大,Mg和Si进一步在晶界处析出;经过固溶与时效热处理后,熔合界面的析出相的大小、均匀性和分布状态得到改善。 展开更多

关键词 铝合金气瓶 6061铝合金 焊后热处理 显微组织 Mg_(2)Si

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CTOD试验评定在海洋平台建造中的应用 被引量：2

12

作者 孟凡星 崔明辉 +1 位作者 张大伟 鲁艺 《山西建筑》 2013年第4期99-101,共3页

以LF 7-2 EPCI项目为例,阐述了CTOD原理及工艺评定过程,并结合项目施工过程中有、无CTOD工艺的对比,阐明了CTOD试验在海洋平台建造过程中发挥的重要作用,指出CTOD工艺在保证焊接质量的前提下,节省了大量人力、物力,并缩减了施工工期,值... 以LF 7-2 EPCI项目为例,阐述了CTOD原理及工艺评定过程,并结合项目施工过程中有、无CTOD工艺的对比,阐明了CTOD试验在海洋平台建造过程中发挥的重要作用,指出CTOD工艺在保证焊接质量的前提下,节省了大量人力、物力,并缩减了施工工期,值得推广。 展开更多

关键词 海洋平台 CTOD 焊后热处理 疲劳裂纹扩展

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悬索桥空间缆双鞍槽主索鞍制造技术 被引量：2

13

作者 苏兰 石红昌 +1 位作者 李泽锐 黄安明 《中国重型装备》 2022年第1期52-54,共3页

西安跨灞河悬索桥主索鞍鞍槽采用在主缆通过平面内设计仅有竖向弯曲的鞍槽满足线形需要,主索鞍鞍体采用铸焊结合的结构,鞍体轮廓尺寸大,制造难度大。本文从几个方面进行工艺研究,通过分析该桥的结构特点,借鉴以往悬索桥索鞍的制造经验,... 西安跨灞河悬索桥主索鞍鞍槽采用在主缆通过平面内设计仅有竖向弯曲的鞍槽满足线形需要,主索鞍鞍体采用铸焊结合的结构,鞍体轮廓尺寸大,制造难度大。本文从几个方面进行工艺研究,通过分析该桥的结构特点,借鉴以往悬索桥索鞍的制造经验,制定出合理的制造工艺,解决了生产制造中的难题,保证了主索鞍体各项指标满足要求。 展开更多

关键词 悬索桥 主索鞍 空间缆 焊后热处理

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高强度桥梁钢焊缝微观组织及性能研究综述 被引量：1

14

作者 郭栖利 蒋勇 +4 位作者 廖芬 周芳 罗宏 陈慧 李寅凤 《山东化工》 CAS 2019年第1期54-55,57,共3页

综述了国内外桥梁钢的发展。重点讨论了高强度桥梁钢焊缝微观组织、力学性能和耐蚀性以及焊后热处理对焊缝性能的影响。

关键词 高强度桥梁钢 焊后热处理 微观组织 力学性能 耐蚀性

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大型设备焊后热处理技术研究 被引量：1

15

作者 段占军 陈晓霞 《石油工程建设》 2010年第3期71-73,共3页

某公司2台500万t/a常减压电脱盐罐需要进行焊后热处理,由于热处理炉结构尺寸的局限,该设备无法进行炉内整体热处理,经研究确定采用内燃烧器加热、外保温的方法解决这一难题。文章详细介绍了内燃烧器加热、外保温、测温、温度控制、排烟... 某公司2台500万t/a常减压电脱盐罐需要进行焊后热处理,由于热处理炉结构尺寸的局限,该设备无法进行炉内整体热处理,经研究确定采用内燃烧器加热、外保温的方法解决这一难题。文章详细介绍了内燃烧器加热、外保温、测温、温度控制、排烟方法及其配套设施的制作与安装等。实践证明,该热处理方法的温度曲线完全满足热处理工艺要求。 展开更多

关键词 大型压力容器 焊后热处理 燃烧器 保温 测温 温度控制

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12Cr2Mo1V锻件马鞍形接管与筒体焊缝角接接头开裂原因分析 被引量：1

16

作者 周灵军 王志刚 李金梅 《中国化工装备》 CAS 2018年第5期20-23,共4页

通过宏观检验、化学成分分析、力学性能及显微组织分析、断口观察等方法,分析12Cr2Mo1V筒体与接管角接接头裂纹形成原因。研究表明,钢锭锭身近冒口端的特征,裂纹起裂于热影响区粗晶区接管母材侧;裂损的产生和硬度高分不开,而硬度高的其... 通过宏观检验、化学成分分析、力学性能及显微组织分析、断口观察等方法,分析12Cr2Mo1V筒体与接管角接接头裂纹形成原因。研究表明,钢锭锭身近冒口端的特征,裂纹起裂于热影响区粗晶区接管母材侧;裂损的产生和硬度高分不开,而硬度高的其中一个重要原因是冒口端锻件的上偏析、碳化物析出所致。通过对12Cr2Mo1V锻件材料厚壁角接焊接接头,合理的的热处理工艺可以降低材料和焊接接头的硬度,从而有效避免接头冷裂纹的产生。 展开更多

关键词 12Cr2Mo1V厚壁件 角接焊接接头 焊后热处理

原文传递

在役厚壁压力容器现场修复技术研究及应用

17

作者 王晖球 王雪骄 +1 位作者 朱永有 晏君文 《中国重型装备》 2021年第4期54-57,共4页

通过对厚壁压力容器现场修复焊接材料的选择,采用合理的焊接工艺措施,焊后采用整体内燃法热处理,现场修复后,壳体焊缝、堆焊层均、铁素体检测均满足设备技术条件。

关键词 压力容器 焊接修复 整体内燃法 焊后热处理

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T24管子与13CrMo4-5扁钢焊接裂纹分析

18

作者 王明艳 《锅炉技术》 北大核心 2014年第4期57-59,69,共4页

通过宏观检查、微观分析、硬度检查等手段分析了7CrMoVTiB10-10(T24)管子与13CrMo4-5扁钢拼排角焊缝出现横向裂纹的原因。分析结果表明,焊前预热、焊接应力和焊接工艺是引起焊缝出现横向裂纹的主要原因。

关键词 焊后热处理 预热 焊接应力 冷裂纹

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炼油厂重整换热器H204的热处理

19

作者 张雪峰 侯青山 《炼油与化工》 2003年第3期20-21,共2页

大庆石化分公司炼油厂重整装置换热器H204为2.25Cr-1Mo钢容器。在换热器的制造过程中,采用了焊前预热,焊后消氢处理,最后作焊后热处理。检验结果表明,换热器H204的综合性能达到了规定的要求。

关键词 炼油 重整 换热器 H2O4 热处理 2.25CR-1MO

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锅炉集箱焊后热处理挠度超差问题的解决方法

20

作者 李艳梅 刘国丽 孙海洋 《哈尔滨轴承》 2014年第2期111-112,共2页

由于电站锅炉集箱的特殊结构特点、在产品制造过程中,容易造成集箱的挠度超差。本文介绍了不同集箱校直方法的特点,研究开发了通过焊后热处理解决集箱挠度超差的操作方法,并介绍了该方法的优点。

关键词 锅炉集箱 挠度 焊后热处理 校直

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