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高强混凝土抗冻性的研究 被引量：46
1
作者 曹建国 李金玉 +5 位作者 林莉 田军涛 关遇时 邓正刚 李芳 王爱勤 《建筑材料学报》 EI CAS CSCD 1999年第4期292-297,共6页
从宏观和微观两方面研究了Ｃ６０，Ｃ８０ ，Ｃ１００ 高强混凝土的抗冻性．宏观研究表明，Ｃ６０ 高强混凝土的抗冻性不能满足Ｆ３００ 的要求，而Ｃ６０ 引气高强混凝土的抗冻性能却很好，快冻可达Ｆ１２００ 以上．Ｃ８０ ，Ｃ１００... 从宏观和微观两方面研究了Ｃ６０，Ｃ８０ ，Ｃ１００ 高强混凝土的抗冻性．宏观研究表明，Ｃ６０ 高强混凝土的抗冻性不能满足Ｆ３００ 的要求，而Ｃ６０ 引气高强混凝土的抗冻性能却很好，快冻可达Ｆ１２００ 以上．Ｃ８０ ，Ｃ１００ 高强混凝土具有非常高的抗冻性，快冻可达Ｆ１２００以上，但高强混凝土经过一定冻融循环后，抗折强度会出现明显的降低．微观研究表明，当高强混凝土的气泡平均半径小于０．０１ ｃｍ 左右时，混凝土将具有超抗冻的特性．Ｃ６０ 高强混凝土在冻融过程中微孔结构的破坏主要是毛细孔的破坏，而Ｃ８０，Ｃ１００ 高强混凝土在冻融过程中，可能是非常细的毛细孔和较大凝胶孔的破坏． 展开更多
关键词 高强混凝土 抗冻性 抗折强度 毛细孔
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粉煤灰粒径对地质聚合物孔结构及性能的影响 被引量：9
2
作者 王顺风 马雪 +1 位作者 杜浪 李亚林 《非金属矿》 CSCD 北大核心 2017年第5期5-8,共4页
对原状粉煤灰进行分级处理,获得3种不同粒径特征(D50=5.02μm、D50=15.74μm、D50=35.32μm)的粉煤灰颗粒,并利用其制备地质聚合物,研究粉煤灰颗粒粒径对地质聚合物孔隙率、孔径分布、显微结构、抗压强度的影响,探讨了影响抗压强度的关... 对原状粉煤灰进行分级处理,获得3种不同粒径特征(D50=5.02μm、D50=15.74μm、D50=35.32μm)的粉煤灰颗粒,并利用其制备地质聚合物,研究粉煤灰颗粒粒径对地质聚合物孔隙率、孔径分布、显微结构、抗压强度的影响,探讨了影响抗压强度的关键因素,建立了该体系抗压强度与孔隙率的关系式。结果表明:细化粉煤灰粒径可制备具有高强度、低孔隙率地质聚合物。利用粉煤灰细灰取代粗灰,促进了致密凝胶相的产生,凝胶孔孔隙率明显减小,试样总孔隙率由18.72%降至11.04%;细灰颗粒与铝硅酸盐凝胶结合良好,试样早期强度基本无变化,28 d强度提升明显,达到62.6 MPa。地质聚合物的抗压强度与孔隙率符合y=80.53e^(-2.32x)的指数关系。 展开更多
关键词 地质聚合物 粉煤灰 粒径 孔隙率 凝胶孔
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凝胶孔对水化硅酸钙(C-S-H)力学性能影响的分子动力学模拟
3
作者 李宗利 刘士达 +2 位作者 童涛涛 肖帅鹏 李云波 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第5期703-709,774,共8页
本研究首先利用分子动力学分析了不同尺寸凝胶孔对水化硅酸钙(C-S-H)弹性力学参数的影响,然后模拟了不同受力状态下的受力变形性能,比较并分析了应力应变关系的特征参数变化。结果表明:C-S-H的体积模量、剪切模量和杨氏模量均随凝胶孔... 本研究首先利用分子动力学分析了不同尺寸凝胶孔对水化硅酸钙(C-S-H)弹性力学参数的影响,然后模拟了不同受力状态下的受力变形性能,比较并分析了应力应变关系的特征参数变化。结果表明:C-S-H的体积模量、剪切模量和杨氏模量均随凝胶孔尺寸的增大而减小。凝胶孔会降低CS-H拉伸、压缩和剪切时的力学性能和变形性能,但不同受力状态下的影响程度不同。凝胶孔对抗拉强度的影响程度最大,对抗压和抗剪强度的影响程度较小且基本相同;对拉伸变形性能的影响程度最大,对压缩变形性能的影响程度最小。 展开更多
关键词 水化硅酸钙 凝胶孔 力学性能 受力状态 分子动力学
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空气取水用硅胶/MgCl_(2)复合吸附剂吸附性能研究 被引量：1
4
作者 高娅洁 赵惠忠 +2 位作者 张斌斌 孙有改 张峰 《应用化工》 CAS CSCD 北大核心 2023年第2期376-381,388,共7页
通过浸渍法合成了一种硅胶/MgCl_(2)新型复合材料。探究了球型硅胶孔径和粒径、MgCl_(2)溶液浓度、吸附环境温湿度对硅胶/MgCl_(2)复合吸附剂吸附性能的影响。实验表明,复合吸附剂的吸附能力与硅胶孔径成正比,与硅胶粒径成反比。在25℃... 通过浸渍法合成了一种硅胶/MgCl_(2)新型复合材料。探究了球型硅胶孔径和粒径、MgCl_(2)溶液浓度、吸附环境温湿度对硅胶/MgCl_(2)复合吸附剂吸附性能的影响。实验表明,复合吸附剂的吸附能力与硅胶孔径成正比,与硅胶粒径成反比。在25℃、50%RH下,SG-A/M20、SG-B/M20、SG-C/M20的平衡吸附量分别为0.25,0.37,0.39 g/g;在25℃、35%RH下,SG-D/M20、SG-A/M20、SG-E/M20的平衡吸附量分别为0.21,0.16,0.14 g/g。RH为35%~80%时,复合吸附剂的吸附量随RH增大而增大,温度为25~35℃时,复合吸附剂的吸附量随温度升高先增大后减小。在25℃、RH 80%下,SG-B/M20取得最大吸附量0.58 g/g。复合吸附剂在110℃下脱附90 min水蒸气脱附率>98%。SG-B/M20、SG-C/M20具有良好的循环稳定性,经8次吸附-脱附循环后吸附量减小量<0.03 g/g。硅胶/MgCl_(2)复合吸附剂的水蒸气吸附性能探究,为硅胶基复合材料在空气取水领域的应用提供数据参考。 展开更多
关键词 复合吸附剂 平衡吸附量 硅胶孔径 硅胶粒径 空气取水
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Cu/SiO_2催化剂载体预处理工艺的研究 被引量：2
5
作者 殷玉圣 《工业催化》 CAS 2012年第9期47-50,共4页
对硝基苯加氢制苯胺Cu/SiO2催化剂载体的预处理工艺进行研究,考察预处理工艺条件对硅胶孔结构的影响。对经过预处理和未经过预处理的载体制备的催化剂活性进行对比测试,结果表明,预处理载体制备的催化剂,保持高转化率的时间较未经预处... 对硝基苯加氢制苯胺Cu/SiO2催化剂载体的预处理工艺进行研究,考察预处理工艺条件对硅胶孔结构的影响。对经过预处理和未经过预处理的载体制备的催化剂活性进行对比测试,结果表明,预处理载体制备的催化剂,保持高转化率的时间较未经预处理载体制备的催化剂保持高活性的时间长,说明载体经过预处理制备的催化剂达到了延长使用寿命的效果。 展开更多
关键词 催化剂工程 CU/SIO2催化剂 载体预处理 硅胶孔结构
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不同孔结构硅胶负载强氧化性酸脱除柴油中硫化物的性能
6
作者 庞莲 李现 +1 位作者 胡翔华 纪晓婧 《石油炼制与化工》 CAS CSCD 北大核心 2016年第10期56-60,共5页
选用不同孔结构的硅胶作为吸附剂,浓硝酸、过氧乙酸和次氯酸作为氧化剂,考察了硅胶孔结构对其负载强氧化性酸脱除含4,6-二甲基二苯并噻吩150μg/g的模型柴油中硫化物的影响,并通过红外光谱和N_2等温吸附法对硅胶进行了表征。结果表明:... 选用不同孔结构的硅胶作为吸附剂,浓硝酸、过氧乙酸和次氯酸作为氧化剂,考察了硅胶孔结构对其负载强氧化性酸脱除含4,6-二甲基二苯并噻吩150μg/g的模型柴油中硫化物的影响,并通过红外光谱和N_2等温吸附法对硅胶进行了表征。结果表明:对于过氧乙酸,硅胶孔结构对脱硫效果无明显的影响;对于分子直径较大的无机酸(次氯酸),硅胶孔径对脱硫率有较大的影响;对于分子直径较小的无机酸(浓硝酸),硅胶孔径和比表面积对脱硫率都有较大的影响;硫化物的氧化产物与硅胶孔结构无关。 展开更多
关键词 柴油脱硫 氧化吸附 硅胶孔结构 强氧化性酸
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负载型TiO_2复合陶瓷膜的制备与表征 被引量：6
7
作者 李传峰 钟顺和 《硅酸盐通报》 CAS CSCD 2002年第2期19-22,37,共5页
采用料浆浇注法制备了硅藻土 -莫来石 (K M)陶瓷支承体管 ,溶胶 -凝胶法在其上制备了负载型TiO2 复合膜 ,并采用ESEM、压汞法 ,IR和纯气体渗透性能测试装置对其进行了表征。结果表明 :TiO2 /K M复合陶瓷膜成膜情况良好 ,孔径分布比较均... 采用料浆浇注法制备了硅藻土 -莫来石 (K M)陶瓷支承体管 ,溶胶 -凝胶法在其上制备了负载型TiO2 复合膜 ,并采用ESEM、压汞法 ,IR和纯气体渗透性能测试装置对其进行了表征。结果表明 :TiO2 /K M复合陶瓷膜成膜情况良好 ,孔径分布比较均匀 ;支承体和TiO2 膜孔径分别集中分布在 2 .0 1μm和 37nm左右 ;TiO2 膜层与支承体存在键联和相互作用 ;TiO2 展开更多
关键词 负载型 TiO2复合陶瓷膜 制备 表征 料浆浇注法 二氧化钛 溶胶-凝胶法 孔径分布 气体渗透性能
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莫来石陶瓷超滤膜的制备与表征 被引量：3
8
作者 周健儿 张小珍 +2 位作者 胡学兵 孙露 刘磊 《人工晶体学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期1179-1183,共5页
以正硅酸乙脂(TEOS)和Al(NO3)3.9H2O为主要原料,聚乙烯醇(PVA)和甘油为添加剂,通过溶胶-凝胶法和浸渍涂覆法在管状α-Al2O3支撑体上制备莫来石陶瓷超滤膜。采用XRD、SEM、N2吸附法、渗透通量和截留分子量测定等方法对制备的超滤膜进行... 以正硅酸乙脂(TEOS)和Al(NO3)3.9H2O为主要原料,聚乙烯醇(PVA)和甘油为添加剂,通过溶胶-凝胶法和浸渍涂覆法在管状α-Al2O3支撑体上制备莫来石陶瓷超滤膜。采用XRD、SEM、N2吸附法、渗透通量和截留分子量测定等方法对制备的超滤膜进行了结构和性能表征。结果表明,莫来石单相溶胶浓度为0.28mol/L、pH=2.0、PVA和甘油加入量分别为1.5wt%和6wt%时,经三次涂覆和1200℃保温2h烧成后,可获得表面结构均匀平整、不开裂的莫来石超滤膜;制备的莫来石超滤膜平均孔径为8.4nm,厚度约1.8nm,其平均纯净水渗透通量和聚乙二醇(PEG)截留分子量分别为46.8L.m-2.h-1.(105Pa)-1和9kDa。 展开更多
关键词 莫来石 超滤膜 溶胶-凝胶法 孔径分布 渗透通量
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孔隙水与凝胶体的微纳物理反应——SLGS模型（英文） 被引量：1
9
作者 Max J SETZER 《硅酸盐学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期1341-1358,共18页
介绍了一种新的水泥水化产物的固相-液相-凝胶体系模型。之前描述水泥水化产物的固相-液相-凝胶体系主要考虑不同环境下特别是在干燥和寒冷环境下毛细孔水和固相-凝胶结构的不同。该新模型验证了Feldman-Sereda质量变化和收缩模型以及... 介绍了一种新的水泥水化产物的固相-液相-凝胶体系模型。之前描述水泥水化产物的固相-液相-凝胶体系主要考虑不同环境下特别是在干燥和寒冷环境下毛细孔水和固相-凝胶结构的不同。该新模型验证了Feldman-Sereda质量变化和收缩模型以及表面能与水化形变慕尼黑模型。但是,该模型的解释与之前的模型完全不同,因为该模型考虑了凝胶颗粒在硬化水泥体系中的膨胀。该差异可以用表面物理的理论来解释。研究结果是基于小的硬化水泥石试样上进行的高精度重力吸附测量,同时结合氦流比重计测定的密度、溶解热、以及等温长度变化(收缩)等实验。试验显示,如果基于给定的相对湿度条件下的质量变化,以及表面相互作用能,而不是基于相对湿度,各实验所得结果有较为密切的关系。质量变化与在不同的水蒸气分压区间存在的毛细孔水分的类型有关。根据不同的凝胶固相与毛细孔水分的相互作用可以分为两个不同的区域:其一为凝结区,主要为凝结的凝胶内毛细孔水。该水主要由表面的相互作用所控制,其密度根据水泥种类不同大概为1.15g/cm^3至1.25g/cm^3。这种水的溶解热比体相水低大约30%,它的损失是表面作用而引起的收缩。根据质量(固体+留存的吸附水)定义该区域的边界,该质量达到了明确定义的在从潮湿或密闭养护的新生态第一次脱附期间相对湿度为22%的能量级别。 展开更多
关键词 凝胶-孔隙-水的相互作用 微纳物理学 收缩 冻结作用 环境影响
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孔喉半径对弱凝胶体系封堵性能的影响 被引量：1
10
作者 汲国庭 李华斌 +1 位作者 吴晓峰 李飞洋 《科学技术与工程》 北大核心 2015年第16期45-49,共5页
利用不同粒径的石英砂和砾岩制作填砂模型,并计算每个模型对应的孔喉半径,研究了孔喉半径对弱凝胶体系封堵性能的影响。驱替试验结果表明,随填充颗粒半径的减小,孔喉半径也减小,而后续水驱最高封堵压力增大。当孔喉半径小于0.376 mm时,... 利用不同粒径的石英砂和砾岩制作填砂模型,并计算每个模型对应的孔喉半径,研究了孔喉半径对弱凝胶体系封堵性能的影响。驱替试验结果表明,随填充颗粒半径的减小,孔喉半径也减小,而后续水驱最高封堵压力增大。当孔喉半径小于0.376 mm时,弱凝胶体系封堵效果良好,最高封堵压力高于2.5 MPa;而当孔喉半径大于0.376 mm时,弱凝胶体系的封堵效果不理想,最高封堵压力低于0.35 MPa。测定产出胶体视黏度结果表明,孔喉半径对产出胶体视黏度也存在类似规律,以孔喉半径0.376 mm为界限,当小于该值时,胶体的视黏度较未通过填砂模型的胶体的视黏度大幅降低为3 352 m Pa·s;而大于该值时,胶体的视黏度则大于14 894 m Pa·s。 展开更多
关键词 弱凝胶 孔喉半径 最高封堵压力 视黏度
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