期刊文献+
共找到12篇文章
< 1 >
每页显示 20 50 100
有水气藏改建地下储气库运行下限压力的确定 被引量:4
1
作者 姜凤光 王皆明 +1 位作者 胡永乐 韩冰洁 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期100-103,共4页
有水气藏在改建为地下储气库的过程中,如何合理确定其运行下限压力,最大限度地减少水侵对地下储气库运行的影响,是决定该类气藏建库成败的关键因素之一。目前国内对此主要采用气藏工程方法,该方法主要反映了地下储气库在采气末期受水侵... 有水气藏在改建为地下储气库的过程中,如何合理确定其运行下限压力,最大限度地减少水侵对地下储气库运行的影响,是决定该类气藏建库成败的关键因素之一。目前国内对此主要采用气藏工程方法,该方法主要反映了地下储气库在采气末期受水侵影响较小条件下的运行情况,无法真实反映采气末期水侵对地下储气库运行的影响。为此,运用数值模拟方法,依据产水量、气水比、气水界面和含气饱和度等指标的变化,来表征不同下限压力下水侵对地下储气库运行的影响。研究结果表明:①不同下限压力下,产水量和气水比变化曲线存在1个明显拐点,当下限压力低于该拐点时,产水量急剧上升,气水比急剧下降;②应综合考虑水侵量、地下储气库工作气量规模和工作井数来确定有水气藏改建地下储气库的下限压力;③相对气藏工程方法而言,数值模拟方法更能真实地反映水侵对地下储气库运行的影响。 展开更多
关键词 有水气藏 地下储气库 下限压力 水侵量 数值模拟 产水量 气水比 气水界面 含气饱和度
下载PDF
交变热载荷下水泥环缺陷对储气库井储层段套管的影响 被引量:6
2
作者 敬俊 单鸿斌 +2 位作者 祝效华 孙汉文 许尔跃 《断块油气田》 CAS CSCD 北大核心 2023年第4期685-691,697,共8页
水泥环缺陷可能诱导储气库井储层段套管在循环注采条件下发生失效。为了揭示水泥环缺陷对储气库井储层段套管完整性的影响,基于弹性力学理论,在储气库井极限压力条件下,考虑循环注采引起的井筒交变热载荷,建立了“套管-含缺陷水泥环-地... 水泥环缺陷可能诱导储气库井储层段套管在循环注采条件下发生失效。为了揭示水泥环缺陷对储气库井储层段套管完整性的影响,基于弹性力学理论,在储气库井极限压力条件下,考虑循环注采引起的井筒交变热载荷,建立了“套管-含缺陷水泥环-地层”有限元模型。结合中国北部某储气库井作业工况,分别研究在注气(压力50 MPa、温度30℃)和采气(压力28 MPa、温度160℃)条件下,水泥环缺陷形态及其几何参数对储气库井套管应力分布状态的影响规律。结果表明:水泥环点蚀缺陷的环向开度、轴向长度及纵向裂纹的环向开度对套管安全性影响明显;横向剪切错断和微环隙导致套管安全性明显降低,在高温采气生产时套管最大应力接近P110的屈服强度;储气库井注采周期中,下限压力因温度和围压的影响对储层段套管安全性影响更明显,危及储气库井注采过程的安全运行。研究结果可为由生产井改建、新建储气库井储层段套管的完整性提供判断依据。 展开更多
关键词 储气库 含缺陷水泥环 套管安全性 极限压力 交变热载荷 井筒温度场
下载PDF
WSC气藏水侵特征及其对改建储气库的影响评价研究
3
作者 卿雅兰 罗毓明 +3 位作者 陈黎 张伟 周道勇 白雪媛 《中外能源》 CAS 2024年第7期60-67,共8页
对于有水气藏改建储气库前期评价而言,水侵特征及其对建库参数设计和储气库运行动态的影响是研究的重点内容,储气库注采井位部署、有效库容、调峰能力及储气库运行参数设计必须以水侵特征研究成果为基础。根据WSC气藏的动静态资料,从产... 对于有水气藏改建储气库前期评价而言,水侵特征及其对建库参数设计和储气库运行动态的影响是研究的重点内容,储气库注采井位部署、有效库容、调峰能力及储气库运行参数设计必须以水侵特征研究成果为基础。根据WSC气藏的动静态资料,从产水气井产出水水性分析与水淹时间识别、水侵量计算、气藏产水量预测等方面分析气藏的水侵特征和宏观水侵规律,评价水体的活跃性。基于建库参数和气藏三维地质模型,采用气藏数值模拟方法,分别从上限压力、井位部署、采气速度和库容损失方面模拟研究储气库的运行动态及水侵对建库的影响。并提出相应对策:将储气库采气井部署在海拔-2550m以上的构造高部位,控制储气库上限压力不超过原始地层压力,在采气规模3000×10^(4)m^(3)/d、34口井平均单井产量为88.24×10^(4)m^(3)/d的供气条件下,可有效控制水侵对储气库运行的危害。 展开更多
关键词 有水气藏 改建储气库 水侵特征 井位部署 上限压力 采气速度
下载PDF
基于四维动态地质力学的碳酸盐岩储气库承压能力分析
4
作者 席增强 贾善坡 +3 位作者 王秀伟 张品金 毕扬扬 张博 《新疆石油天然气》 CAS 2024年第2期63-70,共8页
盖层动态密封性和断层动态密封性是储气库的主要评价指标,对储气库的安全运行具有重要意义。针对储气库盖层与断层静态评价体系的不足,以国内华北地区某碳酸盐岩型储气库为背景,结合测井资料开展岩石力学实验,建立岩石力学动静态参数转... 盖层动态密封性和断层动态密封性是储气库的主要评价指标,对储气库的安全运行具有重要意义。针对储气库盖层与断层静态评价体系的不足,以国内华北地区某碳酸盐岩型储气库为背景,结合测井资料开展岩石力学实验,建立岩石力学动静态参数转换模型和储气库四维地质力学模型,反演地质体初始应力场,开展储气库地质体承压能力分析,获得储气库在注采条件下的四维动态应力场信息(三维应力场在时间维度下的信息)。四维地质力学计算结果表明,当前上限压力(47 MPa)下盖层及断层破坏风险较低,当储气库上限压力提高到49 MPa时,盖层及断层仍然没有发生破坏,结合地面压缩机运行能力,确定储气库上限运行压力为49 MPa。四维动态应力场的建立为储气库的提压扩容提供了科学理论依据。 展开更多
关键词 储气库 地质力学 承压能力 上限压力 盖层密封性 断层密封性
下载PDF
凸集模型非概率可靠性在储气库不活动断层滑移评估中的应用 被引量:3
5
作者 于本福 闫相祯 +3 位作者 杨恒林 许志倩 杨秀娟 冯耀荣 《石油学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期577-583,共7页
将凸集模型引入到储气库不活动断层滑移非概率可靠度分析中,根据断层剪切破坏的特点建立断层滑移极限状态函数,并在断层滑移可靠度计算过程中对极限状态函数进行线性近似计算,建立储气库断层滑移非概率可靠度计算模型。利用上述方法对... 将凸集模型引入到储气库不活动断层滑移非概率可靠度分析中,根据断层剪切破坏的特点建立断层滑移极限状态函数,并在断层滑移可靠度计算过程中对极限状态函数进行线性近似计算,建立储气库断层滑移非概率可靠度计算模型。利用上述方法对中国某储气库注气后的断层滑移可靠性进行了分析,并将该方法与Monte-Carlo方法的计算结果进行对比,验证了模型的计算精度,同时研究了断层位置处的孔隙压力、断层倾角、地应力不均匀系数对断层滑移可靠度的影响。计算结果表明:非概率可靠性计算模型在求解断层滑移可靠度时不需要大量的参数样本和固定的概率分布函数,具有较好的实用性,并能满足实际工程的计算需求;断层滑移可靠度随着断层位置孔隙压力、地应力不均匀系数的增大而减小,随着断层倾角θ的增大先减小后增大,并且当断层倾角θ与岩石内摩擦角φ的关系为θ∈[min(45°+φ/2),max(45°+φ/2)]时,断层滑移可靠度最小。 展开更多
关键词 地下储气库 断层滑移 凸集模型 非概率可靠性 极限状态函数
下载PDF
含夹层盐岩椭球储气库极限压力 被引量:2
6
作者 陈金平 贾善坡 +2 位作者 张雪松 井文君 龚俊 《中国石油大学学报(自然科学版)》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第4期135-142,共8页
地下盐岩储气库在调峰和保障供气安全上具有不可替代的作用,确定合理的储气库极限压力具有重要意义。针对盐岩椭球储气库极限压力问题,以某地下盐岩储气库为工程背景,基于Mohr-Coulomb抗剪破坏准则、上限和下限压力判定准则,以大型商业... 地下盐岩储气库在调峰和保障供气安全上具有不可替代的作用,确定合理的储气库极限压力具有重要意义。针对盐岩椭球储气库极限压力问题,以某地下盐岩储气库为工程背景,基于Mohr-Coulomb抗剪破坏准则、上限和下限压力判定准则,以大型商业有限元软件ABAQUS为平台,对不同椭球储气库腔体形状尺寸的极限压力问题进行数值模拟研究,探讨盐岩夹层黏聚力和抗拉强度变化对椭球储气库极限压力的影响。结果表明:随着椭球形腔体长短轴之比减小,储气库上限压力随之增大,而下限压力由于采用的本构模型不同,无显著变化规律。当夹层黏聚力和抗拉强度变化时,同一储气库极限压力基本不变。在上限压力作用下不同储气库的塑性破坏区域发生在腔体顶部盐岩层;而下限压力作用下,夹层破坏区域基本不变,夹层的存在对椭球储气库极限压力影响不明显。 展开更多
关键词 椭球储气库 极限压力 有限元法 抗拉强度
下载PDF
城市煤气低压储气罐储气压力及储气量的控制 被引量:1
7
作者 李红宝 《山西化工》 2008年第5期63-65,共3页
介绍了低压湿式储气罐和干式储气罐在超压与负压状况下可能产生的状况,探讨了储气压力与储气量高低限的控制方法。
关键词 低压储气罐 压力控制 储气量高低限 城市煤气
下载PDF
储气库油侵气窜压差界限研究 被引量:1
8
作者 殷代印 杨孔航 《数学的实践与认识》 北大核心 2018年第11期100-108,共9页
针对储气库开采过程中油侵气窜的问题,以喇嘛甸北部为研究对象,对储气库油气界面的运移进行监测,分别通过物理模拟方法和数值模拟方法研究油侵气窜与油气区压差的关系,进而得到生产过程中油区气区之间的合理压差.物理模拟研究表明... 针对储气库开采过程中油侵气窜的问题,以喇嘛甸北部为研究对象,对储气库油气界面的运移进行监测,分别通过物理模拟方法和数值模拟方法研究油侵气窜与油气区压差的关系,进而得到生产过程中油区气区之间的合理压差.物理模拟研究表明,当油气区压差超过一定值时,油气界面会发生运移,压差越大,油气界面运移距离越远;数值模拟研究表明,储气库油侵气窜压差界限为±0.5MPa;通过矿场监测论证,最终确认上述压差界限的合理性. 展开更多
关键词 储气库 油侵 气窜 压差界限 物理模拟 数值模拟
原文传递
老井封堵段水泥塞-地层界面剥离失效数值模拟
9
作者 付盼 王江帅 +3 位作者 刘天恩 夏焱 邓嵩 唐政 《新疆石油天然气》 CAS 2023年第4期69-74,共6页
受限于套管直径小、套管连接螺纹不具备气密封性等因素,老井无法直接转为储气库注采气井,因此老井井筒必须进行封堵改造,并保障封堵的有效性。以河南叶县储气库某老井为例,根据地层岩性、井径情况,确定了老井段铣封堵层位,建立了基于内... 受限于套管直径小、套管连接螺纹不具备气密封性等因素,老井无法直接转为储气库注采气井,因此老井井筒必须进行封堵改造,并保障封堵的有效性。以河南叶县储气库某老井为例,根据地层岩性、井径情况,确定了老井段铣封堵层位,建立了基于内聚力模型单元(Cohesive)方法的盐穴储气库段铣封堵老井水泥塞-地层系统三维有限元模型,明确了储气库定压条件下水泥塞-地层界面剥离失效规律,得到了界面的极限剥离长度。研究表明:对于无射孔段老井,为防止天然气在纵向、横向上的泄漏,需要在盖层段和盐层段分别建立水泥塞屏障体;储气库压力恒定20 MPa条件下,水泥塞底部受压后会发生一定程度微小形变,致使水泥塞-地层胶结界面产生剪切方向变形,累计到一定程度后即发生剥离;随着模拟时间增加,剥离段长度逐渐增加并趋于稳定,极限剥离失效长度为18.4 m;水泥塞-地层界面剥离失效长度随水泥塞弹性模量的增大而降低,建议使用高弹模水泥浆体系进行井筒封堵作业。研究结果有助于判断现场老井段铣封堵长度是否足够,为保障储气库长久安全运行提供理论指导。 展开更多
关键词 储气库 封堵层位 水泥塞-地层界面 剥离失效 极限剥离长度 数值模拟
下载PDF
淮安盐穴储气库注采循环运行压力限值确定 被引量:10
10
作者 赵艳杰 马纪伟 +2 位作者 郑雅丽 王芝银 张华宾 《油气储运》 CAS 2013年第5期526-531,共6页
基于淮安库区盐岩的物理力学参数实验结果,结合现场地层资料和储气库设计形状资料,首先采用压力梯度原则和相关技术规程,确定内压上下限的初值,然后利用FLAC3D软件进行恒压流变分析,仿真模拟了盐腔注采循环内压变化的全过程。通过分析... 基于淮安库区盐岩的物理力学参数实验结果,结合现场地层资料和储气库设计形状资料,首先采用压力梯度原则和相关技术规程,确定内压上下限的初值,然后利用FLAC3D软件进行恒压流变分析,仿真模拟了盐腔注采循环内压变化的全过程。通过分析盐腔最大主应力和腔体体积收缩率模拟规律,综合考虑模拟计算结果和国外相关经验,建议淮安库区典型井的注采循环内压取12~26MPa。研究成果可为该储气库的运行及复杂地下大埋深盐穴储气库长期稳定性的评价提供参考。 展开更多
关键词 盐岩 盐穴储气库 注采循环 压力限值确定 数值模拟
原文传递
LNG储罐混凝土外罐稳定工况载荷及应力分析 被引量:8
11
作者 李兆慈 陶婧莹 +2 位作者 冷明 李小红 张娜 《天然气工业》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第11期89-96,共8页
LNG储罐结构复杂,构件种类多,受力复杂,分析极限工况下储罐各部位的应力分布,对于研究全容式混凝土LNG储罐失效具有重要的意义。为此,通过对储罐的罐顶结构简化,在考虑储罐受到的可变载荷的基础上,对罐体受力荷载系统进行了分类计算和... LNG储罐结构复杂,构件种类多,受力复杂,分析极限工况下储罐各部位的应力分布,对于研究全容式混凝土LNG储罐失效具有重要的意义。为此,通过对储罐的罐顶结构简化,在考虑储罐受到的可变载荷的基础上,对罐体受力荷载系统进行了分类计算和等效处理,建立罐体承载能力极限状态下的罐顶结构载荷、预应力载荷及其他各类可变载荷的组合工况,并采用ANSYS软件建立简化后预应力混凝土外罐的1/4部分的有限元模型,通过结构化网格处理和易发生应力集中处网格加密处理,对罐体各类荷载进行了等效处理,分析了储罐在承载能力极限状态下的罐体温度和应力分布。结果表明:(1)空罐工况下罐顶处最大受压受拉应力发生在储罐承压环处,最大应变位于最大拉应力-2.81 MPa处;(2)空罐工况下承台最大压应力、最大拉应力均位于罐底部与承台连接处外缘,应变最大值也位于承台与罐底接触外缘,此部位易开裂;(3)空罐工况条件下只有罐顶部与承压环应力达到混凝土破坏极限,而储罐其余部位应力均在材料安全极限范围内;(4)满罐风载/雪载工况下,罐体混凝土墙在各部位均达到混凝土材料强度极限;(5)满罐风载/雪载工况下承台与罐底连接部位处于混凝土材料受拉应力状态,且拉应力强度远远超过强度极限,该部位小裂纹在一定条件下易发生裂纹扩展;(6)罐体在热角保护部位的压应力达到混凝土抗压强度极限。结论认为,该研究成果为全容式混凝土LNG储罐失效分析提供了理论参考。 展开更多
关键词 液化天然气 储罐 载荷 等效处理 有限元 极限承载状态 全容式 混凝土外罐
下载PDF
3项标准中维持热负荷要求对比分析
12
作者 渠艳红 吴杰 +1 位作者 胡玉婷 刘书锋 《煤气与热力》 2022年第4期36-38,共3页
分析GB 18111-2000《燃气容积式热水器》、GB 18111-2021《燃气容积式热水器》以及BS EN89-2015《生产家用热水的燃气容积式热水器》中维持热负荷要求的差异。分析BS EN89-2015与GB 18111-2021维持热负荷限值差及GB 18111-2021维持热负... 分析GB 18111-2000《燃气容积式热水器》、GB 18111-2021《燃气容积式热水器》以及BS EN89-2015《生产家用热水的燃气容积式热水器》中维持热负荷要求的差异。分析BS EN89-2015与GB 18111-2021维持热负荷限值差及GB 18111-2021维持热负荷限值可实施性。分析结果表明,在热水器额定热负荷为10~99 kW、额定容积为80~500 L的条件下,GB 18111-2021维持热负荷要求最严,GB 18111-2000次之,BS EN89-2015要求宽松。在额定容积一定的条件下,热水器的额定热负荷越小,BS EN89-2015与GB 18111-2021维持热负荷限值差越小,随着额定热负荷增加,维持热负荷限值差随之增加。在额定热负荷一定的条件下,热水器的额定容积越小,BS EN89-2015与GB 18111-2021维持热负荷限值差越小,随着额定容积增加,维持热负荷限值差随之增加。经试验验证,GB 18111-2021维持热负荷限值具备可实施性。 展开更多
关键词 维持热负荷 燃气容积式热水器 额定热负荷 限值差
下载PDF
上一页 1 下一页 到第
使用帮助 返回顶部