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截面温度不均匀受约束钢柱抗火性能试验研究与有限元分析 被引量：20
1
作者 王培军 王晓 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第3期28-34,共7页
截面温度不均匀钢柱火灾下将发生热弯曲及扭转屈曲破坏,同时对热变形的约束导致钢柱内在升温阶段产生附加压力,在降温阶段出现附加拉力。分别考虑3种约束刚度比和3种截面温度分布形式,进行了9根受约束钢柱的抗火试验,量测了受约束钢柱... 截面温度不均匀钢柱火灾下将发生热弯曲及扭转屈曲破坏,同时对热变形的约束导致钢柱内在升温阶段产生附加压力,在降温阶段出现附加拉力。分别考虑3种约束刚度比和3种截面温度分布形式,进行了9根受约束钢柱的抗火试验,量测了受约束钢柱达到最大轴力时的温度(屈曲温度)、轴力恢复至初始荷载对应的温度(临界温度)及破坏温度,研究其在火灾升温和降温阶段的受力性能、破坏特征。试验结果表明,截面温度不均匀导致钢柱在绕截面对称轴弯曲时同时发生扭转;约束刚度比越大,钢柱的屈曲温度越低,破坏温度与屈曲温度之差越大;截面温差越大,钢柱屈曲温度和破坏温度越高。同时对试验钢柱进行了有限元分析,分析结果与试验结果基本一致,验证了所建立的有限元分析模型的正确性。 展开更多
关键词 约束钢柱 抗火试验 有限元分析 弯扭屈曲 屈曲温度 破坏温度 温度不均匀分布
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单角钢压杆的肢件宽厚比限值和超限杆的承载力 被引量：21
2
作者 陈绍蕃 王先铁 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第9期70-77,共8页
在采用低碳素结构钢制作单角钢压杆时,肢件宽厚比限值不是需要关心的问题。现在高强度的Q420钢和Q460钢开始在输电塔架中应用,设计工作者不仅要关心宽厚比限值,还要了解超限杆的承载力应如何计算。单角钢压杆的受力情况分为轴压和偏压两... 在采用低碳素结构钢制作单角钢压杆时,肢件宽厚比限值不是需要关心的问题。现在高强度的Q420钢和Q460钢开始在输电塔架中应用,设计工作者不仅要关心宽厚比限值,还要了解超限杆的承载力应如何计算。单角钢压杆的受力情况分为轴压和偏压两类,它们对肢件宽厚比有不同的要求,但现有塔架设计的技术规定并未对此做出区分。根据理论分析和现有文献的试验结果,发现宽厚比限值对轴压单角钢和偏压单角钢有不同意义,分别是防止局部屈曲和防止整体失稳时抗扭性能过低。据此,分别提出两类杆件宽厚比限值和超限杆承载力的计算公式,计算了两批Q460单角钢压杆的承载力,与对应文献试验值符合较好。 展开更多
关键词 单角钢压杆 宽厚比限值 超限杆 局部屈曲 弯扭屈曲
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圆弧拱平面外弹性弯扭屈曲临界荷载分析 被引量：15
3
作者 窦超 郭彦林 《工程力学》 EI CSCD 北大核心 2012年第3期83-89,94,共8页
该文从采用经典平衡理论推导了双轴对称纯压、纯弯圆弧拱的平面外弯扭屈曲方程,给出了两铰圆弧拱的平面外屈曲荷载解析解,其中考虑了截面翘曲刚度、荷载作用位置等参数的影响。推导中进行适当的近似,使过程更加简化和直观。对3种不同形... 该文从采用经典平衡理论推导了双轴对称纯压、纯弯圆弧拱的平面外弯扭屈曲方程,给出了两铰圆弧拱的平面外屈曲荷载解析解,其中考虑了截面翘曲刚度、荷载作用位置等参数的影响。推导中进行适当的近似,使过程更加简化和直观。对3种不同形式均布径向荷载的情况进行了讨论,并与有限元结果进行了对比。研究表明,3种均布径向荷载中以静水压力作用下屈曲荷载最高,该文提出的双轴对称截面纯压、纯弯两铰圆弧拱的平面外屈曲荷载解析解与有限元数值解吻合良好。 展开更多
关键词 弯扭屈曲 平衡理论 屈曲方程 翘曲 纯压拱 纯弯拱
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各国钢结构设计规范中受弯构件稳定设计的比较 被引量：12
4
作者 陈骥 《工业建筑》 CSCD 北大核心 2009年第6期5-12,共8页
比较了在美国ANSI/AISC 360—2005,英国5950—1—2000,加拿大CAN/CSA—S16—2001,澳大利亚AS 4100—1998,日本AIJ—2002和我国GB 50017—2003七本钢结构设计规范中,受弯构件稳定设计的计算公式,介绍了许多学者关于这一问题的理论分析和... 比较了在美国ANSI/AISC 360—2005,英国5950—1—2000,加拿大CAN/CSA—S16—2001,澳大利亚AS 4100—1998,日本AIJ—2002和我国GB 50017—2003七本钢结构设计规范中,受弯构件稳定设计的计算公式,介绍了许多学者关于这一问题的理论分析和试验研究成果,着重介绍了用有限单元法、有限差分法等数值法给出的,在多种横向荷载作用下非均匀受弯构件等效弯矩系数βb的表达式。对于线性非均匀简支受弯构件的等效弯矩系数βb,在我国钢结构设计规范中,从TJ 17—74至GB 50017—2003,一直沿用了由M.G.Salvadori在1956年用瑞利-里兹法得到的两端简支受弯构件的等效弯矩系数βb曲线中的下限值,此值与其他几个国家的钢结构设计规范中采用的βb的计算公式不同。在参考他人研究成果的基础上,提出了一个简明的,计算任意弯矩分布和任意支承条件的,受弯构件等效弯矩系数βb的表达式。此式连同经修改的梁的弯扭屈曲设计公式,可供下一轮修订我国钢结构设计规范时参考。 展开更多
关键词 弯扭屈曲 等效弯矩系数 闭合解
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铝合金受弯构件理论和试验研究 被引量：13
5
作者 郭小农 沈祖炎 +2 位作者 李元齐 苏慈 姚念亮 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期129-135,146,共8页
进行了14根国产6061-T6铝合金挤压型材的受弯构件试验,系统地搜集了24个已有同类试验数据。通过对国产铝合金受弯构件进行大规模数值计算,得到了480条φb-λ-曲线,据此拟合出了用于计算铝合金受弯构件弯扭失稳整体稳定系数的φb-λ-曲... 进行了14根国产6061-T6铝合金挤压型材的受弯构件试验,系统地搜集了24个已有同类试验数据。通过对国产铝合金受弯构件进行大规模数值计算,得到了480条φb-λ-曲线,据此拟合出了用于计算铝合金受弯构件弯扭失稳整体稳定系数的φb-λ-曲线。最后,将拟合曲线和试验数据及各国规范进行了比较。结果表明:所有有效试验点均高于拟合曲线,而拟合曲线和欧洲规范EC9中的曲线2(用于第3类和第4类截面)比较接近。 展开更多
关键词 铝合金结构 受弯构件 弯扭失稳 整体稳定系数
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单角钢轴压杆件弹性和非弹性稳定承载力 被引量：12
6
作者 陈绍蕃 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期134-141,共8页
热轧角钢有等边和不等边两种类型。由于截面对称性方面的差异,两类角钢在承受轴压力时,性能有明显差别。针对等边角钢在非弹性范围的受压承载力由弱轴弯曲屈曲控制还是强轴弯扭屈曲控制这一问题进行了分析,结果表明:在非弹性范围和弹性... 热轧角钢有等边和不等边两种类型。由于截面对称性方面的差异,两类角钢在承受轴压力时,性能有明显差别。针对等边角钢在非弹性范围的受压承载力由弱轴弯曲屈曲控制还是强轴弯扭屈曲控制这一问题进行了分析,结果表明:在非弹性范围和弹性范围一样,杆件失效时呈弯曲屈曲,对于宽厚比较大的高强度角钢,需要计及局部屈曲效应。不等边角钢压杆失效时总是呈弯扭屈曲,其临界力计算比较复杂。通过计算分析,得出了把问题转化为按弯曲屈曲分析的等效长细比的方法。此法既适用于弹性范围,也适用于非弹性范围。和现有试验资料对比表明,文中的等边和不等边角钢轴压杆件的计算方法,都可用于设计工作。 展开更多
关键词 轴压杆件 等边角钢 不等边角钢 弯扭屈曲 局部屈曲 稳定承载力
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钢梁弯扭屈曲临界弯矩通用公式研究 被引量：11
7
作者 周绪红 刘占科 +1 位作者 陈明 何子奇 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期80-86,共7页
为研究钢梁弯扭屈曲总势能方程中的各势能项对临界弯矩Mcr通用公式中各系数取值的影响,由总势能方程推导临界弯矩Mcr的通用公式及3种典型总势能方程下各系数的计算式,揭示各势能项与各个系数的联系,计算无侧向支撑简支钢梁临界弯矩Mcr... 为研究钢梁弯扭屈曲总势能方程中的各势能项对临界弯矩Mcr通用公式中各系数取值的影响,由总势能方程推导临界弯矩Mcr的通用公式及3种典型总势能方程下各系数的计算式,揭示各势能项与各个系数的联系,计算无侧向支撑简支钢梁临界弯矩Mcr通用公式中各系数的数值,并分别分析现行国家标准GB 50018—2002和GB 50017—2003的整体稳定系数φb设计公式存在取值各异的问题。结果表明:系数C1、C2和C3的取值除都与非线性正应变能和非线性剪应变能有关外,系数C1的取值还与圣维南扭转应变能有关,系数C2的取值还与外荷载势能有关,而影响系数C3取值的势能项则因总势能方程而异;现行国家标准GB 50018—2002和GB 50017—2003的φb设计公式应采用统一的形式,且应统一φb设计公式中系数C3的取值。 展开更多
关键词 弯扭屈曲 临界弯矩通用公式 整体稳定系数 总势能方程
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复合荷载作用下简支钢梁弹性弯扭屈曲研究 被引量：11
8
作者 刘占科 周绪红 +1 位作者 何子奇 陈明 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期78-85,共8页
为建立复合荷载作用下简支钢梁弹性弯扭屈曲的设计理论,提出不同类型、不同作用点的横向荷载和不等端弯矩共同作用下的弯扭屈曲总势能方程。采用Rayleigh-Ritz法推导复合荷载作用下临界弯矩Mcr的通用计算式及系数(参数)C'1、C'2... 为建立复合荷载作用下简支钢梁弹性弯扭屈曲的设计理论,提出不同类型、不同作用点的横向荷载和不等端弯矩共同作用下的弯扭屈曲总势能方程。采用Rayleigh-Ritz法推导复合荷载作用下临界弯矩Mcr的通用计算式及系数(参数)C'1、C'2a、C'3的计算式,并得到复合荷载作用的C'1、C'2a、C'3与单一荷载作用的系数C1、C2、C3的关系。采用RayleighRitz法推导临界荷载的通用计算式,并通过数值算例验证其正确性,最后分析钢梁自重对弯扭屈曲临界荷载的影响。研究表明:复合荷载作用下的临界弯矩Mcr通用计算式可完全采用单一荷载作用下的Mcr通用计算式表示;钢梁自重对其弯扭屈曲临界荷载的影响较小,计算中可忽略不计。 展开更多
关键词 简支钢梁 弯扭屈曲 复合荷载 Rayleigh-Ritz法 临界弯矩 临界荷载
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单轴对称工字形截面圆弧拱的屈曲分析 被引量：8
9
作者 许强 童根树 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期64-69,共6页
根据文献[1]提出的任意开口薄壁截面圆弧曲梁的翘曲位移表达式，本文利用能量原理导出了单轴对称工字形截面拱的稳定平衡方程。文中主要对工字形截面拱在均布径向荷载 (均匀受压 )和两端作用大小相等、方向相反的端弯矩 (均匀弯曲 )条... 根据文献[1]提出的任意开口薄壁截面圆弧曲梁的翘曲位移表达式，本文利用能量原理导出了单轴对称工字形截面拱的稳定平衡方程。文中主要对工字形截面拱在均布径向荷载 (均匀受压 )和两端作用大小相等、方向相反的端弯矩 (均匀弯曲 )条件下的弯扭屈曲进行分析，给出临界荷载的理论解答；考虑了工字形截面不同放置时拱失稳模式的不同，分析截面不对称性对临界荷载的影响，并与已有的文献进行比较。 展开更多
关键词 圆弧拱 单轴对称 工字形 弯扭失稳
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铝合金梁弯扭稳定系数的试验研究及数值分析 被引量：9
10
作者 吴亚舸 张其林 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期1-8,共8页
本文依托国家标准《铝合金结构设计规范》编制研究项目,采用数值分析与试验相结合的手段研究了铝合金梁弯扭稳定系数的计算问题。首先根据铝合金材料的Ramberg-Osgood本构关系,近似地将梁屈曲时截面边缘纤维的切线模量应用于全截面,由... 本文依托国家标准《铝合金结构设计规范》编制研究项目,采用数值分析与试验相结合的手段研究了铝合金梁弯扭稳定系数的计算问题。首先根据铝合金材料的Ramberg-Osgood本构关系,近似地将梁屈曲时截面边缘纤维的切线模量应用于全截面,由此得出无缺陷铝合金梁弯扭稳定系数的计算式;接着采用有限元数值模拟技术,应用壳板单元结合材料的随动强化模型,并同时考虑构件的初始缺陷,对强硬化和弱硬化合金分别拟合出Perry-Robertson形式的铝合金梁弹塑性弯扭屈曲稳定系数计算公式;最后,针对梁弯扭屈曲时侧向扭转的特点,合理设计了一套试验装置,并进行了铝合金拉伸力学性能的测定和10根跨中受集中力作用的简支工字梁弯扭屈曲承载力的测定,通过与试验结果的比较,验证了拟合公式的正确性。 展开更多
关键词 铝合金梁 弯扭稳定 稳定系数
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剖分T型钢压杆的弯扭屈曲试验研究 被引量：7
11
作者 彭晓彤 陈绍蕃 顾强 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第2期44-48,共5页
《钢结构设计规范》(GB50017—2003)提出对单轴对称截面钢压杆的弯扭屈曲需做单独验算。本文通过27根剖分T型钢压杆的试验,并借助有限元分析软件对剖分T型钢压杆的弯扭屈曲进行了几何非线性及材料非线性的有限元分析,分析时考虑了残余... 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)提出对单轴对称截面钢压杆的弯扭屈曲需做单独验算。本文通过27根剖分T型钢压杆的试验,并借助有限元分析软件对剖分T型钢压杆的弯扭屈曲进行了几何非线性及材料非线性的有限元分析,分析时考虑了残余应力、几何缺陷的不利影响,在此基础上对规范(GB50017—2003)计算值、本文试验值、有限元计算值做了分析比较。研究结果表明规范(GB50017—2003)中单轴对称截面压杆的弯扭屈曲计算公式是安全可靠的。 展开更多
关键词 T型钢 压杆 试验 有限元 弯扭屈曲 钢结构
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单轴对称截面圆弧拱弹性弯扭屈曲临界荷载 被引量：8
12
作者 窦超 郭彦林 《建筑科学与工程学报》 CAS 2011年第4期69-74,85,共7页
为了研究均布径向压力作用下的单轴对称截面均匀受压圆弧拱的弹性弯扭屈曲临界荷载,为一般荷载作用下压弯钢拱的稳定承载力设计奠定基础,采用平衡法推导得到了均匀受压圆弧拱的面外屈曲临界荷载的理论解。在微元段受力平衡的基础上,建... 为了研究均布径向压力作用下的单轴对称截面均匀受压圆弧拱的弹性弯扭屈曲临界荷载,为一般荷载作用下压弯钢拱的稳定承载力设计奠定基础,采用平衡法推导得到了均匀受压圆弧拱的面外屈曲临界荷载的理论解。在微元段受力平衡的基础上,建立了任意轴线形状、截面形式的曲线构件的平衡方程,代入截面变形条件、内力与变形条件推导出了单轴对称截面均匀受压两端铰支圆弧拱的屈曲方程,求解得到了保向分布力作用下的弯扭屈曲临界荷载。采用ANSYS有限元数值方法进行了分析比较,研究了截面不对称性、荷载作用位置对弹性弯扭屈曲临界荷载的影响。结果表明:所提出的平衡法推导过程概念清晰明确,所得解析解与有限元数值解吻合较好,具有较高的精度。 展开更多
关键词 钢拱 弯扭屈曲 平衡法 屈曲临界荷载 荷载作用位置 圆弧拱
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长周期超高层建筑三维稳定设计及其扭转屈曲因子 被引量：7
13
作者 扶长生 张小勇 周立浪 《建筑结构》 CSCD 北大核心 2014年第3期1-6,共6页
讨论了长周期超高层钢筋混凝土建筑的三维稳定设计。以巨型框架-核心筒结构体系为背景,对15个案例进行弹性屈曲和地震反应分析。所有案例的扭转屈曲均为第一扭转模态,与收集到的8个工程实例的屈曲性能基本一致。弯矩作用平面内的P-Δ效... 讨论了长周期超高层钢筋混凝土建筑的三维稳定设计。以巨型框架-核心筒结构体系为背景,对15个案例进行弹性屈曲和地震反应分析。所有案例的扭转屈曲均为第一扭转模态,与收集到的8个工程实例的屈曲性能基本一致。弯矩作用平面内的P-Δ效应仍是重力二阶效应的主要表现形式。但是,5%偶然偏心的计入对于偏心明显的长周期超高层建筑而言,P-Δ,θ效应会进一步放大构件的变形,导致配筋的增加。典型工程实例的推覆分析表明,P-Δ,θ效应对结构整体的抗倾覆能力也许不会产生实质性的影响。另外,由于屈曲分析与自由振动分析微分方程的一致性,对于长周期超高层建筑,推荐使用扭转屈曲因子λt cr替代周期比作为控制抗扭刚度的指标。 展开更多
关键词 长周期 超高层建筑 三维稳定设计 巨型框架-核心筒结构 P-Δ效应 扭弯屈曲 扭转屈曲因子
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基于板梁理论的工字形钢—混组合双跨连续梁弯扭屈曲分析 被引量：8
14
作者 张文福 邓云 +6 位作者 赵文艳 李明亮 刘迎春 计静 李洋 许庆 宋旭旭 《东北石油大学学报》 CAS 北大核心 2017年第4期107-115,共9页
基于板梁理论,对均布荷载作用下的双轴对称工字形钢—混组合双跨连续梁进行弯扭屈曲分析,推导截面连续梁发生弯扭屈曲时的临界弯矩公式,运用ANSYS有限元软件对10根双轴对称工字形钢—混组合双跨连续梁进行特征值屈曲分析,对比屈曲临界... 基于板梁理论,对均布荷载作用下的双轴对称工字形钢—混组合双跨连续梁进行弯扭屈曲分析,推导截面连续梁发生弯扭屈曲时的临界弯矩公式,运用ANSYS有限元软件对10根双轴对称工字形钢—混组合双跨连续梁进行特征值屈曲分析,对比屈曲临界弯矩的数值解与理论解,讨论换算截面法的适用性。结果表明:理论解与有限元解之间具有较高的吻合度,最大误差不超过3%。换算截面法的计算结果与实际结果差别较大,并不适用于工字形钢—混组合连续梁弯扭屈曲问题的计算。 展开更多
关键词 组合结构 弯扭屈曲 板梁理论 双跨钢-混组合梁 换算截面法
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循环荷载下压弯钢构件弹塑性弯扭屈曲的有限单元法 被引量：3
15
作者 胡兆同 顾强 《西安公路交通大学学报》 CSCD 北大核心 2001年第2期38-40,共3页
根据板壳非线性有限元基本理论 ,提出了压弯钢构件在循环荷载作用下弹塑性弯扭屈曲分析的有限单元法 ,并编制了计算程序 ,通过将计算结果和其他分析比较 ,对本文的理论进行了验证。结果表明 ,本文所提出的方法 。
关键词 有限单元法 循环荷载 弯扭屈曲 非线性 钢构件
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集中荷载作用下扭转支撑悬臂梁弯扭屈曲分析 被引量：7
16
作者 刘迎春 邓世林 +3 位作者 张文福 计静 卢召红 李洋 《东北石油大学学报》 CAS 北大核心 2017年第3期103-110,共8页
采用能量变分法,建立集中荷载作用下扭转支撑悬臂钢梁弯扭屈曲的总势能方程,选取6项三角级数表达的位移函数和转角函数,引入无量纲参数,计算扭转支撑悬臂钢梁弯扭屈曲的无量纲临界弯矩解析解;采用1stOpt数学优化分析软件,拟合扭转支撑... 采用能量变分法,建立集中荷载作用下扭转支撑悬臂钢梁弯扭屈曲的总势能方程,选取6项三角级数表达的位移函数和转角函数,引入无量纲参数,计算扭转支撑悬臂钢梁弯扭屈曲的无量纲临界弯矩解析解;采用1stOpt数学优化分析软件,拟合扭转支撑悬臂钢梁无量纲临界弯矩计算公式;采用ANSYS有限元分析软件进行验证,研究荷载作用位置对悬臂钢梁弯扭屈曲强度的影响。结果表明,扭转支撑悬臂钢梁无量纲临界弯矩计算公式具有较高的精确性,为悬臂梁设计和稳定性研究提供参考。 展开更多
关键词 弯扭屈曲 悬臂钢梁 扭转支撑 集中荷载 能量变分法 有限元法
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剖分T型钢压杆的屈曲性能和应用 被引量：7
17
作者 陈绍蕃 《建筑钢结构进展》 2005年第4期1-5,共5页
剖分T型钢由热轧H型钢一分为二得来,属单轴对称截面。在承受轴线压力时,它的屈曲性能有两个特点。其一是绕对称轴屈曲时必然伴随有扭转,从而降低其承载力。另一方面,当压力移至截面剪心时,屈曲不再出现扭转,承载力达到弯曲屈曲荷载。杆... 剖分T型钢由热轧H型钢一分为二得来,属单轴对称截面。在承受轴线压力时,它的屈曲性能有两个特点。其一是绕对称轴屈曲时必然伴随有扭转,从而降低其承载力。另一方面,当压力移至截面剪心时,屈曲不再出现扭转,承载力达到弯曲屈曲荷载。杆件承载力的这种提高,只有在绕另一主轴屈曲有多余承载力,足以承担压力移至剪心产生的偏心力矩时才能加以利用。本文分析表明,截面高宽比不小于1.25的剖分T型钢满足或部分满足这一条件。有时,荷载作用在形心与剪心距离的一半处较为有利。第二个特点表现在压杆腹板局部屈曲承载力和宽厚比限值。本文揭示出腹板的临界应力总是高于杆件弯扭屈曲的临界应力,因此,只要杆件通过弯扭屈曲验算,就不必顾虑腹板屈曲。然而,在工程实践中有些杆件扭转受到约束,从而不去验算其弯扭屈曲。此时,腹板有可能作为一纵边嵌固、另一纵边自由的板件屈曲。建议的腹板宽厚比限值就是为保证在这种情况下的稳定性而给出的。 展开更多
关键词 剖分T型钢 弯扭屈曲 腹板局部屈曲 板组 宽厚比
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复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲临界弯矩研究 被引量：7
18
作者 刘占科 周绪红 《土木工程学报》 EI CSCD 北大核心 2018年第1期76-90,99,共16页
基于由完备的复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲总势能方程推导的平衡微分方程,采用Galerkin法推导了考虑横向荷载作用点高度和横截面不对称参数的复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲临界弯矩的计算式,建立了等效弯矩系数的计算理论。依据等效弯矩系... 基于由完备的复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲总势能方程推导的平衡微分方程,采用Galerkin法推导了考虑横向荷载作用点高度和横截面不对称参数的复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲临界弯矩的计算式,建立了等效弯矩系数的计算理论。依据等效弯矩系数的计算理论确定了7种常见工况的等效弯矩系数理论计算式并给出了6种特殊工况的C_b实用计算式,从C_b计算式的计算精度、适用范围和形式三个方面对国内外文献的C_b计算式进行对比,验证了等效弯矩系数理论的正确性并提出了C_b计算式的选用准则,最后通过2个数值算例验证了复合荷载作用下钢梁临界弯矩M_(cr)计算式的正确性和C_b计算式选用准则的合理性。结果表明:考虑了横向荷载作用点高度和横截面不对称参数的复合荷载作用下钢梁弯扭屈曲临界弯矩的计算式形式简单、物理意义明确且便于计算;C_b实用计算式的适用范围广且精度高;等效弯矩系数的选用准则合理、有效。 展开更多
关键词 钢梁 复合荷载 弯扭屈曲 临界弯矩 等效弯矩系数 选用准则
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冷弯不等肢复杂卷边角钢轴压试验及承载力设计方法
19
作者 姚行友 胡成立 +1 位作者 聂泽谕 郭彦利 《建筑钢结构进展》 CSCD 北大核心 2024年第9期34-44,共11页
为研究冷弯薄壁不等肢复杂卷边角钢屈曲性能和稳定承载力设计方法,对24根不同截面、长细比、宽厚比的不等肢复杂卷边角钢进行了轴压试验。试验结果表明,长细比较大且宽厚比较小的试件易发生弯扭屈曲,长细比较小而宽厚比较大的试件易发... 为研究冷弯薄壁不等肢复杂卷边角钢屈曲性能和稳定承载力设计方法,对24根不同截面、长细比、宽厚比的不等肢复杂卷边角钢进行了轴压试验。试验结果表明,长细比较大且宽厚比较小的试件易发生弯扭屈曲,长细比较小而宽厚比较大的试件易发生局部屈曲或弯扭和局部相关屈曲。采用ABAQUS有限元软件对试件进行了有限元模拟,屈曲模式和承载力与试验结果吻合良好,表明建立的有限元分析模型是可行的。因此可采用经验证的有限元模型对不同长细比、卷边形式和卷边比的轴心受压不等肢复杂卷边角钢进行了参数化分析。结果表明,试件极限承载力受长细比的影响最为明显,将卷边比控制在一定范围内或改变卷边形式可提高试件极限承载力。最后将试验结果与直接强度法计算结果进行对比,表明直接强度法计算试件承载力较不安全。因此基于试验和数值分析结果提出轴心受压冷弯薄壁不等肢复杂卷边角钢构件考虑整体屈曲后强度的直接强度法修正公式,并通过对比试验结果和有限元分析结果验证了该修正公式的准确性和可行性。 展开更多
关键词 冷弯薄壁型钢 不等肢复杂卷边角钢 弯扭屈曲 局部屈曲 直接强度法
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剖分T型钢压杆整体失稳问题研究 被引量：5
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作者 熊晓莉 庞瑞 《建筑结构》 CSCD 北大核心 2013年第13期58-62,共5页
H型钢剖分T型钢压杆在压力作用下,屈曲性能有如下特点:一是当沿形心纵轴受压而绕对称轴屈曲时杆件将发生弯扭变形;二是当沿剪切中心轴受压而绕对称轴屈曲时弯曲变形与扭转变形不再耦合。因此,形心受压时的屈曲荷载低于剪切中心受压时的... H型钢剖分T型钢压杆在压力作用下,屈曲性能有如下特点:一是当沿形心纵轴受压而绕对称轴屈曲时杆件将发生弯扭变形;二是当沿剪切中心轴受压而绕对称轴屈曲时弯曲变形与扭转变形不再耦合。因此,形心受压时的屈曲荷载低于剪切中心受压时的屈曲荷载,上述结论对理想压杆是适用的。然而,对于工程中具有初弯曲、初偏心以及残余应力的剖分T型钢压杆而言,将压力由形心轴移至剪切中心轴后,整体失稳时的承载能力会降低,采用有限元建模计算剖分T型钢压杆承载力的分析结果也可证实上述结论。 展开更多
关键词 剖分T型钢 整体失稳 弯扭屈曲 弯曲屈曲 有限元
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