40CrNi2MoA提环开裂原因分析 被引量：3

1

作者 史伟 周庆宪 +1 位作者 王会斌 张君 《热处理技术与装备》 2012年第1期46-48,52,共4页

40CrNi2MoA提环在弯曲锻造时发现裂纹,通过对试样进行化学分析、金相检验及断口SEM分析对开裂的原因进行了分析。分析发现,锻件裂纹具有明显的锻造裂纹的特征,但组织无明显的过热及过烧等现象。结合裂纹分析和现场具体生产工艺,结果表明... 40CrNi2MoA提环在弯曲锻造时发现裂纹,通过对试样进行化学分析、金相检验及断口SEM分析对开裂的原因进行了分析。分析发现,锻件裂纹具有明显的锻造裂纹的特征,但组织无明显的过热及过烧等现象。结合裂纹分析和现场具体生产工艺,结果表明,该裂纹的产生系锻件终锻温度过低所致,并在随后的冷却过程中造成裂纹的进一步扩展,最终造成产品开裂报废。 展开更多

关键词 40CrNi2MoA 提环 锻造裂纹 终锻温度

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40Cr钢汽车转向节锻造余热淬火的研究 被引量：6

2

作者 朱腾 郑明玉 +4 位作者 陈国强 廖辉 肖来斌 刘爱军 刘宁 《热处理》 CAS 2017年第6期22-25,共4页

一种材料为40Cr钢的汽车转向节,锻造后经常规调质处理后,质量不稳定,某些锻件出现粗大晶粒或魏氏组织。为稳定转向节锻件的热处理质量,对之进行了锻造余热淬火试验。试验方案为,坯件的锻造加热温度分别为1 035℃、1 070℃、1 100℃、1 ... 一种材料为40Cr钢的汽车转向节,锻造后经常规调质处理后,质量不稳定,某些锻件出现粗大晶粒或魏氏组织。为稳定转向节锻件的热处理质量,对之进行了锻造余热淬火试验。试验方案为,坯件的锻造加热温度分别为1 035℃、1 070℃、1 100℃、1 150℃和1 200℃,淬火介质分别为水、柴油和5%PAG水溶液。根据试验结果确定的适合于转向节坯件的锻造余热淬火工艺为:加热温度为1 070~1 100℃,在900℃左右终止锻造并立即淬入5%PAG水溶液,可使转向节获得令人满意的显微组织。 展开更多

关键词 锻造余热淬火 40CR钢 汽车转向节

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锻造工艺对GH901高温合金涡轮轴锻件磨损性能的影响 被引量：2

3

作者 段少丽 刘俊杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第21期109-112,共4页

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压速度对GH901高温合金涡轮轴毛坯进行了锻造,并分别进行了25℃室温和600℃高温环境下的耐磨损性能测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1060℃升高至1140℃,终锻温度从860℃升高至940℃,... 采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压速度对GH901高温合金涡轮轴毛坯进行了锻造,并分别进行了25℃室温和600℃高温环境下的耐磨损性能测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1060℃升高至1140℃,终锻温度从860℃升高至940℃,或锻压速度从6 mm/s增加至12 mm/s,锻件的室温和高温磨损体积均先减小后增大,耐磨损性能先提高后下降。高温合金涡轮轴锻件始锻温度优选为1120℃,终锻温度优选为920℃,锻压速度为10 mm/s。 展开更多

关键词 锻造工艺 GH901高温合金 涡轮轴 耐磨损性能 始锻温度 终锻温度 锻压速度

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锻压工艺对新型高强度机械螺栓性能的影响 被引量：1

4

作者 安立 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第19期172-174,178,共4页

采用不同工艺参数对TA15-0.1Sr钛合金新型高强度机械螺栓进行了锻压,并进行了500℃高温拉伸试验和96h中性盐雾腐蚀试验。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从900℃增大到975℃,终锻温度从720℃增大到780℃,或变形量从4%增大到10%时,螺... 采用不同工艺参数对TA15-0.1Sr钛合金新型高强度机械螺栓进行了锻压,并进行了500℃高温拉伸试验和96h中性盐雾腐蚀试验。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从900℃增大到975℃,终锻温度从720℃增大到780℃,或变形量从4%增大到10%时,螺栓的高温强度先增大后减小,质量损失率先减小后增大,高温强度和耐腐蚀性能先提高后下降。螺栓的始锻温度、终锻温度和锻压变形量分别优选为950、760℃、8%。 展开更多

关键词 始锻温度 终锻温度 锻压变形量 TA15-0.1Sr钛合金 高强度螺栓 高温力学性能 耐腐蚀性能

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新型建筑销轴的锻压工艺优化研究

5

作者 张骞 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第11期137-139,143,共4页

采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压变形量进行了新型建筑销轴锻压试验,并进行了拉伸性能的测试与分析。结果表明：在试验工艺下,随始锻温度从1200℃升高至1280℃,终锻温度从680℃升高至760℃,锻压变形量从6%上升至14%,销轴的抗拉强度... 采用不同的始锻温度、终锻温度和锻压变形量进行了新型建筑销轴锻压试验,并进行了拉伸性能的测试与分析。结果表明：在试验工艺下,随始锻温度从1200℃升高至1280℃,终锻温度从680℃升高至760℃,锻压变形量从6%上升至14%,销轴的抗拉强度先提高后下降。销轴的锻压工艺参数为：始锻温度1260℃、终锻温度720℃、锻压变形量10%。 展开更多

关键词 新型建筑销轴 锻压工艺 拉伸性能 始锻温度 终锻温度 锻压变形量

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锻压工艺对数控机床齿轮锻件硬度和磨损性能的影响

6

作者 周微 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第19期156-159,共4页

采用不同的模具预热温度、始锻温度、终锻温度和锻压速度对4140数控机床齿轮毛坯进行了锻压,并进行了试样的硬度和磨损性能测试与分析。结果表明:在试验条件下,随模具预热温度从220℃升高至300℃、始锻温度从1150℃升高至1230℃、终锻... 采用不同的模具预热温度、始锻温度、终锻温度和锻压速度对4140数控机床齿轮毛坯进行了锻压,并进行了试样的硬度和磨损性能测试与分析。结果表明:在试验条件下,随模具预热温度从220℃升高至300℃、始锻温度从1150℃升高至1230℃、终锻温度从790℃升高至870℃或锻压速度从35 mm/min增加到55 mm/min,齿轮的硬度和磨损性能均先提高后下降。数控机床齿轮锻件的最佳工艺参数为:模具预热温度280℃、始锻温度1210℃、终锻温度850℃、锻压速度45 mm/min。 展开更多

关键词 模具预热温度 始锻温度 终锻温度 锻压速度 机床齿轮 磨损性能

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RM2锻棒断裂原因分析

7

作者 徐辉 宋祖峰 +1 位作者 牟祖茂 王德宝 《安徽冶金科技职业学院学报》 2022年第1期19-21,共3页

某厂RM2锻棒在锻造后进行正火+球化退火热处理,但是在后续粗加工过程中出现了裂纹。分析结果表明:RM2锻棒由于终锻温度偏高,碳化物偏析并且成网状分布,使得锻棒具有很大的脆性;在后续热处理过程中,原先的粗晶内细晶形核长大,并不能消除... 某厂RM2锻棒在锻造后进行正火+球化退火热处理,但是在后续粗加工过程中出现了裂纹。分析结果表明:RM2锻棒由于终锻温度偏高,碳化物偏析并且成网状分布,使得锻棒具有很大的脆性;在后续热处理过程中,原先的粗晶内细晶形核长大,并不能消除锻造粗晶,致使在外力作用的情况下出现沿晶脆裂,导致裂纹的产生[1]。 展开更多

关键词 RM2锻棒 网状碳化物 终锻温度

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锻压工艺对机械筒座毛坯性能的影响

8

作者 应跃 何柏海 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第11期123-126,共4页

采用不同的锻压工艺制备了30CrMnSi钢机械筒座毛坯试样,并进行了冲击和磨损试验。结果表明:在试验条件下,随模具预热温度从150℃增加至350℃、始锻温度从1200℃增加至1275℃或终锻温度从780℃增加至840℃,筒座毛坯的冲击性能和耐磨损性... 采用不同的锻压工艺制备了30CrMnSi钢机械筒座毛坯试样,并进行了冲击和磨损试验。结果表明:在试验条件下,随模具预热温度从150℃增加至350℃、始锻温度从1200℃增加至1275℃或终锻温度从780℃增加至840℃,筒座毛坯的冲击性能和耐磨损性能均先提高后下降。30CrMnSi钢机械筒座毛坯的模具预热温度优选为250℃、始锻温度优选为1250℃、终锻温度优选为820℃。 展开更多

关键词 锻压工艺 模具预热温度 始锻温度 终锻温度 30CrMnSi机械筒座

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锻压工艺参数对Q235-Cr钢建筑脚手架扣件性能的影响

9

作者 吴渝玲 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第23期141-144,共4页

采用不同的工艺参数对Q235-Cr钢建筑脚手架扣件进行了锻造,并对试样进行了耐腐蚀性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1200℃升高至1300℃,终锻温度从685℃升高至745℃或锻压速度从20 mm/min增大至50 mm/min... 采用不同的工艺参数对Q235-Cr钢建筑脚手架扣件进行了锻造,并对试样进行了耐腐蚀性能和冲击性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1200℃升高至1300℃,终锻温度从685℃升高至745℃或锻压速度从20 mm/min增大至50 mm/min,扣件的耐腐蚀性能和冲击性能均先提高后下降。扣件的最佳锻压工艺参数为:始锻温度1275℃、终锻温度715℃和锻压速度40 mm/min。 展开更多

关键词 始锻温度 终锻温度 锻压速度 Q235-Cr钢 耐腐蚀性能 冲击性能

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始锻温度和终锻温度的符合性效果验证

10

作者 李京 李志广 +2 位作者 刘继林 翟海 张增平 《模具制造》 2017年第2期54-57,共4页

通过应用实例对在燃气炉中高温加热的中小型钢质锻件的始锻温度和终锻温度进行符合性效果验证,符合性效果验证结果表明:用于确认始锻温度的"目测观察法+高温加热仪表显示法+加热时间控制法"具有符合性,用于确认终锻温度的&qu... 通过应用实例对在燃气炉中高温加热的中小型钢质锻件的始锻温度和终锻温度进行符合性效果验证,符合性效果验证结果表明:用于确认始锻温度的"目测观察法+高温加热仪表显示法+加热时间控制法"具有符合性,用于确认终锻温度的"目测观察法+锻造操作时间控制法"具有符合性,始锻温度和终锻温度也具有符合性。 展开更多

关键词 钢质锻件 高温加热 始锻温度 终锻温度 符合性效果验证

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始锻温度和终锻温度符合性确认的新方法

11

作者 聂兰启 李志广 +2 位作者 张健 谢华 殷彬栋 《模具制造》 2017年第1期63-66,共4页

在燃气炉中高温加热的中小型钢质锻件,始锻温度和终锻温度"失真现象"较为严重。针对始锻温度和终锻温度符合性确认的锻造理论与实践难题,特提出了一种始锻温度符合性确认的"目测观察法+高温加热仪表显示法+加热时间控制... 在燃气炉中高温加热的中小型钢质锻件,始锻温度和终锻温度"失真现象"较为严重。针对始锻温度和终锻温度符合性确认的锻造理论与实践难题,特提出了一种始锻温度符合性确认的"目测观察法+高温加热仪表显示法+加热时间控制法"和终锻温度符合性确认的"目测观察法+锻造操作时间控制法"的新理论和新方法,可"快、准、全"地确认始锻温度和终锻温度,符合性确认准确率高达100%。 展开更多

关键词 钢质锻件 高温加热 始锻温度 终锻温度 符合性确认

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C和N含量及终锻温度对38MnVS6性能和组织的影响 被引量：1

12

作者 邢萍 陈雪慧 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第12期1173-1179,共7页

通过显微组织定量统计、高分辨透射电镜及热力学计算等手段,研究了成分微调及终锻温度对38MnVS6非调质钢力学性能和显微组织的影响。结果表明,通过降C增N处理和降低终锻温度,实验钢屈服强度得到一定提高,塑韧性得到明显改善,室温冲击功... 通过显微组织定量统计、高分辨透射电镜及热力学计算等手段,研究了成分微调及终锻温度对38MnVS6非调质钢力学性能和显微组织的影响。结果表明,通过降C增N处理和降低终锻温度,实验钢屈服强度得到一定提高,塑韧性得到明显改善,室温冲击功由52 J增加至83 J。其作用机制为降C使铁素体体积分数增加,塑韧性得到改善;而增N后提高了钢的析出强化作用,弥补降C带来的强度损失;随着终锻温度的降低,铁素体数量增加且尺寸减小,细晶强化及韧化作用得到进一步提高。两方面综合作用使得实验钢强度保持稳定,而冲击韧性提高。 展开更多

关键词 C含量 N含量 终锻温度 38MnVS6 塑韧性

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锻压温度对曲轴冲击和磨损性能的影响

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作者 曼茂立 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第17期167-169,173,共4页

采用不同始锻温度和终锻温度对42Cr Mo VSr钢新型曲轴进行锻压试验,并进行了曲轴冲击性能和磨损性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1130℃增大到1210℃或终锻温度从830℃增大到910℃,曲轴的冲击性能和磨损性能均先... 采用不同始锻温度和终锻温度对42Cr Mo VSr钢新型曲轴进行锻压试验,并进行了曲轴冲击性能和磨损性能的测试与分析。结果表明:在试验条件下,随始锻温度从1130℃增大到1210℃或终锻温度从830℃增大到910℃,曲轴的冲击性能和磨损性能均先提高后下降。曲轴的始锻温度优选为1190℃,终锻温度优选为870℃。 展开更多

关键词 始锻温度 终锻温度 42CrMoVSr钢曲轴 冲击性能 磨损性能

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