泡沫在连续管螺旋管段内流动的压降数值模拟 被引量：8

1

作者 张小宁 姜凤光 +1 位作者 李根生 张明坤 《石油钻采工艺》 CAS CSCD 北大核心 2011年第6期5-9,共5页

通过自定义函数和数值模拟方法研究泡沫流体在连续管中流动的压降,并且对比了计算结果与模拟结果。对于泡沫在直管段内流动,由于考虑了加速压降和真实速度剖面的影响,模拟压降比计算压降大。对于泡沫在螺旋管段内流动:由于泡沫具有压缩... 通过自定义函数和数值模拟方法研究泡沫流体在连续管中流动的压降,并且对比了计算结果与模拟结果。对于泡沫在直管段内流动,由于考虑了加速压降和真实速度剖面的影响,模拟压降比计算压降大。对于泡沫在螺旋管段内流动:由于泡沫具有压缩性,其物性随压力变化,所以当出口压力不同时,同一位置处速度剖面和密度剖面不同;由于离心力的作用,速度剖面不对称;出口压力、注气流量和曲率对压降影响比较明显。对连续管泡沫钻井进行水力参数设计时,尽可能地提高注入压力,可减少泡沫在螺旋管段流动的压降。 展开更多

关键词 泡沫流体 连续管 注气流量 出口压力 曲率 数值模拟

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滑压运行机组给水泵小汽轮机参数应达值的研究 被引量：7

2

作者 李平 华敏 +1 位作者 张情 王佳茗 《热力透平》 2010年第4期251-254,共4页

分析了滑压运行机组在部分负荷下运行时,给水泵出口压力和效率,以及小汽机抽汽量等参数的应达值计算方法。以某600MW机组为例,计算了不同负荷下各参数的应达值,并与设计值进行比较,结果表明本文采用的方法是可行的,为火电机组进行节能... 分析了滑压运行机组在部分负荷下运行时,给水泵出口压力和效率,以及小汽机抽汽量等参数的应达值计算方法。以某600MW机组为例,计算了不同负荷下各参数的应达值,并与设计值进行比较,结果表明本文采用的方法是可行的,为火电机组进行节能诊断和能损分析提供了理论依据。 展开更多

关键词 滑压机组 出口压力 效率 抽汽量 应达值

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水泵试验台汽蚀筒内部流场数值模拟

3

作者 马新华 韩璐 刘厚林 《排灌机械》 2008年第5期23-26,33,共5页

根据某多功能试验台闭式试验装置中参数测量范围的要求设计了一个汽蚀筒.以叶片角为-2,°型号为JM—211的混流泵为例,在其设计工况点Q=2200 m3/h下,采用雷诺平均N-S方程和标准k-ε紊流模型结合隐式修正SIMPLEC算法,运用FLUENT软件... 根据某多功能试验台闭式试验装置中参数测量范围的要求设计了一个汽蚀筒.以叶片角为-2,°型号为JM—211的混流泵为例,在其设计工况点Q=2200 m3/h下,采用雷诺平均N-S方程和标准k-ε紊流模型结合隐式修正SIMPLEC算法,运用FLUENT软件对此汽蚀筒进行了内部流场数值计算,并与试验值进行了对比分析.数值计算得到了汽蚀筒内部的速度矢量图、两层稳流栅(整流器)附近横截面的压力分布图,以及出口速度、压力分布图.分析结果表明,两层稳流栅后流速稳定,压力分布较为均匀,压差减小为250 Pa;泵进口压力试验值与计算所得的汽蚀筒出口压力值非常接近,压力预测误差仅为1.79%.因此,该汽蚀筒进出口和稳流栅的设计达到了试验所要求的泵进口压力且压力稳定. 展开更多

关键词 汽蚀筒 稳流栅 出口速度 出口压力 容积

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不同角度内模填充衣架型机头的数值模拟

4

作者 周文渊 熊传胜 +2 位作者 杨宝红 孟雅新 王景禄 《塑料科技》 CAS 北大核心 2010年第7期72-76,共5页

利用Polyflow软件对填充了不同角度内模的衣架型机头流道进行了模拟。研究了不同内模夹角对流道压力分布、出口压力、出口速度以及流道内流体停留时间的影响。结果表明:不同角度内模填充机头流道后,流道压力分布、出口压力和出口速度无... 利用Polyflow软件对填充了不同角度内模的衣架型机头流道进行了模拟。研究了不同内模夹角对流道压力分布、出口压力、出口速度以及流道内流体停留时间的影响。结果表明:不同角度内模填充机头流道后,流道压力分布、出口压力和出口速度无明显改变;流道内物料主要停留在歧管端部;通过改变内模夹角,可以改变物料最大停留时间及停留面积,内模夹角为40°时,流道内最大停留时间短,物料停留少。 展开更多

关键词 内模 衣架型机头 出口压力 停留时间 数值模拟

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挤出口型中混炼胶出口压力降的预测 被引量：4

5

作者 梁基照 《橡胶工业》 CAS 北大核心 1996年第10期579-582,共4页

阐明混炼胶于口型流动中挤出胀大比Ｂ与出口压力降ΔＰｅｘｉｔ之间基本上呈幂律关系。应用文献中提出的数学模型，预测了两种混炼胶于毛细管挤出过程中的ΔＰｅｘｉｔ值。结果表明．ΔＰｅｘｉｔ在末端压力损失中所占比例β随着剪切速... 阐明混炼胶于口型流动中挤出胀大比Ｂ与出口压力降ΔＰｅｘｉｔ之间基本上呈幂律关系。应用文献中提出的数学模型，预测了两种混炼胶于毛细管挤出过程中的ΔＰｅｘｉｔ值。结果表明．ΔＰｅｘｉｔ在末端压力损失中所占比例β随着剪切速率的增加而有所减小，β的平均值为１５％─１８％。 展开更多

关键词 混炼胶 挤出 压力降 橡胶

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基于实际气体的圆柱形混合室喷射器设计及优化方法 被引量：7

6

作者 陈洪杰 卢苇 庄光亮 《化工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第10期3881-3887,共7页

从热力学过程出发,通过引入单相及两相流声速计算模型,提出了基于实际气体的圆柱形混合室喷射器设计方法。用该方法计算出的喷射系数能与实验值较好吻合,误差在±17%内。新设计方法预测出必定存在一个使喷射系数设计值最大的最优混... 从热力学过程出发,通过引入单相及两相流声速计算模型,提出了基于实际气体的圆柱形混合室喷射器设计方法。用该方法计算出的喷射系数能与实验值较好吻合,误差在±17%内。新设计方法预测出必定存在一个使喷射系数设计值最大的最优混合室出口压力,为方便且快速确定该最优混合室出口压力与喷射器设计工况的关系,引入了最优扩压室升压比倒数。分别计算了水蒸气、氨、R290、R134a和R22圆柱形混合室喷射器常见工况下最优扩压室升压比倒数与膨胀比、压缩比的关系曲线,进而拟合出最优扩压室升压比倒数与膨胀比、压缩比的关系式。在喷射器设计过程中利用这些关系式可迅速算出最优扩压室升压比倒数,从而确定最优混合室出口压力,设计出高效喷射器。 展开更多

关键词 实际气体 喷射器 混合室出口压力 热力学过程 气液两相流 优化设计

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聚合物熔体挤出流动中的弹性行为 被引量：5

7

作者 梁基照 《合成橡胶工业》 CAS CSCD 北大核心 1995年第2期107-109,共3页

研究了聚合物熔体挤出过程中出口压力降△Ｐ＿（ｅｘｉｔ）与剪切应力τ＿ｗ和挤出胀大比Ｂ三者之间的关系。提出了描述这一关系的方程：△Ｐ＿（ｅｘｉｔ）＝τ＿ｗ（Ｂ￣４－１）￣（０．５）／３。初步验证，用该方程计算的△Ｐ＿（... 研究了聚合物熔体挤出过程中出口压力降△Ｐ＿（ｅｘｉｔ）与剪切应力τ＿ｗ和挤出胀大比Ｂ三者之间的关系。提出了描述这一关系的方程：△Ｐ＿（ｅｘｉｔ）＝τ＿ｗ（Ｂ￣４－１）￣（０．５）／３。初步验证，用该方程计算的△Ｐ＿（ｅｘｉｔ）值与文献提供的毛细管挤出实测值有较好的一致性。 展开更多

关键词 熔体 压力降 高聚物 挤出成型 弹性

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8m×6m风洞大尺度模型进气道和喷流试验技术 被引量：4

8

作者 陈洪 刘李涛 巫朝君 《空气动力学学报》 CSCD 北大核心 2017年第6期875-878,共4页

采用单台抽吸流量达383m3/min的真空泵抽吸系统和最大落压比达3.5的喷流模拟器,在8m×6m风洞建立了大尺度模型进气道和喷流试验技术,可实现8m×6m试验段大尺度战斗机100%进气流量和高落压比模拟要求,通过将3m量级风洞试验模型... 采用单台抽吸流量达383m3/min的真空泵抽吸系统和最大落压比达3.5的喷流模拟器,在8m×6m风洞建立了大尺度模型进气道和喷流试验技术,可实现8m×6m试验段大尺度战斗机100%进气流量和高落压比模拟要求,通过将3m量级风洞试验模型的比例增大1倍,能够更为精细地模拟战斗机气动外形,获得更为准确的飞机进气道性能、喷流对战斗机气动特性影响及矢量喷管性能参数。 展开更多

关键词 进气道 喷流 抽吸流量 落压比 式验技术

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循环水泵叶轮叶型优化改进 被引量：1

9

作者 周文华 高健 +2 位作者 师斐 张凤玲 卜志远 《内蒙古电力技术》 2012年第6期85-87,共3页

包头第三热电厂1号、2号机组循环泵因设计上存在缺陷,因此对两台机组4台循环泵进行改造。但改造后发现1号机组循环水流量仅30 769 t/h,小于凝汽器设计流量36 515t/h;且1号机组循环泵运行电流及耗电率均大于2号机组;在同等负荷条件下1号... 包头第三热电厂1号、2号机组循环泵因设计上存在缺陷,因此对两台机组4台循环泵进行改造。但改造后发现1号机组循环水流量仅30 769 t/h,小于凝汽器设计流量36 515t/h;且1号机组循环泵运行电流及耗电率均大于2号机组;在同等负荷条件下1号机组真空值比2号机组低2 kPa,因此,造成1号机组循环泵电耗和发电煤耗较高。对1号机组2台循环泵叶轮叶型进行优化,制造新叶轮,重新确定叶型角度,将叶轮前盖板外移,缩小叶轮外径。优化后,循环泵耗电率下降0.08个百分点,年节省费用28.41万元,效益显著。 展开更多

关键词 循环泵叶轮 叶型优化 耗电率 电机电流 循环水量 循环泵出口压力

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某工程混凝土质量缺陷原因分析及对策

10

作者 李江深 《科技情报开发与经济》 2005年第3期295-296,F004,共3页

山西省万家寨引黄工程总干三级,南干一、二泵站出水压力平洞和竖井在施工后期和试通水过程中发现存在不同程度的混凝土质量缺陷。对这些质量缺陷进行了分析,并提出了处理措施。

关键词 引黄工程 地面泵站 出水压力平洞 出水竖井 混凝土缺陷

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基于液体火箭发动机的亚轨道飞行器性能参数分析

11

作者 凌桂龙 张建伟 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第9期2111-2116,共6页

针对一种环保推进剂组合,建立了亚轨道飞行器设计仿真模型、质量模型和弹道模型,以燃烧室压强、余氧系数及喷管出口截面压强为分析变量,对亚轨道飞行器的性能进行了分析.所得结论表明:在给定飞行任务下,为提高亚轨道飞行器性能,燃烧室... 针对一种环保推进剂组合,建立了亚轨道飞行器设计仿真模型、质量模型和弹道模型,以燃烧室压强、余氧系数及喷管出口截面压强为分析变量,对亚轨道飞行器的性能进行了分析.所得结论表明:在给定飞行任务下,为提高亚轨道飞行器性能,燃烧室压强越高越有利;最佳余氧系数在0.99处取得;喷管面积扩张比受到箭体外径及工艺水平等限制,在条件允许的情况下,尽量取大.研究结果为其他同类亚轨道飞行器的系统方案研究提供参考. 展开更多

关键词 液体火箭发动机 亚轨道飞行器 环保推进剂 燃烧室压强 余氧系数 喷管出口压强

原文传递

燃气侧喷固冲发动机补燃室流场三维数值研究 被引量：4

12

作者 张磊 周长省 鞠玉涛 《计算机仿真》 CSCD 2008年第5期61-63,116,共4页

采用标准k-ε二方程模型和涡团耗散模型对固体火箭冲压发动机补燃室内流场进行了三维数值模拟研究。考虑燃气喷射角度,补燃室出口反压对燃烧流场的影响。得出了反应物和产物组分、温度等发动机参数的变化趋势。其中燃气喷射角度分别为30... 采用标准k-ε二方程模型和涡团耗散模型对固体火箭冲压发动机补燃室内流场进行了三维数值模拟研究。考虑燃气喷射角度,补燃室出口反压对燃烧流场的影响。得出了反应物和产物组分、温度等发动机参数的变化趋势。其中燃气喷射角度分别为30°,45°,60°。结果表明:增加喷射角度,补燃室头部温度升高,燃料完全燃烧所需补燃室长度减少;增大出口反压有利于补燃室内燃烧的进行。该结论对固冲发动机补燃室的理论设计和实验优化有重要作用。 展开更多

关键词 冲压发动机 补燃室 数值模拟 出口反压

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叶栅反推器出口安装角、压比对反推性能的影响 被引量：3

13

作者 何艳 刘友宏 《科学技术与工程》 北大核心 2012年第1期89-96,共8页

航空发动机叶栅反推器叶型参数与反推效率、流量系数之间的规律对于反推装置的设计具有重要意义。建立了外涵叶栅反推器的轴对称计算模型,给出了内涵计算域的有效处理方法。利用数值模拟手段研究了叶片出口安装角、外涵入口压比的变化... 航空发动机叶栅反推器叶型参数与反推效率、流量系数之间的规律对于反推装置的设计具有重要意义。建立了外涵叶栅反推器的轴对称计算模型,给出了内涵计算域的有效处理方法。利用数值模拟手段研究了叶片出口安装角、外涵入口压比的变化对反推效率、流量系数等的影响规律,并将计算结果与可能得到的试验结果的数据点进行了比较。结果表明,计算结果与实验结果吻合。出口安装角在30°—50°这个范围内时,随着出口安装角的增大,反推效率明显上升。继续增大出口安装角至60°,反推效率变化趋于平缓,甚至有所下降。在50°时反推效率达到最大值。随着出口安装角的增大,流量系数基本不变,超过某一临界值后急剧下降。对40°—50°这些中等大小的叶片出口安装角,压比对反推效率的影响不大。叶片出口安装角超出该范围,压比对反推效率的影响较大。当出口安装角较小时,随压比增大,流量系数缓慢增大。当出口安装角较大时,流量系数随压比变化不大。 展开更多

关键词 航空 航天推进系统 叶栅反推器 出口安装角 压比 反推效率 流量系数

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浅谈柔性静压风机盘管机组 被引量：1

14

作者 杜颖 洛传栋 《建筑节能》 CAS 2010年第6期23-25,共3页

风机盘管机组由于出口静压的局限性,一旦设计阻力与实际阻力有偏差,对风量会产生很大影响。为了满足风量要求,需要更换整台机组或机组内的部件。由于风机盘管机组安装位置的限制,更换十分不便。针对这种不便,介绍一种可调机组出口静压... 风机盘管机组由于出口静压的局限性,一旦设计阻力与实际阻力有偏差,对风量会产生很大影响。为了满足风量要求,需要更换整台机组或机组内的部件。由于风机盘管机组安装位置的限制,更换十分不便。针对这种不便,介绍一种可调机组出口静压的风机盘管机组,讲解了机组的结构和具体的实现方法。为同行在新产品的研发和风机盘管的选用方面给予启发。 展开更多

关键词 柔性静压 出口静压 机组结构 实现方法 空气处理过程 电机接线 三速开关

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室内消火栓栓口压力计算中存在的疑问

15

作者 杨培云 程宏伟 《给水排水》 CSCD 北大核心 2018年第9期141-144,共4页

依据高等院校的专业教材提供的相关公式计算消防水枪充实水柱所对应的压力和流量值时,发现计算结果与相关的设计手册、措施中的数据不一致。经过比对分析后找出疑似问题所在,同时指出传统计算过程中未考虑水枪自身的局部水头损失,并提... 依据高等院校的专业教材提供的相关公式计算消防水枪充实水柱所对应的压力和流量值时,发现计算结果与相关的设计手册、措施中的数据不一致。经过比对分析后找出疑似问题所在,同时指出传统计算过程中未考虑水枪自身的局部水头损失,并提出补充完善的建议。 展开更多

关键词 室内消火栓 栓口压力 渐缩管 水力计算

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