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25MnSiVN高强抗震钢筋组织相变探讨 被引量：7
1
作者 刘金源 邱伟明 +1 位作者 李祥龙 钟寿军 《物理测试》 CAS 2018年第1期16-21,共6页
为制定合理的轧制工艺，使用热摸拟相变膨胀法，结合金相组织分析及硬度试验方法，研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN（600MPa级）高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSivN动态连续转变CCT曲线，同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1... 为制定合理的轧制工艺，使用热摸拟相变膨胀法，结合金相组织分析及硬度试验方法，研究钒氮微合金化生产的25MnSiVN（600MPa级）高强抗震钢筋的组织相变规律。试验测出了25MnSivN动态连续转变CCT曲线，同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3。平衡临界相变点温度。结果表明，当冷却速度低于3℃／s时，仅发生铁素体和珠光体组织相变，当冷却速度大于3℃／s时，发生贝氏体相变，当冷却速度大于15℃／s时，发生马氏体相变。为保证25MnSiVN钢中获得均匀细小的铁素体＋珠光体组织，避免产生贝氏体甚至马氏体组织，大生产时，应控制钢筋轧后冷却速度不超过3℃／s。运用本试验研究成果，制定了合理的轧制工艺，生产出了性能合格的600MPa级高强抗震钢筋。 展开更多
关键词 25MnSivN高强抗震钢筋 连续冷却转变曲线 平衡临界相变点温度
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65Mn弹簧钢盘条相变组织分析 被引量：5
2
作者 刘金源 李祥龙 《物理测试》 CAS 2019年第1期18-23,共6页
为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表... 为合理制定65Mn盘条控冷工艺和球化退火工艺,使用热模拟相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验方法,研究65Mn弹簧钢的组织相变规律。试验测定了65Mn动态连续转变CCT曲线,同时测定了该钢种的Ac1、Ac3、Ar1、Ar3等临界相变点温度,结果表明,当冷却速度低于7℃/s时,仅发生铁素体和珠光体组织相变,此时钢中组织为索氏体+珠光体+铁素体,索氏体含量随冷却速度的增加而增加。冷却速度大于7℃/s时,开始发生马氏体相变。冷却速度大于30℃/s时仅发生马氏体相变。采用本试验研究成果,制定了合理的65Mn盘条控冷工艺,生产出了力学性能合格的65Mn盘条。同时制定了合适的盘条球化退火工艺,供下游用户参考,用户使用该工艺对盘条进行球化退火处理,可获得均匀的球化组织。 展开更多
关键词 65Mn盘条 连续冷却转变曲线 平衡临界相变点温度 球化退火工艺
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Q690D高强度钢的动态连续冷却转变曲线
3
作者 鹿超超 孙雪娇 方金林 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第4期12-16,共5页
在热模拟试验机上对Q690D高强度钢进行不同冷却速率的热模拟试验,绘制动态连续冷却转变曲线,用光学显微镜观察该钢的显微组织,用维氏硬度计测试其维氏硬度。结果表明:当冷却速率小于0.1℃/s时,Q690D高强度钢的组织基本为珠光体、铁素体... 在热模拟试验机上对Q690D高强度钢进行不同冷却速率的热模拟试验,绘制动态连续冷却转变曲线,用光学显微镜观察该钢的显微组织,用维氏硬度计测试其维氏硬度。结果表明:当冷却速率小于0.1℃/s时,Q690D高强度钢的组织基本为珠光体、铁素体和少量贝氏体;当冷却速率为0.5℃/s时,珠光体消失,组织全部为贝氏体;当冷却速率为3℃/s时,组织中出现马氏体;当冷却速率增大至8℃/s时,贝氏体几乎全部消失,基体组织基本为马氏体;当冷却速率大于10℃/s时,组织全部为马氏体,得到马氏体临界转变冷却速率为10℃/s。 展开更多
关键词 Q690D高强度钢 连续冷却转变曲线 热模拟 显微组织
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S55C-S钢组织相变研究 被引量：2
4
作者 李祥龙 陈远生 +1 位作者 刘金源 董凤奎 《金属材料与冶金工程》 CAS 2020年第6期3-9,共7页
为支撑S55C-S优碳钢控轧控冷工艺的制定,及合理制定热处理工艺,利用Gleeble3800热模拟机相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验分析,研究S55C-S优碳钢组织相变规律。试验测定了S55C-S钢Ac1、 Ac3、 Ar1、 Ar3等临界相变点温度,并测定... 为支撑S55C-S优碳钢控轧控冷工艺的制定,及合理制定热处理工艺,利用Gleeble3800热模拟机相变膨胀法,结合金相组织分析及硬度试验分析,研究S55C-S优碳钢组织相变规律。试验测定了S55C-S钢Ac1、 Ac3、 Ar1、 Ar3等临界相变点温度,并测定了该钢种静态连续转变CCT曲线。结果表明,当冷速≤3℃/s时,主要为铁素体+珠光体转变;冷速≥4℃/s时,开始有极少贝氏体,少量马氏体转变;冷速≥20℃/s时,主要转变为极少贝氏体和马氏体、极少珠光体;冷速≥30℃/s时,组织转变为马氏体。通过本试验研究,得到了不同冷速下S55C-S钢组织相变规律,绘制了静态CCT曲线,为控冷工艺制定提供实验数据支撑,同时供下游用户参考,用户使用该成果制定合理的热处理工艺,可获得需要的材料性能。 展开更多
关键词 S55C-S钢 热模拟 临界相变温度 连续冷却转变曲线
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实验室热模拟试验技术 被引量：1
5
作者 骆春民 刘莹 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第11期19-22,31,共5页
Gleeble3800-GTC型热模拟试验机是一个综合的数字闭环热、机械控制测试系统,是实验室中最重要的模拟试验系统之一。其主要用于冶金过程模拟、金属材料热变形行为模拟等方法。采用该热模拟试验机对试样进行模拟试验,研究了热模拟试验机... Gleeble3800-GTC型热模拟试验机是一个综合的数字闭环热、机械控制测试系统,是实验室中最重要的模拟试验系统之一。其主要用于冶金过程模拟、金属材料热变形行为模拟等方法。采用该热模拟试验机对试样进行模拟试验,研究了热模拟试验机对新产品开发和工艺优化的应用,结果可为缩短产品研发时间,降低研发成本提供理论基础。 展开更多
关键词 热模拟试验机 模拟试验 连续冷却转变曲线 等温转变曲线
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46MnVS5钢奥氏体连续冷却转变研究
6
作者 李祥龙 陈远生 +1 位作者 林晏民 李富强 《南方金属》 CAS 2023年第6期1-5,12,共6页
为支撑46MnVS5非调质钢轧后控冷工艺的优化,及合理制定钢后热处理工艺,利用Gleeble3800热模拟机热膨胀法,结合组织及硬度检测分析,研究46MnVS5非调质钢过冷奥氏体连续冷却转变规律。试验测定了46MnVS5钢Ac1、Ac3、Ar1、Ar3平衡临界相变... 为支撑46MnVS5非调质钢轧后控冷工艺的优化,及合理制定钢后热处理工艺,利用Gleeble3800热模拟机热膨胀法,结合组织及硬度检测分析,研究46MnVS5非调质钢过冷奥氏体连续冷却转变规律。试验测定了46MnVS5钢Ac1、Ac3、Ar1、Ar3平衡临界相变点温度,并测定了该钢种奥氏体连续冷却转变CCT曲线。结果表明,当冷速小于2℃/s时,组织转变为铁素体+珠光体;冷速≥2℃/s时,开始出现少量贝氏体和少量马氏体,组织转变为铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体;冷速≥7℃/s时,主要转变为马氏体和贝氏体;冷速≥20℃/s时,组织转变为马氏体。通过研究,得到了不同冷速下46MnVS5钢奥氏体连续冷却转变规律,绘制了CCT曲线,为轧后控冷工艺优化提供试验数据支撑,同时支撑下游用户合理制定后续热加工冷却工艺。 展开更多
关键词 46MnVS5钢 热模拟 临界相变温度 连续冷却转变曲线
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高Nb X70管线钢焊接连续冷却转变曲线分析
7
作者 陈延清 杜则裕 +1 位作者 许良红 牛辉 《焊管》 2010年第7期21-23,29,共4页
采用焊接热模拟技术测定出首钢研发的X70管线钢焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT),获得了X70管线钢焊接粗晶热影响区组织变化规律,组织性能分析表明,首钢生产的X70管线钢淬硬倾向和冷裂纹敏感性较低。
关键词 X70管线钢 热模拟 粗晶热影响区 连续冷却转变曲线
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4Cr5MoSiV1Ti钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：1
8
作者 韩文奎 张彦敏 +2 位作者 王要利 宋克兴 张帅帅 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2020年第S02期93-96,共4页
采用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了4Cr5MoSiV1Ti新型热作模具钢在不同冷却速率下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得4Cr5MoSiV1Ti钢的临界相变点,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:4Cr5MoSiV1Ti钢的加热时先共析铁素体... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机测定了4Cr5MoSiV1Ti新型热作模具钢在不同冷却速率下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得4Cr5MoSiV1Ti钢的临界相变点,绘制其过冷奥氏体连续冷却转变曲线。结果表明:4Cr5MoSiV1Ti钢的加热时先共析铁素体全部溶入奥氏体的终了温度、加热时珠光体向奥氏体转变的开始温度、马氏体转变开始温度、马氏体转变终了温度分别为960,885,370,184℃;当冷却速率低于1℃·s-1时,过冷奥氏体发生铁素体、贝氏体和马氏体相变;当冷却速率在1~10℃·s-1时,发生贝氏体和马氏体相变;当冷却速率大于10℃·s-1时,只发生马氏体相变;随着冷却速率的增加,4Cr5MoSiV1Ti钢硬度升高。 展开更多
关键词 4Cr5MoSiV1Ti钢 过冷奥氏体连续冷却转变曲线 冷却速率
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一种获得连续冷却过程中亚共析钢相变临界温度的新方法 被引量：1
9
作者 刘彦春 刘相华 井溢农 《物理测试》 CAS 2012年第3期1-6,共6页
提出一种确定连续冷却条件下亚共析钢相变临界温度的新方法。传统方法基于对膨胀曲线的分析,根据膨胀曲线上的"拐折"确定临界温度;新方法基于对相变动力学曲线的分析,根据相变过程中新相形核和长大情况的变化引起Avrami方程... 提出一种确定连续冷却条件下亚共析钢相变临界温度的新方法。传统方法基于对膨胀曲线的分析,根据膨胀曲线上的"拐折"确定临界温度;新方法基于对相变动力学曲线的分析,根据相变过程中新相形核和长大情况的变化引起Avrami方程指数的变化确定临界温度。此外,利用新方法还可分析出先共析转变不同阶段的临界温度。 展开更多
关键词 连续冷却 临界温度 膨胀曲线 相变动力学曲线
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再结晶区变形后冷却速率对Nb-V-Ti-N微合金钢组织演变及力学性能的影响
10
作者 张婧 赵志博 +3 位作者 辛文彬 谷静远 罗果萍 彭军 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第9期94-105,共12页
利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别... 利用Gleeble-3800热/力模拟机研究了Nb-V-Ti-N微合金钢的动态连续冷却转变规律,并探讨了再结晶区变形后冷速对其组织及性能的影响。结果表明:当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s时,实验钢发生铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体相变,冷速区间分别为0.1~30℃/s、0.1~8℃/s、3~30℃/s和15~30℃/s;随着冷速的增大,铁素体、珠光体和贝氏体相变温度分别由785、682和498℃降低到625、553和415℃,而马氏体相变温度则由342℃升高为365℃。当冷速由3℃/s增大至8、20和30℃/s时,钢中大角度晶界占比由0.734不断减少到0.509;平均有效晶粒尺寸先由10.62μm减小到7.46μm后增大到9.61μm,最小值在20℃/s获得;平均KAM值先由0.419°略降低到0.407°后升高到0.691°,最小值在8℃/s获得。此外,当冷速由0.1℃/s增大至30℃/s,实验钢的显微硬度由(197±23.3)HV0.1逐渐增加到(316±11.8)HV0.1,屈服强度由(475±67.1)MPa增加到(818±33.9)MPa。分析可知,为了获得良好的强度-韧性配合,实验钢再结晶区变形后适宜的冷速为8℃/s。 展开更多
关键词 Nb-V-Ti-N微合金钢 冷却速率 组织演变 动态连续冷却转变曲线 力学性能
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