期刊文献+
任意字段
题名或关键词
题名
关键词
文摘
作者
第一作者
机构
刊名
分类号
参考文献
作者简介
基金资助
栏目信息
共找到68篇文章
< 1 2 … 4 >
每页显示 20 50 100
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
显示方式：
奥氏体化温度及时间对EQ70钢晶粒尺寸的影响 被引量：15
1
作者 陶素芬 王福明 +2 位作者 于乔木 孙乐飞 柴国强 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期42-47,共6页
用光学显微镜、Image J图像分析软件,研究了奥氏体化温度以及保温时间对EQ70海洋平台用钢原奥氏体晶粒尺寸及其分布的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒尺寸变大,EQ70钢的晶粒粗化温度为950℃,1000℃出现混晶现象。850... 用光学显微镜、Image J图像分析软件,研究了奥氏体化温度以及保温时间对EQ70海洋平台用钢原奥氏体晶粒尺寸及其分布的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒尺寸变大,EQ70钢的晶粒粗化温度为950℃,1000℃出现混晶现象。850℃奥氏体化时,随着奥氏体化保温时间的增加,EQ70钢的晶粒尺寸变大。但是随着保温时间的进一步增加,奥氏体晶粒尺寸增加量减少。 展开更多
关键词 EQ70海洋平台 奥氏体化温度 保温时间 晶粒尺寸 热力学计算
原文传递
淬火工艺对BR1500HS超高强度硼钢板组织与性能的影响 被引量：12
2
作者 王梦寒 王彦丽 咸国才 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期84-87,共4页
研究了淬火加热温度和保温时间对BR1500HS超高强度硼钢板的抗拉强度、硬度等力学性能和显微组织的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,抗拉强度和硬度逐渐增加,当保温时间大于8 min时,淬火温度越高,组织越粗大,试验钢的抗拉强度和硬度... 研究了淬火加热温度和保温时间对BR1500HS超高强度硼钢板的抗拉强度、硬度等力学性能和显微组织的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,抗拉强度和硬度逐渐增加,当保温时间大于8 min时,淬火温度越高,组织越粗大,试验钢的抗拉强度和硬度降低。试验钢合理的淬火工艺为淬火温度900~950℃、保温时间4~8 min,在此工艺下淬火的BR1500HS超高强度硼钢板马氏体转变完全,具有较好的综合力学性能。 展开更多
关键词 超高强度硼钢板 淬火温度 保温时间 力学性能 显微组织
原文传递
38CrMoAl钢的奥氏体晶粒长大行为 被引量：9
3
作者 刘豪 张立文 +3 位作者 李飞 张驰 毛培刚 李超群 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第8期38-42,共5页
将38CrMoAl钢加热至1000~1200℃的奥氏体化温度,保温时间为0~300 s,研究了奥氏体化温度和保温时间对奥氏体晶粒长大行为的影响。试验结果表明,试验钢奥氏体平均晶粒尺寸随奥氏体化温度升高而增大,且晶粒长大速率随着温度的升高而增大。... 将38CrMoAl钢加热至1000~1200℃的奥氏体化温度,保温时间为0~300 s,研究了奥氏体化温度和保温时间对奥氏体晶粒长大行为的影响。试验结果表明,试验钢奥氏体平均晶粒尺寸随奥氏体化温度升高而增大,且晶粒长大速率随着温度的升高而增大。在同一奥氏体化温度下,奥氏体平均晶粒尺寸随保温时间的增加逐渐增大,且晶粒长大速率随时间的延长逐渐减小。根据试验钢奥氏体晶粒尺寸试验数据,建立了38CrMoAl钢奥氏体晶粒尺寸与奥氏体化温度和保温时间关系的Sellars模型,并验证了模型的准确性。 展开更多
关键词 38CRMOAL钢 奥氏体 晶粒长大 奥氏体化温度 保温时间
原文传递
低碳齿轮钢18CrNiMo7-6奥氏体晶粒度长大规律 被引量：9
4
作者 杨少朋 尉文超 +4 位作者 胡芳忠 王毛球 汪开忠 王自敏 时捷 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第8期179-183,共5页
利用金相实验法研究了低碳齿轮钢18CrNiMo7-6在不同加热条件下奥氏体晶粒的长大行为,建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型,并利用时间指数对模型进行了优化。结果表明:在1173~1373 K范围内,奥氏体晶粒平均尺寸随着温度的升高及时间的延... 利用金相实验法研究了低碳齿轮钢18CrNiMo7-6在不同加热条件下奥氏体晶粒的长大行为,建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型,并利用时间指数对模型进行了优化。结果表明:在1173~1373 K范围内,奥氏体晶粒平均尺寸随着温度的升高及时间的延长而增大,并且对温度的敏感性高于对时间的敏感性,显著粗化温度为1273 K;建立了Arrhenius奥氏体晶粒长大模型D=2.223×10^(6)exp[-132086/(RT)]tn,其中激活能Q=132.086 kJ/mol;时间指数n随温度的变化近似服从S型函数,并建立了相关的数学方程式n=0.0775+0.2317/(1+10(1326.73-T)×0.0235),用该方程式对考虑合金元素的Arrhenius方程中的时间指数进行了优化,将优化后由该模型得到的奥氏体晶粒平均尺寸的计算值与实测值进行了对比,结果显示其吻合性较未优化前的模型更好。 展开更多
关键词 齿轮钢 奥氏体晶粒 长大模型 奥氏体化温度 时间指数
下载PDF
9Cr-3W-3Co耐热钢奥氏体晶粒长大行为 被引量：7
5
作者 杨丽霞 马龙腾 +1 位作者 陈正宗 李小佳 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2018年第9期84-88,共5页
通过将9Cr-3W-3Co耐热钢试样在1000~1150℃分别进行60~240 min等温奥氏体化处理,研究了其奥氏体晶粒长大行为。结果表明：试验钢奥氏体平均晶粒尺寸随奥氏体化温度升高呈指数递增,而析出相的大量固溶会使晶粒长大速率明显升高;相同奥氏... 通过将9Cr-3W-3Co耐热钢试样在1000~1150℃分别进行60~240 min等温奥氏体化处理,研究了其奥氏体晶粒长大行为。结果表明：试验钢奥氏体平均晶粒尺寸随奥氏体化温度升高呈指数递增,而析出相的大量固溶会使晶粒长大速率明显升高;相同奥氏体化温度下,奥氏体平均晶粒尺寸随保温时间增加近似呈抛物线增长,并获得了预测晶粒长大的Beck方程;构建了试验钢奥氏体晶粒尺寸与奥氏体化温度和保温时间关系的Sellars模型,并验证了该模型的准确性与适用性。 展开更多
关键词 9Cr-3W-3Co耐热钢 奥氏体化温度 保温时间 晶粒长大
原文传递
汽车用低密度高强度Fe-Al系钢的奥氏体化工艺研究
6
作者 唐恩 彭侠超 +1 位作者 张瑞 胡思思 《热处理》 CAS 2024年第3期24-31,共8页
对直径为25 mm的低密度高强度Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢试棒分别在800℃、830℃、860℃、890℃和920℃保温120 min奥氏体化后水淬以及在860℃分别保温10~240 min奥氏体化后水淬.检测了不同温度保温不同时间奥氏体化随后水淬的试棒的显微... 对直径为25 mm的低密度高强度Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢试棒分别在800℃、830℃、860℃、890℃和920℃保温120 min奥氏体化后水淬以及在860℃分别保温10~240 min奥氏体化后水淬.检测了不同温度保温不同时间奥氏体化随后水淬的试棒的显微组织及其显微硬度和维氏硬度,以确定Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢的最合适的奥氏体化工艺.结果表明:在奥氏体化120 min的情况下,随着奥氏体化温度从800℃升高至920℃,钢的奥氏体化逐渐完全,860℃保温120 min的奥氏体化效果最好,硬度为270 HV1;在860℃保温10~240 min奥氏体化的情况下,随着保温时间的延长,钢的奥氏体化逐渐完全,但奥氏体化时间超过180 min时,钢的奥氏体晶粒发生聚集长大,硬度下降;Fe-2.0Mn-4.7Al-0.41C钢最合适的奥氏体化工艺为860℃保温180 min. 展开更多
关键词 奥氏体化 淬火 保温时间 奥氏体晶粒 硬度
下载PDF
热处理工艺对中碳中合金钢显微组织的影响
7
作者 张玲玉 满达 +4 位作者 孙德冰 段飞鹏 李玮 金自力 宋文钟 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2024年第1期53-57,共5页
以国内某厂锻后退火态40CrNiMoV钢为研究对象,在实验室箱式热处理炉进行910℃正火+880℃淬火热处理,探究不同正火及淬火奥氏体化时间的中合金元素固溶与析出对40CrNiMoV钢显微组织的影响。结果表明:在910℃×1 h正火+880℃×1 ... 以国内某厂锻后退火态40CrNiMoV钢为研究对象,在实验室箱式热处理炉进行910℃正火+880℃淬火热处理,探究不同正火及淬火奥氏体化时间的中合金元素固溶与析出对40CrNiMoV钢显微组织的影响。结果表明:在910℃×1 h正火+880℃×1 h淬火工艺下,存在较多细小的VC钉扎在原奥氏体晶界,使奥氏体晶粒尺寸约为8μm。随正火及淬火奥氏体化时间的延长,VC逐渐长大,当大于80 nmVC约占15%时失去钉扎效应。当910℃×4 h正火+880℃×4 h淬火时,原奥氏体局部晶粒尺寸可达40μm,因此,奥氏体化时间不宜过长,910℃×2 h正火+880℃×2 h淬火为最佳热处理工艺,可保证合金元素充分回溶,同时利用细小第二相达到细化组织的目的。 展开更多
关键词 奥氏体化时间 VC 原奥氏体晶粒 热处理工艺
下载PDF
奥氏体化时间对22MnB5热压成形钢组织和性能的影响 被引量：5
8
作者 苏建民 《材料保护》 CSCD 北大核心 2017年第11期86-88,共3页
目前就奥氏体化时间对热成形钢组织结构和力学性能的研究较少。采用万能材料试验机和金相显微镜研究了900℃下奥氏体化时间对22Mn B5热压成形钢组织结构和力学性能的影响,得出了22Mn B5热压成形钢的性能随奥氏体化时间的变化规律。结果... 目前就奥氏体化时间对热成形钢组织结构和力学性能的研究较少。采用万能材料试验机和金相显微镜研究了900℃下奥氏体化时间对22Mn B5热压成形钢组织结构和力学性能的影响,得出了22Mn B5热压成形钢的性能随奥氏体化时间的变化规律。结果表明:22Mn B5钢在900℃下奥氏体化5 min,得到的热成形钢具有板条状马氏体,且马氏体的硬度最高,试样的强度较高,塑性较好。 展开更多
关键词 22MnB5热压成形钢 奥氏体化时间 组织结构 力学性能
下载PDF
MC5冷轧辊钢奥氏体化过程碳化物演变的研究 被引量：4
9
作者 徐京 杨弋涛 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期93-97,共5页
为了深入研究MC5冷轧辊钢奥氏体化过程中碳化物的演变规律,采用扫描电镜、X射线衍射分析和硬度测试技术,研究了不同奥氏体化时间对MC5钢组织和硬度的影响.结果表明,奥氏体化时间从0增加到2 h时,随着奥氏体化时间的增加,试样的淬火硬度... 为了深入研究MC5冷轧辊钢奥氏体化过程中碳化物的演变规律,采用扫描电镜、X射线衍射分析和硬度测试技术,研究了不同奥氏体化时间对MC5钢组织和硬度的影响.结果表明,奥氏体化时间从0增加到2 h时,随着奥氏体化时间的增加,试样的淬火硬度先陡然增加,后趋于平缓;当奥氏体化时间增加到4 h时,随着奥氏体化时间的增加,试样的淬火硬度有减小的趋势.对奥氏体化时间为30 min、1和2 h的试样进行微观统计和XRD分析,发现奥氏体化时间为30 min时,试样的碳化物分布最为弥散,数量最多,尺寸最为细小,其类型主要为M7C3型. 展开更多
关键词 冷轧辊钢 奥氏体化时间 硬度 碳化物 耐磨性
下载PDF
E690钢奥氏体化过程的内耗分析 被引量：3
10
作者 杜晓洁 何宜柱 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第8期12-17,共6页
利用内耗法并结合硬度测试与显微组织分析,研究了奥氏体化过程加热温度与保温时间对E690钢碳化物溶解量的影响。结果表明:奥氏体化温度低于Ac3时,升高温度可以显著增加淬火钢的SKK峰值,钢中碳化物的溶解量增加;当奥氏体化温度高于Ac3时... 利用内耗法并结合硬度测试与显微组织分析,研究了奥氏体化过程加热温度与保温时间对E690钢碳化物溶解量的影响。结果表明:奥氏体化温度低于Ac3时,升高温度可以显著增加淬火钢的SKK峰值,钢中碳化物的溶解量增加;当奥氏体化温度高于Ac3时,升高温度与延长保温时间使淬火钢的SKK峰值变化不明显,钢中碳化物的溶解程度较高。另外,延长保温时间会造成淬火态试样板条状马氏体组织粗化,奥氏体化保温5 min可以使得钢中碳化物接近完全溶解,淬火态试样显微组织为板条分布较细小的状马氏体。因此,可以通过在高于Ac3点的适当温度保温较短时间进行奥氏体化来提高调质热处理的效率。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 保温时间 内耗 碳化物溶解
原文传递
35CrMo钢控温模锻加热过程中奥氏体晶粒长大行为 被引量：3
11
作者 黄元春 黄雨田 +3 位作者 肖政兵 王也君 许天成 李文静 《粉末冶金材料科学与工程》 EI 北大核心 2016年第4期645-651,共7页
将35CrMo钢试样在不同的加热温度和保温时间下进行等温奥氏体化处理,采用正较实验法研究加热温度与保温时间对奥氏体平均晶粒尺寸的影响,并对奥氏体晶粒长大行为进行研究。结果表明:当保温时间一定时,奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而增... 将35CrMo钢试样在不同的加热温度和保温时间下进行等温奥氏体化处理,采用正较实验法研究加热温度与保温时间对奥氏体平均晶粒尺寸的影响,并对奥氏体晶粒长大行为进行研究。结果表明:当保温时间一定时,奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高而增大,奥氏体晶粒的粗化温度为950℃;当加热温度一定时,奥氏体晶粒尺寸随保温时间延长而增大,保温初期晶粒快速长大,随保温时间延长,晶粒长大速率放缓。综合考虑加热温度、保温时间和初始奥氏体晶粒尺寸的影响,推导出35CrMo钢奥氏体晶粒长大模型,用该模型计算的晶粒尺寸与实验结果基本吻合。 展开更多
关键词 正交试验 35CRMO钢 奥氏体化 晶粒长大模型 加热温度 保温时间
下载PDF
奥氏体化温度与保温时间对Q345E微观组织及硬度的影响 被引量：2
12
作者 张秀芝 王燕 +2 位作者 孔换明 刘培培 刘建生 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期198-200,共3页
通过分析不同奥氏体化温度、不同保温时间时Q345E钢的显微组织及硬度变化,研究了不同奥氏体化温度与保温时间对Q345E钢材组织及硬度的影响。结果表明,奥氏体化温度对Q345E钢的显微组织与硬度产生明显影响。当温度低于1050℃时,随温度升... 通过分析不同奥氏体化温度、不同保温时间时Q345E钢的显微组织及硬度变化,研究了不同奥氏体化温度与保温时间对Q345E钢材组织及硬度的影响。结果表明,奥氏体化温度对Q345E钢的显微组织与硬度产生明显影响。当温度低于1050℃时,随温度升高,硬度值逐渐增大。在1050~1150℃,奥氏体晶粒长大,而合金元素和碳原子偏聚倾向减小,第二相粒子溶解,这个温度范围内硬度降低。奥氏体化温度继续升高,伴随着碳化物的逐渐溶解,材料硬度又有所增大。此外,随保温时间延长,Q345E钢淬火后材料硬度降低。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 保温时间 微观组织 硬度
下载PDF
奥氏体化时间对I&Q&P工艺处理低碳硅锰钢组织和拉伸性能的影响 被引量：2
13
作者 王跃华 李然 +3 位作者 宋进英 魏英立 代鑫 陈连生 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第11期54-57,共4页
在不同奥氏体化时间下对低碳硅锰钢进行I&Q&P处理,研究了奥氏体化时间对试验钢组织与拉伸性能的影响。结果表明:短时间奥氏体化不能完全消除之前锰元素在双相区的配分结果;奥氏体化时间达到300s后,试验钢的室温组织为板条状马... 在不同奥氏体化时间下对低碳硅锰钢进行I&Q&P处理,研究了奥氏体化时间对试验钢组织与拉伸性能的影响。结果表明:短时间奥氏体化不能完全消除之前锰元素在双相区的配分结果;奥氏体化时间达到300s后,试验钢的室温组织为板条状马氏体和残余奥氏体;随奥氏体化时间延长,试验钢的抗拉强度先升高后降低,最高可达1 267 MPa,但试验钢的伸长率则不断降低;刚完成完全奥氏体化时,晶粒尺寸较小,且碳、锰的聚集程度最佳,此时残余奥氏体的含量最高,形变过程中TRIP效应明显,使得伸长率的降低得以补偿;奥氏体化时间为300s时,试验钢的强塑积最高,可达30 345 MPa·%。 展开更多
关键词 锰配分 奥氏体化时间 I&Q&P工艺 残余奥氏体 拉伸性能
下载PDF
奥氏体化时间对GCr15轴承钢球化组织的影响 被引量：1
14
作者 郭林 霍向东 董峰 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2013年第1期99-103,共5页
采用光学显微镜和扫描电子显微镜对GCr15轴承钢热轧穿孔后、805℃奥氏体化不同时间后以及三种不同球化退火工艺后的组织进行研究。结果表明:组织中存在两种碳化物粒子,一种是比较大的先共析碳化物粒子,一种是小的碳化物粒子。随着805℃... 采用光学显微镜和扫描电子显微镜对GCr15轴承钢热轧穿孔后、805℃奥氏体化不同时间后以及三种不同球化退火工艺后的组织进行研究。结果表明:组织中存在两种碳化物粒子,一种是比较大的先共析碳化物粒子,一种是小的碳化物粒子。随着805℃保温时间的延长,片层珠光体逐渐消失,小的碳化物粒子在数量上逐渐减少,在尺寸上逐渐变小,先共析碳化物粒子的大小和分布形态没有显著变化;三种球化退火工艺下,硬度相差不大。 展开更多
关键词 GCR15 奥氏体化时间 碳化物 球化退火
原文传递
典型上、下贝氏体金相组织的制备 被引量：1
15
作者 孙巧玲 渠亚男 韩涛洁 《九江学院学报（自然科学版）》 CAS 2011年第1期26-31,共6页
贝氏体是钢过冷奥氏体的中温(350～550℃)转变产物,α-Fe和Fe3C的复相组织。贝氏体转变温度介于珠光体转变与马氏体转变之间。本文介绍了采用等温淬火法制备典型羽毛状上贝氏体与针状下贝氏体的工艺过程,对奥氏体化温度和保温时间以及... 贝氏体是钢过冷奥氏体的中温(350～550℃)转变产物,α-Fe和Fe3C的复相组织。贝氏体转变温度介于珠光体转变与马氏体转变之间。本文介绍了采用等温淬火法制备典型羽毛状上贝氏体与针状下贝氏体的工艺过程,对奥氏体化温度和保温时间以及等温转变的温度和保温时间对实验结果的影响进行了探讨。结果表明,GCr15钢在奥氏体化温度为1 000℃,保温时间1h,等温转变温度为450℃,保温时间为15s的条件下能得到典型的羽毛状上贝氏体;42CrMo钢在奥氏体化温度为1 100℃,保温时间1h,等温转变温度为350℃,保温时间为15s的条件下能得到典型的针状下贝氏体。 展开更多
关键词 上贝氏体 下贝氏体 等温淬火 奥氏体化温度 保温时间
下载PDF
奥氏体化时间对Cr17Ni2钢组织和性能的影响 被引量：1
16
作者 常立民 刘建华 于升学 《热处理》 CAS 2001年第3期15-17,共3页
本文借助于金相分析、断口分析和冲击韧性等试验方法研究了奥氏体化时间对Cr17Ni2钢组织和性能的影响。结果表明 :随奥氏体化保温时间的延长 ,其组织中δ—铁素体数量增加 ,冲击韧性和硬度与组织有良好的对应关系。
关键词 奥氏体化时间 组织 性能 马氏体不锈钢
下载PDF
奥氏体化保温时间对热成形钢22MnB5组织性能的影响
17
作者 赵林林 薛仁杰 +2 位作者 谷秀锐 曹晓恩 赵轶哲 《冶金信息导刊》 2021年第6期27-31,共5页
采用OM与EMPA对890℃不同保温时间下22MnB5淬火后组织与元素分布进行观察与表征,同时结合力学性能与硬度试验研究了保温时间其组织与力学特征的影响。结果表明,试验钢22MnB5在奥氏体化温度890℃、保温360 s淬火后具有良好的强塑性匹配... 采用OM与EMPA对890℃不同保温时间下22MnB5淬火后组织与元素分布进行观察与表征,同时结合力学性能与硬度试验研究了保温时间其组织与力学特征的影响。结果表明,试验钢22MnB5在奥氏体化温度890℃、保温360 s淬火后具有良好的强塑性匹配。保温时间过短会造成奥氏体化均匀性下降,从而导致最终淬透组织力学性能不足,而保温时间过长则造成晶粒粗化材料力学性能降低,同时奥氏体化保温时间长短对C元素分布影响较大。 展开更多
关键词 热成形钢 奥氏体化 保温时间 显微组织 力学性能
下载PDF
奥氏体化温度和时间对27SiMn钢组织和性能的影响 被引量：13
18
作者 李安铭 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2003年第9期39-41,共3页
采用正交组合回归设计试验方法 ,研究了奥氏体化温度和时间对 2 7SiMn钢组织和性能的影响。试验表明 ,在 (830～ 930 )℃范围内奥氏体化温度越高、保温时间越短 ,2 7SiMn钢强硬性越高 ,零保温淬火后强硬性最高。
关键词 奥氏体化 淬火 抗拉强度 硬度 零保温
下载PDF
奥氏体化保温时间对ZG30CrMn2Si2MoNi铸钢组织和力学性能的影响 被引量：7
19
作者 程巨强 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第12期1273-1275,共3页
ZG30CrMn2Si2MoNi在1080℃奥氏体化保温不同时间的组织为贝氏体铁素体和残留奥氏体,随保温时间延长,抗拉强度、硬度先提高后降低,冲击韧度先降低后提高,在保温时间为1h时,强度、硬度达到最高而冲击韧度最低,之后随着奥氏体化时间延长,... ZG30CrMn2Si2MoNi在1080℃奥氏体化保温不同时间的组织为贝氏体铁素体和残留奥氏体,随保温时间延长,抗拉强度、硬度先提高后降低,冲击韧度先降低后提高,在保温时间为1h时,强度、硬度达到最高而冲击韧度最低,之后随着奥氏体化时间延长,强度、硬度降低而冲击韧度提高。随保温时间的延长,ZG30CrMn2Si2MoNi组织中的残余奥氏体量增加。 展开更多
关键词 ZG30CrMn2Si2MoNi铸钢 奥氏体化保温时间 组织 力学性能
下载PDF
奥氏体化时间对铝硅镀层热成形钢组织及性能的影响 被引量：3
20
作者 陈忠 郑笑芳 +2 位作者 崔磊 周世龙 刘永刚 《安徽工业大学学报（自然科学版）》 CAS 2021年第4期361-366,共6页
在22MnB5热成形钢基体材料上制备AS150铝硅镀层,研究奥氏体化保温时间对22MnB5铝硅镀层热成形钢组织及性能的影响。结果表明:随奥氏体化保温时间的增加,铝硅镀层中的Fe-Al-Si相由靠近界面处细长而连续状的Fe_(2)SiAl_(2)相转变为不连续... 在22MnB5热成形钢基体材料上制备AS150铝硅镀层,研究奥氏体化保温时间对22MnB5铝硅镀层热成形钢组织及性能的影响。结果表明:随奥氏体化保温时间的增加,铝硅镀层中的Fe-Al-Si相由靠近界面处细长而连续状的Fe_(2)SiAl_(2)相转变为不连续状的Fe3SiAl3相,最后转变为向镀层表面偏移的粗大而不连续的Fe_(4)SiAl_(4)相;Al,Si,O元素沿深度方向由镀层表面向基体的迁移量总体呈增大趋势,O元素迁移的最大深度约1.15μm,Fe元素沿深度方向由基体向镀层表面的迁移量总体增大趋势明显;铝硅镀层表面平均粗糙度R_(a)、峰值计数R_(pc)先快速增大后缓慢减小,保温6 min时R_(a),R_(pc)达最大,相应为2.01μm,186;镀层总厚度、界面结合层厚度逐渐增加,基体显微硬度先快速增大后趋于缓慢变化。 展开更多
关键词 热成形钢 铝硅镀层 奥氏体时间 显微组织 合金元素迁移
下载PDF
已选择0条
导出题录 引用分析
参考文献
引证文献
 统计分析
检索结果
已选文献
上一页 1 2 … 4 下一页 到第 页
使用帮助 返回顶部