加工工艺对航空发动机燃油喷嘴性能的影响研究 被引量：14

1

作者 刘凯 张宝诚 +1 位作者 宋文超 马洪安 《航空发动机》 2012年第1期55-59,共5页

介绍了喷嘴主要构件的技术要求和加工工艺。通过试验得到喷嘴的流量特性、喷雾锥角、索特尔平均直径的分布规律。喷嘴的SMD随供油压力的增大而减小,当压力增大到一定程度时,SMD趋于不变;喷雾锥角基本不随压力的改变而改变。对10个试验... 介绍了喷嘴主要构件的技术要求和加工工艺。通过试验得到喷嘴的流量特性、喷雾锥角、索特尔平均直径的分布规律。喷嘴的SMD随供油压力的增大而减小,当压力增大到一定程度时,SMD趋于不变;喷雾锥角基本不随压力的改变而改变。对10个试验喷嘴测量数据的拟合和方差分析结果表明:喷嘴流量与喷口半径的平方、旋流槽截面积成比例。在生产中,可以按小公差加工喷口和旋流槽,流量不足时,可采取加大旋流槽尺寸或增大研磨喷口(尢其是主喷口)的半径的措施,以增大喷雾锥角。 展开更多

关键词 燃油喷嘴 加工工艺 供油特性 雾化质量 喷雾锥角 航空发动机

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某离心式喷嘴雾化特性及优化设计研究 被引量：9

2

作者 马朝 黎明 +3 位作者 索建秦 冯华仲 刘伟琛 邱思槐 《航空工程进展》 CSCD 2017年第1期58-67,共10页

喷嘴结构参数、喷油压降和燃油物性对喷嘴雾化特性具有重要影响。采用数值计算和试验手段研究某离心式喷嘴航空煤油和0#柴油雾化特性及差异性,并讨论喷嘴内部流动和喷嘴结构参数对雾化特性的影响。结果表明:数值计算与试验值存在差异,... 喷嘴结构参数、喷油压降和燃油物性对喷嘴雾化特性具有重要影响。采用数值计算和试验手段研究某离心式喷嘴航空煤油和0#柴油雾化特性及差异性,并讨论喷嘴内部流动和喷嘴结构参数对雾化特性的影响。结果表明:数值计算与试验值存在差异,但雾化锥角、流量系数等随压力变化的趋势一致,验证了流体体积函数(VOF)追踪油气两相界面的正确性;喷嘴内部气、液相的涡是内部流动不稳定和气液面波动的原因;几何结构参数对喷嘴雾化特性影响明显;优化后的喷嘴结构,流量系数和雾化锥角分别增大了0.15和0.16倍,而喷嘴出口液膜厚度减小了0.53倍,明显改善了该喷嘴的雾化质量。 展开更多

关键词 离心式喷嘴 流体体积函数 雾化特性 雾化锥角 优化设计

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不同结构参数对喷头雾化特性的影响规律

3

作者 冯静之 朱兴业 +2 位作者 华珊 钱兆 刘俊萍 《排灌机械工程学报》 CSCD 北大核心 2024年第4期426-432,共7页

针对目前雾化喷嘴存在的雾化压力高、雾化范围小等问题,设计了一种雾化喷头,并分析了该喷头的雾化特性.利用激光粒度测试仪探究压力为0.15~0.30 MPa、出口直径为0.3~0.9 mm等条件下对喷头雾化锥角、速度场和液滴粒径的影响,获取了不同... 针对目前雾化喷嘴存在的雾化压力高、雾化范围小等问题,设计了一种雾化喷头,并分析了该喷头的雾化特性.利用激光粒度测试仪探究压力为0.15~0.30 MPa、出口直径为0.3~0.9 mm等条件下对喷头雾化锥角、速度场和液滴粒径的影响,获取了不同试验条件下流场流动特性的变化规律:在低压力下,雾化锥角受喷头出口直径的影响较大,出口收缩角越大则雾化特性越优良;出口直径为0.9 mm的喷头,喷腔长孔比为1、出口收缩角为75°时更能实现大范围的作业;随着喷雾压力增大,水滴速度最大值也显著增大,但压力对雾化流场整体速度分布趋势的影响不大.水滴直径也随着喷头出口直径增大而增大,且喷头出口直径对水滴直径影响显著,但水滴直径相同时,出口直径越大,水滴速度越小.该结果为雾化喷头在中低压范围内的应用提供了理论参考. 展开更多

关键词 雾化喷头 雾化特性 液滴粒径 雾化锥角 出口直径 出口收缩角

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航空煤油/乙醇混合燃料荷电喷雾特性研究

4

作者 邵翔 侯军兴 +1 位作者 胡文帅 吴凯 《新能源进展》 CSCD 北大核心 2024年第4期467-472,共6页

研究了航空煤油/乙醇混合燃料E0、E10、E30、E50的荷电雾化模式及特性,考察乙醇掺混比例、燃料流量、喷嘴孔径对荷电雾化特性的影响。结果表明,在0~10 kV荷电电压范围,E0燃料主要呈单一模式——液滴模式。随着荷电电压的增加,E0燃料由... 研究了航空煤油/乙醇混合燃料E0、E10、E30、E50的荷电雾化模式及特性,考察乙醇掺混比例、燃料流量、喷嘴孔径对荷电雾化特性的影响。结果表明,在0~10 kV荷电电压范围,E0燃料主要呈单一模式——液滴模式。随着荷电电压的增加,E0燃料由液滴形状转变为纺锤形状;E10、E30、E50燃料均先后出现液滴、脉冲射流、锥射流、偏射流、多股锥射流模式,其中液滴模式由液滴形状变为微液滴形状。随着乙醇掺混比例的增加,E10、E30、E50的雾化模式转变所需的临界电压逐渐减小,雾化锥角逐渐增大。随着燃料流量的增加,荷电雾化锥角逐渐增大,雾化模式转变的临界电压逐渐增加。喷嘴直径从1.05 mm减小为0.30 mm,荷电雾化锥角变化不明显。 展开更多

关键词 荷电喷雾 航空煤油 乙醇 雾化模式 雾化锥角

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新型燃油锅炉喷嘴宏观雾化特性实验研究

5

作者 况付毫 张涛 《锅炉制造》 2024年第1期14-15,18,共3页

燃油锅炉的运行效果受喷嘴的雾化效果影响。基于此,本文提出一种新型组合式双油路空气雾化喷嘴并通过粒子图像测速法(PIV)对其雾化场进行测量,研究空气对双油路离心式喷嘴雾化性能的影响,为喷嘴研究提供实验依据。

关键词 燃油锅炉 组合式空气雾化喷嘴 粒子图像测速法 雾化锥角

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压力条件对旋流槽数不同的离心式喷嘴液膜破碎及雾化的影响研究 被引量：6

6

作者 刘赵淼 李泽轩 +1 位作者 林家源 逄燕 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第4期247-256,共10页

利用粒子动态分析仪和高速摄影系统,研究不同注压下的锥形液膜流动、破碎及雾化特性,分析不同注压下液膜流动速度对液膜破碎的作用以及喷雾质量参数的变化规律,并结合相应试验数据求解了锥形液膜的色散方程,验证了注压对液膜破碎的影响... 利用粒子动态分析仪和高速摄影系统,研究不同注压下的锥形液膜流动、破碎及雾化特性,分析不同注压下液膜流动速度对液膜破碎的作用以及喷雾质量参数的变化规律,并结合相应试验数据求解了锥形液膜的色散方程,验证了注压对液膜破碎的影响。结果表明,随着注入压力增大,喷嘴流量增大,喷嘴液膜破碎长度下降,喷雾锥角先增加后趋于稳定,雾场SMD(索特尔平均直径)减小,雾滴流动速度增大,液膜切向速度对锥形液膜的作用效果显著;旋流槽数的增加使液膜速度增加,喷雾锥角减小,雾滴流速增大,雾场浓度增加且均匀性更好;通过求解色散方程得到了液膜表面波增长率,从理论的角度说明旋流槽数的增加使液膜表面波增长率增加,导致锥形液膜破碎长度减小。 展开更多

关键词 离心式喷嘴 雾化 液膜破碎 喷雾锥角

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双油路离心喷嘴雾化特性试验 被引量：5

7

作者 刘存喜 邢双喜 +1 位作者 房爱兵 徐纲 《热能动力工程》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期33-37,108,共5页

采用LSA-Ⅲ型激光粒度仪对某型发动机一整套6个双油路离心喷嘴的雾化特性进行了试验研究,包括喷嘴主、副油路供油特性、喷雾锥角、索太尔平均粒径(SMD或d32)及其尺寸分布。结果表明,主、副油路的质量流量总不均匀度系数分别为2.42%和3.2... 采用LSA-Ⅲ型激光粒度仪对某型发动机一整套6个双油路离心喷嘴的雾化特性进行了试验研究,包括喷嘴主、副油路供油特性、喷雾锥角、索太尔平均粒径(SMD或d32)及其尺寸分布。结果表明,主、副油路的质量流量总不均匀度系数分别为2.42%和3.29%,主、副油路喷雾锥角充分展开后喷雾锥角和平均粒径随供油压力的增大而减小,斜率绝对值逐渐变小。分析了中心副油路在低供油压力下雾锥的展开过程,喷雾锥角随供油压力增加迅速变大,平均粒径随供油压力增加迅速变小。 展开更多

关键词 双油路离心喷嘴 雾化特性 喷雾锥角 平均粒径

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麻疯树油甲酯喷雾特性试验

8

作者 姜熠豪 姜根柱 张衍 《车用发动机》 北大核心 2023年第4期58-63,共6页

基于高压可视化定容燃烧弹试验台,利用高速相机和光学系统在高压环境条件下对麻疯树油甲酯(JME)燃料的雾化特性进行研究,分析了不同试验条件下气相喷雾贯穿距和喷雾锥角的影响规律。结果表明:随着喷射时间的增加,JME燃料的喷雾贯穿距离... 基于高压可视化定容燃烧弹试验台,利用高速相机和光学系统在高压环境条件下对麻疯树油甲酯(JME)燃料的雾化特性进行研究,分析了不同试验条件下气相喷雾贯穿距和喷雾锥角的影响规律。结果表明:随着喷射时间的增加,JME燃料的喷雾贯穿距离呈现先增大后趋于稳定的趋势,且环境密度对其影响最大;喷雾锥角最大值出现在环境温度为823 K,环境密度为21 kg/m^(3),氧质量分数为15%的条件下。 展开更多

关键词 麻疯树油甲酯 生物柴油 雾化特性 喷雾贯穿距 喷雾锥角

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基于VOF-DPM模型的离心喷嘴中的燃油流动及雾化特征研究

9

作者 刘爱虢 李恒文 于浩洋 《热能动力工程》 CAS CSCD 北大核心 2023年第11期106-114,共9页

针对燃油在离心喷嘴中的内部流动及其外部雾化过程,采用VOF-DPM模型对其进行了数值模拟研究。分析了压力对喷嘴出口处空气芯大小和液膜厚度的影响,得到了液膜破碎长度和雾化锥角等雾化特性,应用实验测试结果对数值模拟进行了验证,并与... 针对燃油在离心喷嘴中的内部流动及其外部雾化过程,采用VOF-DPM模型对其进行了数值模拟研究。分析了压力对喷嘴出口处空气芯大小和液膜厚度的影响,得到了液膜破碎长度和雾化锥角等雾化特性,应用实验测试结果对数值模拟进行了验证,并与流体体积函数法(VOF)和离散相追踪法(DPM)进行了对比。结果表明:VOF-DPM模型可以真实反映离心喷嘴的内部流动和外部雾化特性,研究发现了与实际雾化过程符合的液膜破碎存在孔洞破碎和边缘破碎两种形式;捕捉到了在液膜表面的波动及气动力共同作用下液膜失稳破碎形成液滴的过程;燃油流动及雾化特性随着压力增加发生变化,喷嘴内空气芯直径增大,出口处液膜厚度减小,液膜的破碎长度下降。 展开更多

关键词 VOF-DPM耦合 空气芯直径 液膜厚度 液膜破碎长度 雾化锥角

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某重型燃气轮机喷嘴组雾化特性的试验研究 被引量：3

10

作者 刘凯 蔡九菊 +1 位作者 张宝诚 马洪安 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期1155-1158,共4页

讨论了某重型燃气轮机(E级)燃烧室燃料喷嘴组雾化特性试验研究结果.应用美国TSI公司LDV/PDPA系统测得不同压力下喷嘴组雾化粒度及分布,应用软件识别方法测得喷嘴组喷雾锥角.试验结果表明:喷嘴组雾化粒度对压力变化敏感,当压力由0.4 MPa... 讨论了某重型燃气轮机(E级)燃烧室燃料喷嘴组雾化特性试验研究结果.应用美国TSI公司LDV/PDPA系统测得不同压力下喷嘴组雾化粒度及分布,应用软件识别方法测得喷嘴组喷雾锥角.试验结果表明:喷嘴组雾化粒度对压力变化敏感,当压力由0.4 MPa升高到1.2 MPa时,粒度由23.22μm降低到10.11μm,而雾化锥角则由73.5°降低到69.5°.试验数据为喷嘴组的设计改型提供了可靠的依据. 展开更多

关键词 重型燃气轮机 燃料喷嘴组 雾化特性 索特平均直径 雾化锥角

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燃气轮机双燃料喷嘴燃油内流场特性仿真分析 被引量：3

11

作者 王斌 邵方琴 +2 位作者 沈秀利 郑高峰 吴晓明 《科学技术与工程》 北大核心 2020年第27期11125-11130,共6页

作为燃气轮机中的重要部件,喷嘴内部结构直接决定了燃油燃烧和动力输出效率,设计喷嘴结构并开展喷嘴中内流场特性仿真分析成为新型燃气轮机开发的研究重点。使用Solidworks软件对双燃料喷嘴结构进行设计,并对其燃油流道进行数值模拟。利... 作为燃气轮机中的重要部件,喷嘴内部结构直接决定了燃油燃烧和动力输出效率,设计喷嘴结构并开展喷嘴中内流场特性仿真分析成为新型燃气轮机开发的研究重点。使用Solidworks软件对双燃料喷嘴结构进行设计,并对其燃油流道进行数值模拟。利用Fluent软件先对喷嘴燃油的整体内流场进行数值k-epsilon模拟,再使用流体容积法(VOF)方法对喷嘴燃油的核心流道进行数值模拟,研究喷嘴燃油流道的特性。结果显示燃油流道的质量流量、进口流速和核心流道进口流速随着进口压力的增大而增大;雾化锥角会随着进口压力的增加而增大,且当进口压力超过0.5 MPa时,雾化锥角最终会稳定在110°左右;同时结合相关实验数据与仿真数据进行对比。仿真研究为燃气轮机喷嘴的结构改进提供了依据。 展开更多

关键词 双燃料喷嘴 Fluent仿真 雾化锥角 数值模拟 燃油流场

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某重型燃气轮机压力雾化喷嘴性能试验研究 被引量：2

12

作者 吉倩 赵晨光 +1 位作者 李明 张宝诚 《航空发动机》 2011年第2期33-37,共5页

研究了某重型燃气轮机燃油喷嘴特性。通过全面试验,得到了该喷嘴组的供油特性、喷雾锥角的变化特点和液滴尺寸及其分布规律;对雾化粒度试验数据进行了拟合,得到了SMD与供油压力的简明关系,基本可以代表该喷嘴组的雾化质量。

关键词 重型燃气轮机 喷嘴 供油特性 雾化质量 喷雾锥角

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某燃气轮机空气雾化喷嘴的试验研究 被引量：2

13

作者 马洪安 田永久 +2 位作者 赵永朝 张宝诚 刘凯 《沈阳航空工业学院学报》 2009年第5期11-13,10,共4页

进行了某型燃机空气雾化喷嘴燃油喷雾特性的试验研究。得到以下结论：在油压不变的情况下,雾化锥角总是随着空气压力的增加有所减小,索特尔平均直径SMD随之迅速减小,整体减小幅度大约在10-30μm;气压不变时,雾化锥角和索特尔平均直径随... 进行了某型燃机空气雾化喷嘴燃油喷雾特性的试验研究。得到以下结论：在油压不变的情况下,雾化锥角总是随着空气压力的增加有所减小,索特尔平均直径SMD随之迅速减小,整体减小幅度大约在10-30μm;气压不变时,雾化锥角和索特尔平均直径随着油压的增加而稍有增大;当气压为0.3MPa时,索特尔平均直径基本都保持在30μm以内。 展开更多

关键词 燃气轮机 空气雾化喷嘴 雾化锥角 索特尔平均直径

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某型燃机喷嘴的实验研究 被引量：2

14

作者 马洪安 张宝诚 刘凯 《沈阳航空工业学院学报》 2009年第1期13-15,84,共4页

研究了某型燃机喷嘴Ⅰ路供油、Ⅰ路与Ⅱ路共同供油和Ⅰ路供油与Ⅱ路供气的雾化特性。得到以下结论:Ⅰ路供油量基本满足工作要求,锥角误差大约为14.7%,锥角变化相对较大;Ⅰ路与Ⅱ路共同供油锥角满足要求,而供油量相对变化较大,流量误差为... 研究了某型燃机喷嘴Ⅰ路供油、Ⅰ路与Ⅱ路共同供油和Ⅰ路供油与Ⅱ路供气的雾化特性。得到以下结论:Ⅰ路供油量基本满足工作要求,锥角误差大约为14.7%,锥角变化相对较大;Ⅰ路与Ⅱ路共同供油锥角满足要求,而供油量相对变化较大,流量误差为12.2%;在Ⅰ路供油与Ⅱ路供气中,Ⅱ路供气压力从0.1MPa上升到0.4MPa时,燃油雾化锥角由70度减小到40度。这对燃机喷嘴的研究和应用有一定意义。 展开更多

关键词 燃气轮机 喷嘴 供油量 雾化锥角

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基于PIV的气动式细水雾流场研究 被引量：2

15

作者 柳承徽 陈先锋 +3 位作者 张威 徐乐先 赵齐 黄楚原 《中国安全科学学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第7期120-126,共7页

为探究不同气压下气动式细水雾流场的形态变化,分别使用质量流量控制器和粒子图像测速(PIV)技术,测定气动式双流体细水雾喷嘴气液质量流量比(GLR),分析气体驱动压力0.1~0.3 MPa范围内的水雾流场特性。结果表明:在0.1~0.4 MPa的氮气压力... 为探究不同气压下气动式细水雾流场的形态变化,分别使用质量流量控制器和粒子图像测速(PIV)技术,测定气动式双流体细水雾喷嘴气液质量流量比(GLR),分析气体驱动压力0.1~0.3 MPa范围内的水雾流场特性。结果表明:在0.1~0.4 MPa的氮气压力下,气动式双流体细水雾喷嘴的无量纲GLR值与氮气压力呈现线性增长关系;GLR会影响喷嘴内部两相流的特性、液体破裂的机制、液滴动力学以及最终的液滴尺寸分布;当气体压力从0.1 MPa增长到0.3 MPa时,平均雾化锥角从55.02°收缩至27°,水雾粒子的主要速率区间从0~5 m/s增长至0~12 m/s;涡旋处的平均涡量从166.50281 s^-1增长至671.19126 s^-1,且水雾粒子气团的涡旋结构均呈现逆时针转动现象。 展开更多

关键词 粒子图像测速(PIV) 气动式细水雾 流场 气液质量流量比(GLR) 雾化锥角 涡量

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基于脉冲数字全息的甩油盘雾化特性 被引量：1

16

作者 薛志亮 蒋志 +3 位作者 李峰 施子福 周永刚 吴学成 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第9期1822-1830,共9页

设计搭建离心式甩油盘雾化场测量系统,提出多孔板式抽吸罩防止油雾外溢,仿真计算甩油盘雾化实验器流场,采用脉冲数字全息技术测量了不同转速下甩油盘雾化场雾滴的空间分布,粒径分布及雾化锥角,结果表明:多孔板式抽吸罩抽吸气流径向流速... 设计搭建离心式甩油盘雾化场测量系统,提出多孔板式抽吸罩防止油雾外溢,仿真计算甩油盘雾化实验器流场,采用脉冲数字全息技术测量了不同转速下甩油盘雾化场雾滴的空间分布,粒径分布及雾化锥角,结果表明:多孔板式抽吸罩抽吸气流径向流速均匀,在甩油盘附近形成的流场速度比雾滴运动速度低一个数量级,对雾化场影响较小;实验甩油盘雾化场雾滴的峰值粒径为20μm,占比20%~30%,随着转速的升高,雾化粒径索特尔平均直径(SMD)减小,且雾化场沿轴向集中,雾化锥角减小。在同一转速下随着距离喷嘴出口高度的增加,雾化粒径SMD增大,且随着转速的升高,增大的幅度减小。 展开更多

关键词 离心式甩油盘 脉冲数字全息 雾化场 索特尔平均直径(SMD) 雾化锥角

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泡沫-细水雾雾场特性的试验研究 被引量：1

17

作者 陈晟 蔚超 +5 位作者 许建刚 郭王勇 罗剑飞 陈鹏 杨帅锋 李立杨 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2021年第3期1048-1053,共6页

为了研究泡沫-细水雾与细水雾雾场特性的差异,建立了泡沫-细水雾和细水雾雾场测定系统。利用高速摄像技术、激光器偏光技术、激光粒度分析技术分别对中压工况下的泡沫-细水雾和细水雾雾场参数进行了试验研究。结果表明,雾场形态均保持... 为了研究泡沫-细水雾与细水雾雾场特性的差异,建立了泡沫-细水雾和细水雾雾场测定系统。利用高速摄像技术、激光器偏光技术、激光粒度分析技术分别对中压工况下的泡沫-细水雾和细水雾雾场参数进行了试验研究。结果表明,雾场形态均保持标准的圆锥状,细水雾和泡沫-细水雾雾场边缘雾化效果较好,雾化效果向中心逐渐变差。系统工作压力对泡沫-细水雾的雾化锥角影响较大,工作压力为1.0MPa时雾化锥角为51°,工作压力为3.5 MPa时增大到80°。不同压力下细水雾的雾化锥角变化较小,约为80°。泡沫-细水雾锥体中心处的雾流密度与系统工作压力成反比,压力越高,雾场的保护半径越大,雾滴分布越均匀。1.0 MPa、1.5MPa、2.0 MPa、2.5 MPa压力下泡沫-细水雾锥体中心处的雾流密度均大于细水雾锥体中心处的雾流密度。泡沫-细水雾雾滴粒径分布呈现随距喷头垂直距离增大而增大的总体特征,由于泡沫-细水雾雾滴的发泡作用,泡沫-细水雾雾场的雾滴粒径在喷头正下方10~100 cm处均大于细水雾雾场的雾滴粒径。 展开更多

关键词 安全工程 细水雾 泡沫-细水雾 雾化锥角 雾流密度

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旋芯喷嘴喷胶雾化特性的实验研究 被引量：1

18

作者 倪勇 项伟灿 《浙江理工大学学报（自然科学版）》 2008年第6期671-674,共4页

随着机器人应用的增加,自动上胶技术已经成为制鞋工业中关键的问题之一,有必要对喷枪的喷胶性能进行研究。以黏胶剂为工作介质,对旋芯喷嘴的雾化特性进行了研究。利用马尔文Spraytec激光粒度测试仪获取不同工作情况下的雾化粒子直径分布... 随着机器人应用的增加,自动上胶技术已经成为制鞋工业中关键的问题之一,有必要对喷枪的喷胶性能进行研究。以黏胶剂为工作介质,对旋芯喷嘴的雾化特性进行了研究。利用马尔文Spraytec激光粒度测试仪获取不同工作情况下的雾化粒子直径分布,利用高速摄像和图像处理技术得到雾化角,从而获得喷枪在喷胶时的最佳雾化状态,以便有效地应用于鞋子自动喷胶技术中。 展开更多

关键词 喷嘴 雾化特性 雾化角

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基于激光测试技术的喷雾场试验研究 被引量：1

19

作者 王成军 申力鑫 +2 位作者 张中飞 陈保东 刘爱虢 《科学技术与工程》 北大核心 2017年第32期339-344,共6页

在航空发动机燃烧室中,燃油是在经过喷嘴雾化之后,以液雾的形式进入的,因此,液雾的特性也决定了燃烧的质量,而液雾的特性是由喷嘴的雾化性能来决定的。通过运用PIV(particle image velocimetry)和GSV(global sizing velocimetry)这两种... 在航空发动机燃烧室中,燃油是在经过喷嘴雾化之后,以液雾的形式进入的,因此,液雾的特性也决定了燃烧的质量,而液雾的特性是由喷嘴的雾化性能来决定的。通过运用PIV(particle image velocimetry)和GSV(global sizing velocimetry)这两种激光测试技术,对喷嘴喷雾场进行了试验研究。试验结果表明:在一定压力范围内,喷雾锥角随压力的变大而变大;在较大压力下,喷雾场会形成空心锥体结构;在一个压力确定的喷雾场中,边缘区域的雾化效果最好。通过对试验数据的分析处理,可以检测喷嘴的雾化性能。 展开更多

关键词 测试技术 雾化性能 喷雾场 喷雾锥角 尺寸分布

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氦气驱动水射流雾化特性的数值模拟研究

20

作者 俞强强 施红辉 +1 位作者 董若凌 张一博 《浙江理工大学学报（自然科学版）》 2021年第5期642-648,共7页

为了研究水射流的雾化特性,通过Fluent软件对3种实验工况下氦气驱动水柱的雾化过程进行了二维数值模拟,这3种实验工况分别是常温常压下直喷嘴圆管内气/液相管道长度比为1∶1、1∶2和2∶1的0.25 MPa氦气驱动水射流。分别采用Standard k-... 为了研究水射流的雾化特性,通过Fluent软件对3种实验工况下氦气驱动水柱的雾化过程进行了二维数值模拟,这3种实验工况分别是常温常压下直喷嘴圆管内气/液相管道长度比为1∶1、1∶2和2∶1的0.25 MPa氦气驱动水射流。分别采用Standard k-ε、RNG k-ε、Realizable k-ε湍流模型和VOF模型,研究在氦气驱动下的射流雾化特性,对数值模拟结果与实验结果进行了比较,并且对不同气/液相管道长度比的数值模拟结果进行了比较。模拟结果表明:在采用Standard k-ε湍流模型对氦气驱动水柱进行数值模拟时,在气液混合液体进入管口附近,由于混合液体中氦气压力大于大气压,产生初次雾化现象,随后前后液相的相互碰撞以及空气动力与液柱的相互作用是二次雾化现象产生的主要原因,管内观测点压力先增大后减小,雾化锥角呈单调递减变化,与实验结果变化趋势整体一致;对比直喷嘴圆管不同气/液相管道长度比的数值模拟结果,当气/液相管长比为2∶1时雾化锥角最大,气/液相管长比为1∶1时雾化锥角稍小,气/液相管长比为1∶2时雾化锥角最小。 展开更多

关键词 数值模拟 射流雾化 水射流 气/液界面 雾化锥角 气/液相管长比

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