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游离氨(FA)耦合曝气时间对硝化菌活性的抑制影响 被引量：23
1
作者 孙洪伟 吕心涛 +3 位作者 魏雪芬 赵华南 马娟 方晓航 《环境科学》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第3期1075-1081,共7页
本试验采用3个标记为R_(Ahead)、R_(Exact)和R_(Exceed)的序批式反应器(SBR),在实现短程硝化的基础上,深入研究了游离氨(FA)耦合曝气时间对氨氧化菌(AOB)和亚硝酸盐氧化菌(NOB)活性的抑制影响.本试验在3种FA浓度(0.5、5.1、10.1mg·... 本试验采用3个标记为R_(Ahead)、R_(Exact)和R_(Exceed)的序批式反应器(SBR),在实现短程硝化的基础上,深入研究了游离氨(FA)耦合曝气时间对氨氧化菌(AOB)和亚硝酸盐氧化菌(NOB)活性的抑制影响.本试验在3种FA浓度(0.5、5.1、10.1mg·L^(-1))耦合3种曝气时间(t_(Exact):氨被完全氧化时停曝气;t_(Ahead):氨被完全氧化前30 min停曝气;t_(Exceed):氨被完全氧化后30min停曝气)的条件下进行.结果表明,当FA浓度达到10.1 mg·L^(-1)时,3种系统均实现了短程硝化,但短程硝化实现的快慢关系为:R_(Ahead)最快、R_(Exact)次之、R_(Exceed)最慢,其所需运行周期分别为56、62和72.此外,3种系统中,相对于AOB,NOB活性受到的抑制作用更强,导致AOB活性始终高于NOB活性,且AOB和NOB菌属活性(η)强弱关系差异较大,AOB活性强弱关系:η_(RExceed)>η_(RExact)>η_(RAhead),其值分别为104.4%、100%和85.8%,NOB活性强弱关系:η_(RExceed)>η_(RExact)>η_(RAhead),其值分别为71.2%、64.9%和50.2%. 展开更多
关键词 游离氨 曝气时间 亚硝酸盐积累率 硝化菌活性
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游离氨(FA)协同曝气时间对活性污泥沉降性能的影响 被引量：3
2
作者 吕心涛 孙洪伟 +3 位作者 吴长峰 马娟 陈永志 方晓航 《环境工程》 CAS CSCD 北大核心 2017年第7期81-85,共5页
采用3个序批式反应器(SBR)(R0:硝化结束时停曝气;R_(0-30):硝化结束提前30 min停曝气;R_(0+30):硝化结束延迟30 min停曝气),控制3种游离氨(FA)浓度梯度(0.5,5.1,10.1 mg/L)协同3种曝气时间(t0:硝化结束时停曝气;t0-30:硝化结束提前30 mi... 采用3个序批式反应器(SBR)(R0:硝化结束时停曝气;R_(0-30):硝化结束提前30 min停曝气;R_(0+30):硝化结束延迟30 min停曝气),控制3种游离氨(FA)浓度梯度(0.5,5.1,10.1 mg/L)协同3种曝气时间(t0:硝化结束时停曝气;t0-30:硝化结束提前30 min停曝气;t0+30:硝化结束延迟30 min停曝气)的条件下,研究了FA协同曝气时间对活性污泥沉降性能的影响。结果表明:整个试验过程,在初始FA浓度相同条件下,R0和R_(0+30)系统NH+4-N平均去除率分别为98.6%和99.3%,而R_(0-30)系统NH+4-N平均去除率仅为72.3%。在较低FA浓度(0.5,5.1 mg/L)条件下,随着曝气时间增加,活性污泥的污泥沉降比(SV30)值和污泥体积指数(SVI)值均逐渐降低,污泥沉降性能趋好。在较高FA浓度(10.1 mg/L)条件下,随着运行周期的增加,污泥沉降性能逐步变好,R_(0-30)系统的SVI平均值最大,R_(0+30)系统次之,R0系统最小,其值分别为165.1,152.5,134.5 m L/g,且污泥活性f平均值大小顺序fR_(0-30)>fR0>fR_(0+30),其值分别为0.77、0.70和0.65。这表明在较高FA浓度(10.1 mg/L)条件下,曝气时间延长,导致污泥活性降低。 展开更多
关键词 游离氨 曝气时间 污泥沉降性能 污泥活性
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涌潮潮头掺气的模型试验研究 被引量：3
3
作者 岳书波 曾剑 +1 位作者 陈永平 张芝永 《工程科学与技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期28-35,共8页
强烈掺气的涌潮潮头在向河口上游推进的过程中对整个水域的环流结构、泥沙的输移、污染物的扩散乃至整个河口区域的生态平衡等都将产生巨大的影响,因此针对涌潮潮头掺气特征的研究就显得尤为重要。作者在玻璃水槽中模拟了涌潮潮头,运用... 强烈掺气的涌潮潮头在向河口上游推进的过程中对整个水域的环流结构、泥沙的输移、污染物的扩散乃至整个河口区域的生态平衡等都将产生巨大的影响,因此针对涌潮潮头掺气特征的研究就显得尤为重要。作者在玻璃水槽中模拟了涌潮潮头,运用高速摄像记录系统拍摄涌潮潮头掺气的状态,并对其破碎状态进行观测、统计和分析。通过试验中涌潮潮头形态与涌潮Froude数之间的响应关系与现实中二者之间的响应关系的一致性,检验了试验中所模拟的涌潮潮头形态的合理性。涌潮潮头破碎掺气要历经4个阶段且不断重复,最终在潮头形成一系列的气泡云;通过对比不同工况下涌潮潮头掺气的形态,提出潮头形态的变化主要与落潮流速和涌潮潮头高度相关。为深入定量地研究涌潮潮头的掺气特性,定义涌潮潮头的掺气长度,其与潮前水深及其流速、涌潮潮头的高度及其传播速度等因素密切相关;利用量纲分析确定涌潮潮头的相对掺气长度与涌潮强度和涌潮Froude数之间的函数关系后,运用非线性回归分析试验数据得到计算涌潮潮头掺气长度的经验公式;最后通过对钱塘江盐官段涌潮潮头掺气长度的几组观测值与经验公式计算值的对比与误差分析,验证了经验公式的实用性,为更好地预测涌潮潮头掺气的特征提供了量化的基础。 展开更多
关键词 涌潮 潮头掺气 掺气长度 涌潮强度 涌潮Froude数
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微孔曝气流量与曝气管长度对水体增氧性能的影响 被引量：14
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作者 程香菊 曾映雪 +1 位作者 谢骏 龚望宝 《农业工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第22期209-217,共9页
为了探究曝气流量与曝气管长度对增氧性能的影响，在不同曝气流量、不同曝气管长度条件下进行了室内水体底部微孔曝气增氧试验。分析了曝气流量与曝气管长度对氧体积传质系数、增氧量和氧利用率的影响。研究结果表明，当曝气流量为0.27... 为了探究曝气流量与曝气管长度对增氧性能的影响，在不同曝气流量、不同曝气管长度条件下进行了室内水体底部微孔曝气增氧试验。分析了曝气流量与曝气管长度对氧体积传质系数、增氧量和氧利用率的影响。研究结果表明，当曝气流量为0.27～0.55 m3/s、曝气管长为0.9～1.5 m时，所对应的氧体积传质系数在0.63～1.1 h-1变化，增氧量在6.8～12.9 g/h变化，氧利用率在6.87%～9.28%变化，且在一定的曝气管长度下，氧体积传质系数、增氧量均与曝气流量成正比，而氧利用率则与其成反比关系；在一定的曝气流量下，曝气管长度对氧体积传质系数产生的影响表现为先高后低再高的趋势；氧体积传质系数与修正的饱和溶解氧浓度是否作为增氧量的主要影响因子取决于曝气管长度；曝气流量对氧利用率较曝气管长度更为敏感。研究还发现，微孔曝气系统中存在着最优曝气管长度，使得增氧性能最佳，并建立了最优曝气管长度与曝气流量、水深、输入压力、最优初始气泡直径的相关关系式，为低碳经济下微孔曝气系统的设计和运行提供了理论依据。 展开更多
关键词 水处理 水产养殖 氧 微孔曝气 曝气流量 曝气管长度 增氧性能
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