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基于双剪强度准则的拉压异性材料厚壁圆筒的极限分析 被引量：6
1
作者 马景槐 《新疆石油学院学报》 1999年第1期31-34,共4页
本文运用双剪强度屈服准则对承受内压的拉压屈服强度不同材料厚壁圆筒进行了极限分析，得到了依赖于材料拉压比的弹性极限载荷和塑性极限载荷公式，分析结果表明，材料拉压屈服强度的不同对结构承载能力有一定的影响，所得到的极限载荷... 本文运用双剪强度屈服准则对承受内压的拉压屈服强度不同材料厚壁圆筒进行了极限分析，得到了依赖于材料拉压比的弹性极限载荷和塑性极限载荷公式，分析结果表明，材料拉压屈服强度的不同对结构承载能力有一定的影响，所得到的极限载荷公式可供设计人员参考。 展开更多
关键词 厚壁圆筒 拉压比 极限载荷 工程力学 双剪强度
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浅谈开孔补强设计在常规压力容器中的应用
2
作者 刘博文 《山东化工》 CAS 2024年第11期229-231,共3页
分析说明了常规压力容器上开孔补强的设计规定和设计过程,论述了几种常用的开孔补强的结构型式,并阐述了不同补强结构的适用范围和补强效果,最后举例说明了如何针对实际工程案例进行开孔补强设计。
关键词 压力容器 开孔补强 补强圈 厚壁管
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厚壁筒管的纵振动 被引量：6
3
作者 金长义 陈茹仪 赵旭生 《辽宁工学院学报》 1994年第1期10-12,共3页
根据Ｌｏｖｅ的杆的纵振动的横向速度的假定，推导出杆的纵振动的基本方程，在考虑具体的初始条件与边界条件基础上得出方程的解，从而在求得的厚壁筒管的固振频率中，若考虑横截面尺寸及泊松比的影响，则比惯用的解更精确。
关键词 厚壁筒管 振动 固有频率 火炮
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低合金耐热钢复合板与大直径厚壁接管马鞍形对接焊 被引量：5
4
作者 李娟娟 《石油化工设备》 CAS 2009年第6期60-63,共4页
对13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2复合钢板与20MnMoNbⅣ+00Cr17Ni14Mo2锻件进行了焊接性分析。针对大直径厚壁马鞍形对接焊缝结构特点,采用合理的施工工艺,并通过对焊接过程中预热温度的控制、焊后消氢及焊后热处理等工艺的合理调整,有效防... 对13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2复合钢板与20MnMoNbⅣ+00Cr17Ni14Mo2锻件进行了焊接性分析。针对大直径厚壁马鞍形对接焊缝结构特点,采用合理的施工工艺,并通过对焊接过程中预热温度的控制、焊后消氢及焊后热处理等工艺的合理调整,有效防止了冷裂纹的产生,保证了产品焊接质量。 展开更多
关键词 复合钢板 低合金耐热钢 厚壁接管 焊接
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均压顶头设计 被引量：2
5
作者 刘凤 《宝钢技术》 CAS 2011年第3期72-75,共4页
顶头是斜轧穿孔主要的变形工具之一,其作用是将实心管坯穿轧成一定壁厚的空心毛管。在斜轧穿孔过程中,由于轧件旋进力克服不了顶头的阻力,因此轧制厚壁管或高合金钢管时在穿孔后期造成后轧卡。通过分析变形区中轧件的变形率,设计等减壁... 顶头是斜轧穿孔主要的变形工具之一,其作用是将实心管坯穿轧成一定壁厚的空心毛管。在斜轧穿孔过程中,由于轧件旋进力克服不了顶头的阻力,因此轧制厚壁管或高合金钢管时在穿孔后期造成后轧卡。通过分析变形区中轧件的变形率,设计等减壁的均压顶头,即把变形区前段大的变形率中一部分移至变形率小的变形区后段,使变形区中各点上轧件变形率相等,避免穿孔后期后轧卡的发生。均压顶头可消除主电机负荷上的峰值,改善毛管质量,同时减少穿孔辊咬入锥磨损,延长穿孔辊寿命。 展开更多
关键词 斜轧穿孔 厚壁管 高合金管 变形率 等减壁 后轧卡
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拖缆机带式刹车销孔拉板设计 被引量：1
6
作者 徐锡锋 张勇勇 许有良 《船海工程》 北大核心 2017年第1期66-68,共3页
针对拖缆机销孔拉板设计方法效率低、误差大的问题,分析2种计算销孔拉板危险截面应力的方法及其局限性,分析销孔拉板的载荷和约束,建立与实际精确吻合的仿真模型;分析销孔拉板板宽、内孔直径及偏心距之间的合理尺寸配置关系,实现销孔拉... 针对拖缆机销孔拉板设计方法效率低、误差大的问题,分析2种计算销孔拉板危险截面应力的方法及其局限性,分析销孔拉板的载荷和约束,建立与实际精确吻合的仿真模型;分析销孔拉板板宽、内孔直径及偏心距之间的合理尺寸配置关系,实现销孔拉板的快速合理设计。 展开更多
关键词 销孔拉板 弹性曲梁 应力集中系数 厚壁筒
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核电站控制棒驱动机构驱动杆厚壁管材水浸超声检测 被引量：1
7
作者 毛赢 郑德卓 王国圈 《无损检测》 2013年第12期32-33,37,共3页
驱动机构控制杆是核电站反应堆的关键部件之一。其质量要求高,原材料中如存在表面开裂等危险性缺陷,可能对反应堆的安全运行造成影响。驱动杆为管状结构,但壁厚/外径比达到了0.35,周向超声检测困难。笔者采用水浸超声检测方法,利用一次... 驱动机构控制杆是核电站反应堆的关键部件之一。其质量要求高,原材料中如存在表面开裂等危险性缺陷,可能对反应堆的安全运行造成影响。驱动杆为管状结构,但壁厚/外径比达到了0.35,周向超声检测困难。笔者采用水浸超声检测方法,利用一次折射纵波和反射变型横波实现厚壁管材的全体积检测,提高了超声检测的灵敏度和信噪比。 展开更多
关键词 驱动机构控制杆 厚壁管材 水浸超声检测 变型横波
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改善热轧厚壁管(S≥8mm)拉伸性能的措施
8
作者 丁克军 邵学磊 《山东冶金》 CAS 1996年第1期23-24,共2页
加热温度、加工变形量、终轧温度及成品的冷却速度是影响热轧厚壁管(S≥8mm)拉伸性能的主要因素,严格控制各影响因索,就能解决生产中产品拉伸性能不稳定的问题。
关键词 热轧 厚壁管 拉伸性能 管材
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火力发电厂厚壁管超声波检测方案
9
作者 胡戊希 《贵州电力技术》 2011年第10期65-66,62,共3页
目前火力发电厂机组容量大，管道多采用厚壁管，对厚壁管的对接焊缝进行超声波检测时，为了提高侧壁未熔合缺陷的检测率，提出采用适当的超声波探头，特别是正确的探头角度，制订出超声波的检测方案。
关键词 厚壁管 未熔合 探头K值 扫查位置
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厚壁管内六方缺陷消除方法探讨
10
作者 张文亮 王栋 史江欢 《包钢科技》 2021年第3期76-78,共3页
文章主要分析介绍了无缝钢管生产中,定径机轧制特厚壁管“内六方”缺陷产生原因,并且通过增加轧制道次、减少各机架减径率及椭圆度系数的方法来控制厚壁管内六方缺陷的产生,从而改善厚壁管壁厚精度,提高成品管一级品率和金属成材率。
关键词 厚壁管 内六方 减径率 成材率
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采用独立双应力函数分析纯弯曲复合材料厚壁管 被引量：2
11
作者 张灿辉 张建霖 +1 位作者 柯淼宏 陈东霞 《厦门大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2017年第6期900-906,共7页
在纯弯曲复合材料组合管的统一参数法分析中,采用独立双应力函数求解0°和90°的特殊缠绕层及各向同性层,从而代替统一参数法求解过程中当普通层趋向于特殊缠绕层的极限分析,避免了弹性系数关于缠绕角的复杂导数的计算,特别有... 在纯弯曲复合材料组合管的统一参数法分析中,采用独立双应力函数求解0°和90°的特殊缠绕层及各向同性层,从而代替统一参数法求解过程中当普通层趋向于特殊缠绕层的极限分析,避免了弹性系数关于缠绕角的复杂导数的计算,特别有利于各向同性材料层不存在缠绕角而难以计算导数的问题,推广了统一参数法的应用范围,是对统一参数法的一个改进.数值算例中采用改进的统一参数法分析了不同复合材料组合管的力学性能,结果与有限元精细模拟吻合较好,说明本文中方法的有效性. 展开更多
关键词 复合材料管 纯弯曲荷载 统一参数法 独立双应力函数法
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厚壁管件无芯棒开式冷挤压塑性变形的分析
12
作者 李军 韩鹏彪 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2000年第2期14-16,27,共4页
给出了厚壁管件开式冷挤压的流函数方程 ,由该方程建立了运动学许可的速度场及相应的运动学许可的速度间断线边界方程。分析了三种间断线 ,确定了适于厚壁管件开式冷挤压的简化可行的速度间断线型式 ;以及由此求得内边界的方法。
关键词 厚壁管 开式冷挤压 流函数 速度场 塑性变形
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应用双剪应力屈服准则求解某些塑性力学问题 被引量：34
13
作者 黄文彬 曾国平 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 1989年第2期249-256,共8页
文章导出了双剪应力屈服准则的塑性功串表达式及在平面应力条件下的三维图形;用上下限定理精确求出受均载的简支圆板及受轴力与内压联合作用下厚壁圆筒的极限载荷,并与用Mises和Treca屈服准则计算的结果作了对比。
关键词 屈服准则 双剪应力 塑性力学 屈服
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拉压性能不同材料厚壁圆筒和厚壁球壳的极限压力分析 被引量：15
14
作者 庄锦华 《力学与实践》 CSCD 北大核心 1998年第4期39-41,共3页
本文用广义双剪应力强度理论对拉压性能不同的材料制成的厚壁圆筒和厚壁球壳进行了弹塑性应力分析，得出与拉压比有关的弹性极限内压力、塑性极限内压力、弹塑性区的应力以及弹塑性内压力与弹塑性半径之间的关系式．
关键词 拉压比 厚壁圆筒 厚壁球壳 极限压力
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X型厚壁圆管相贯节点平面外受弯抗震性能试验研究 被引量：11
15
作者 孟宪德 王伟 +3 位作者 陈以一 赵必大 杨联萍 曲宏 《建筑结构学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期126-131,共6页
采用相贯节点的圆钢管结构广泛应用于大跨度网格结构中,对于具有一定抗弯刚度的连接,节点将受到弯矩作用。介绍了两个不同几何参数的X型厚壁圆钢管相贯节点试件的平面外受弯滞回性能试验,结合数值分析,对节点承载能力和变形能力进行了... 采用相贯节点的圆钢管结构广泛应用于大跨度网格结构中,对于具有一定抗弯刚度的连接,节点将受到弯矩作用。介绍了两个不同几何参数的X型厚壁圆钢管相贯节点试件的平面外受弯滞回性能试验,结合数值分析,对节点承载能力和变形能力进行了研究。结果表明:在合理的几何参数和焊缝质量保证下,厚壁圆钢管相贯节点平面外受弯的承载力较高;厚壁圆钢管相贯节点在支主管径比β较大时节点易发生主管壁拉剪断裂破坏;在支主管径比β较大时延性等抗震性能较好,β较小时延性等抗震性能较差。 展开更多
关键词 厚壁圆钢管 X型相贯节点 拟静力试验 平面外受弯 抗震性能
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基于双剪统一强度理论的厚壁圆筒塑性极限载荷分析 被引量：8
16
作者 冯剑军 张俊彦 +1 位作者 张平 韩利芬 《固体力学学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期208-212,共5页
应用双剪统一强度理论 ,考虑材料的拉压异性和同性 ,推导了在内压和轴力联合作用下的厚壁圆筒的塑性极限载荷表达式 .在该表达式中 ,当其系数取不同的值时 ,就能得到按Tresca屈服准则、线性逼近的Mises屈服准则和双剪应力屈服准则进行... 应用双剪统一强度理论 ,考虑材料的拉压异性和同性 ,推导了在内压和轴力联合作用下的厚壁圆筒的塑性极限载荷表达式 .在该表达式中 ,当其系数取不同的值时 ,就能得到按Tresca屈服准则、线性逼近的Mises屈服准则和双剪应力屈服准则进行计算的结果 . 展开更多
关键词 双剪统一强度理论 厚壁圆简 屈服准则 极限载荷 材料力学 拉压异性 抗压同性
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石油行业用TA18钛合金厚壁管材的研制 被引量：9
17
作者 李永林 朱宝辉 +4 位作者 王培军 韩宝峰 鞠顺 任丽萍 巴万兴 《钛工业进展》 CAS 2013年第2期28-31,共4页
石油行业用TA18钛合金厚壁管材的轧制难度较大,易出现表面开裂等现象,为此提出了2种不同冷轧工艺并对其轧制过程及效果进行了对比。此外,还研究了退火温度对管材性能和组织的影响。结果表明:采用两辊冷轧配合热矫直方法,可以缩短生产周... 石油行业用TA18钛合金厚壁管材的轧制难度较大,易出现表面开裂等现象,为此提出了2种不同冷轧工艺并对其轧制过程及效果进行了对比。此外,还研究了退火温度对管材性能和组织的影响。结果表明:采用两辊冷轧配合热矫直方法,可以缩短生产周期,提高生产效率,最终获得室温力学性能满足客户指标要求的TA18厚壁管材,且平直度可以达到0.75 mm/m左右,内表面粗糙度平均为0.864μm。 展开更多
关键词 TA18 钛合金 厚壁管 石油工业
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考虑温度对材料性能影响时厚壁圆筒的安定分析 被引量：4
18
作者 刘信声 冯西桥 《工程力学》 EI CSCD 1991年第3期36-44,共9页
鉴于工程实际中的许多结构承受着随时间变化的温度—机械载荷作用,本文在考虑屈服极限随温度变化的情况下,对内压和温度共同作用的厚壁圆筒进行了安定分析,给出了几种典型加载模式下的安定范围。
关键词 安定分析 厚壁 圆筒 温度效应
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基于Mori-Tanaka方法的功能梯度厚壁圆筒近似热弹性理论解
19
作者 刘伟艺 李志强 辛立彪 《太原理工大学学报》 CAS 北大核心 2024年第4期591-602,共12页
【目的】功能梯度厚壁圆筒的热弹性问题存在不考虑组分材料微观结构影响,已有文献只给出了基于Mori-Tanaka方法功能梯度厚壁圆筒受力学和热学荷载的数值解,并且只考虑了球形夹杂这一单一夹杂形状的情形。【方法】基于Mori-Tanaka方法对... 【目的】功能梯度厚壁圆筒的热弹性问题存在不考虑组分材料微观结构影响,已有文献只给出了基于Mori-Tanaka方法功能梯度厚壁圆筒受力学和热学荷载的数值解,并且只考虑了球形夹杂这一单一夹杂形状的情形。【方法】基于Mori-Tanaka方法对功能梯度厚壁圆筒的热弹性问题进行分析,给出了一种近似热弹性理论解,该理论解不仅与数值解契合度高,而且可以考虑夹杂形状对物理量的影响,最后分析了不同边界条件下夹杂形状对径向位移和各向应力的影响。【结果】结果显示,在两种边界下,夹杂形状对径向位移都有较大的影响;但在温度边界下,夹杂形状对径向应力有较大影响,对轴向应力和周向应力影响较小;在应力边界下,夹杂形状对轴向应力影响较大,对周向应力和径向应力影响较小。 展开更多
关键词 功能梯度材料 厚壁圆筒 MORI-TANAKA方法 热弹性理论解 夹杂形状
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压力容器厚壁管补强 被引量：6
20
作者 裴召华 《石油化工设备》 CAS 2009年第B08期14-15,共2页
厚壁管补强是一种非常好的补强方法,它以工程造价低、便于施工及适用范围广的优点,得到了广泛应用。然而厚壁管补强也有一定的局限性,即当厚壁管的厚度达到壳体厚度的1.75倍且仍然不能满足补强要求时,如果还是采用增加厚壁管厚度的方法... 厚壁管补强是一种非常好的补强方法,它以工程造价低、便于施工及适用范围广的优点,得到了广泛应用。然而厚壁管补强也有一定的局限性,即当厚壁管的厚度达到壳体厚度的1.75倍且仍然不能满足补强要求时,如果还是采用增加厚壁管厚度的方法,则对开孔补强的作用不大,此时需要采用增加壳体厚度和厚壁管厚度的补强方法。 展开更多
关键词 压力容器 开孔补强 厚壁管 应力集中
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