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冷速对TC11合金β加工显微组织和力学性能的影响 被引量：54
1
作者 曾卫东 周义刚 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第12期1273-1276,共4页
研究了TC11钛合金β加工后不同冷却速度对显微组织和力学性能的影响.结果表明,水冷可以减少晶界α的析出,晶内得到短、细、无规排列的针状α组织;采用空冷（尤其是炉冷）,晶界α连续完整,晶内α粗大、平直,并有大块α出现β锻造后快速... 研究了TC11钛合金β加工后不同冷却速度对显微组织和力学性能的影响.结果表明,水冷可以减少晶界α的析出,晶内得到短、细、无规排列的针状α组织;采用空冷（尤其是炉冷）,晶界α连续完整,晶内α粗大、平直,并有大块α出现β锻造后快速冷却在提高强度的同时改善了塑性,水冷的强度比空冷的强度约高出30MPa,而塑性明显高于空冷.可见,β锻后采用水冷是提高合金塑性的有效方法. 展开更多
关键词 显微组织 tc11合金 冷速 Β锻造 力学性能 钛合金
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TC11钛合金热变形本构方程的建立 被引量：38
2
作者 张雪敏 曹福洋 +3 位作者 岳红彦 冯义成 郭二军 康福伟 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第5期937-941,共5页
利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形温度为960~1050℃,应变速率为0.01~10s-1范围内对TC11钛合金进行等温恒应变速率压缩实验。通过真应力-真应变曲线,分析了变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并在Arrhenius双曲正弦型方程的... 利用Gleeble-1500D热模拟试验机,在变形温度为960~1050℃,应变速率为0.01~10s-1范围内对TC11钛合金进行等温恒应变速率压缩实验。通过真应力-真应变曲线,分析了变形温度和应变速率对流变应力的影响规律,并在Arrhenius双曲正弦型方程的基础上建立了适用于TC11钛合金热变形的本构方程。误差分析表明所建立的本构方程与实验值吻合较好,为制定TC11钛合金锻造工艺提供了理论依据。 展开更多
关键词 tc11钛合金 热变形 本构方程
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TC11钛合金片层组织热变形球化机制 被引量：27
3
作者 陈慧琴 曹春晓 +1 位作者 郭灵 林海 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期421-425,共5页
采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下... 采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化。EBSD测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程。 展开更多
关键词 tc11钛合金 热变形 球化 组织演变
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TC11钛合金相变点的测定与分析 被引量：27
4
作者 李玉涛 耿林 +2 位作者 徐斌 李爱滨 王桂松 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期231-235,共5页
采用计算法、差示扫描量热法和连续升温金相法3种手段计算和测定了TC1l两相钛合金(α+β)/β相变点。计算法由于各元素及杂质元素含量对相变点的影响值是在一个含量范围内的计算值,因此计算的相变点与实测值是接近的;差示扫描量热法由... 采用计算法、差示扫描量热法和连续升温金相法3种手段计算和测定了TC1l两相钛合金(α+β)/β相变点。计算法由于各元素及杂质元素含量对相变点的影响值是在一个含量范围内的计算值,因此计算的相变点与实测值是接近的;差示扫描量热法由于钛合金和坩埚的化学反应,产生相变滞后现象,导致所测相变温度过高;而连续升温金相法由于淬火温度间隔选择较小,测量的准确性较高,因此更能准确测量TC11钛合金相变温度。通过连续升温金相法,观察不同淬火温度的试样在光学显微镜下的显微组织变化,发现升温过程中初生α相完全消失的温度,从而确定了TC11钛合金的相变点为1035℃。并分析了不同钛合金之间相变点差异的原因。 展开更多
关键词 tc11钛合金 相变点 连续升温金相法
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激光喷丸提高TC11钛合金高周疲劳性能的试验研究 被引量：23
5
作者 聂祥樊 何卫锋 +3 位作者 臧顺来 王学德 李玉琴 李应红(指导) 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第8期76-82,共7页
对TC11钛合金标准疲劳试件进行激光喷丸处理，利用高周振动疲劳试验验证强化效果，通过断口观察分析疲劳机理，再从微观组织、残余应力和显微硬度等方面分析激光喷丸提高TC11钛合金疲劳性能的强化机制。试验结果表明，强化后疲劳试件的... 对TC11钛合金标准疲劳试件进行激光喷丸处理，利用高周振动疲劳试验验证强化效果，通过断口观察分析疲劳机理，再从微观组织、残余应力和显微硬度等方面分析激光喷丸提高TC11钛合金疲劳性能的强化机制。试验结果表明，强化后疲劳试件的疲劳极限由483MPa提高到593MPa；强化试件的裂纹源位于次表层深0．2mm处，平坦区扩大，快速扩展区产生大量二次裂纹和排列紧密的疲劳条带。表层发生较高程度细化，形成尺寸为40～80nm的纳米晶；并引入高数值残余压应力，表面残余应力达-591．5MPa，其塑性变形层深度达1mm，且表面硬度提高19％。TC11钛合金标准疲劳试件强化后疲劳强度提高主要是因为高程度组织细化和高数值残余压应力的综合作用，进而阻碍裂纹萌生和降低扩展速率。 展开更多
关键词 激光器 激光冲击强化 tc11钛合金 疲劳极限 断口分析 强化机制
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热处理对激光立体成形TC11钛合金组织的影响 被引量：20
6
作者 黄瑜 陈静 +2 位作者 张凤英 林鑫 黄卫东 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第12期2146-2150,共5页
通过对TC11钛合金激光立体成形件沉积态和热处理态组织进行对比研究,探索改善TC11钛合金激光立体成形组织,提高材料高温综合性能的途径。结果表明,TC11钛合金的沉积态组织由贯穿多个熔覆层粗大柱状晶和粗大等轴晶组成,原始柱状β-Ti晶... 通过对TC11钛合金激光立体成形件沉积态和热处理态组织进行对比研究,探索改善TC11钛合金激光立体成形组织,提高材料高温综合性能的途径。结果表明,TC11钛合金的沉积态组织由贯穿多个熔覆层粗大柱状晶和粗大等轴晶组成,原始柱状β-Ti晶内的微观组织是由条状α和残留β组成。沉积态试样在950℃热处理后组织为等轴α、条状α和β转变基体组成的近似三态组织,晶界α大部分破碎球化消失,部分未破碎的晶界上镶嵌有α集束。粗大β晶内等轴α的产生与亚晶有关。在970℃热处理后为网篮组织,等轴α较少,α板条有粗化趋势;在1030℃再结晶后再经950℃热处理的组织是由粗大α板条组成的魏氏组织,在α边界和α内部残留有大量细小β,晶界α基本没有破碎消失。 展开更多
关键词 tc11钛合金 激光立体成形 热处理 组织
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TC11钛合金零件的激光熔化沉积修复研究 被引量：21
7
作者 宫新勇 刘铭坤 +1 位作者 李岩 张永忠 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期79-84,共6页
结合飞机起动机钛合金叶轮的修复需要,研究了Ti-6Al-3.5Mo-1.8Zr-0.23Si(TC11)钛合金激光熔化沉积修复工艺及界面的组织与力学性能。结果表明,激光熔化沉积TC11钛合金及界面重熔区具有典型的魏氏组织特征,基体热影响区组织逐渐由魏氏组... 结合飞机起动机钛合金叶轮的修复需要,研究了Ti-6Al-3.5Mo-1.8Zr-0.23Si(TC11)钛合金激光熔化沉积修复工艺及界面的组织与力学性能。结果表明,激光熔化沉积TC11钛合金及界面重熔区具有典型的魏氏组织特征,基体热影响区组织逐渐由魏氏组织向双态组织过渡;激光熔化沉积TC11钛合金的抗拉强度高于界面过渡区及基体,而塑性稍低于基体。通过采用逐点熔化沉积的方法对叶轮受损叶片进行了修复,经加工检验后通过了超转试验考核,实现了装机应用。 展开更多
关键词 激光技术 激光熔化沉积 修复 tc11钛合金 显微组织
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TC11钛合金高速铣削的表面粗糙度与表面形貌研究 被引量：18
8
作者 姚倡锋 张定华 +2 位作者 黄新春 杨振朝 任军学 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2011年第9期1573-1578,共6页
面向高速铣削中表面粗糙度的工艺控制,从冷却润滑工艺、刀具前角和切削参数的选择,进行了切削实验和三维表面形貌的测试分析研究。研究表明:乳化液比干切削加工的表面粗糙度小,但加工纹理基本一样;采用硬质合金刀具材料加工TC11钛合金时... 面向高速铣削中表面粗糙度的工艺控制,从冷却润滑工艺、刀具前角和切削参数的选择,进行了切削实验和三维表面形貌的测试分析研究。研究表明:乳化液比干切削加工的表面粗糙度小,但加工纹理基本一样;采用硬质合金刀具材料加工TC11钛合金时,选用前角为8°的刀具时表面粗糙度小,表面纹理均匀,一致性好;钛合金TC11高速铣削时,铣削速度优选从314 m/min～377 m/min范围,每齿进给量优选从0.03 mm/z～0.05 mm/z范围,可保障表面粗糙度在Ra0.6以内;铣削速度和每齿进给量配比组合会影响表面形貌。 展开更多
关键词 tc11钛合金 高速铣削 表面粗糙度 表面形貌
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TC11钛合金表面电弧离子镀TiAlN涂层防护性能的研究 被引量：18
9
作者 汝强 胡社军 +4 位作者 陈俊芳 黄拿灿 赵灵智 邱秀丽 胡显奇 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第7期33-36,共4页
利用电弧离子镀技术在TC11钛合金基体上沉积TiA lN涂层。采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等方法对比分析了钛合金基体和涂层氧化前后的表面形貌、物相结构。采用X射线光电子能谱仪(XPS)对TiA lN涂层性能进行了分析,研究了基... 利用电弧离子镀技术在TC11钛合金基体上沉积TiA lN涂层。采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等方法对比分析了钛合金基体和涂层氧化前后的表面形貌、物相结构。采用X射线光电子能谱仪(XPS)对TiA lN涂层性能进行了分析,研究了基体和镀膜的耐磨性。结果表明,TiA lN涂层显著改善了钛合金的粘着磨损性及高温抗氧化性,在空气中650℃静态氧化100 h后,TiA lN涂层依然保持良好的状态和抗磨损性能。 展开更多
关键词 TIALN涂层 tc11钛合金 电弧离子镀 摩擦磨损
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热处理工艺对TC11钛合金组织与性能的影响 被引量：19
10
作者 王金惠 夏长清 +2 位作者 陈永勤 彭小敏 黄珍 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2010年第1期81-85,共5页
采用正交试验法研究固溶温度和固溶时间、时效温度和时效时间4个因素对TC11钛合金力学性能和组织的影响。结果表明采用固溶温度960℃,固溶时间30 min,时效温度530℃,时效时间8 h的热处理制度,TC11钛合金可以得到最优的强塑性组合,抗拉强... 采用正交试验法研究固溶温度和固溶时间、时效温度和时效时间4个因素对TC11钛合金力学性能和组织的影响。结果表明采用固溶温度960℃,固溶时间30 min,时效温度530℃,时效时间8 h的热处理制度,TC11钛合金可以得到最优的强塑性组合,抗拉强度1133 MPa,屈服强度1045 MPa,伸长率18.84%,断面收缩率56.49%。 展开更多
关键词 tc11钛合金 正交试验 热处理 力学性能 显微组织
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TC11钛合金插铣工艺切削参数选择方法研究 被引量：17
11
作者 任军学 刘博 +3 位作者 姚倡锋 石凯 梁永收 罗远锋 《机械科学与技术》 CSCD 北大核心 2010年第5期634-637,641,共5页
为了优化TC11钛合金插铣加工的切削参数,采用三因素四水平正交实验法进行了插铣实验,建立了插铣过程中切削力和切削温度的经验公式,分析了插铣参数对切削力及切削参数的影响规律。基于此规律以及刀具许用挠度,提出了铣削速度、每齿进给... 为了优化TC11钛合金插铣加工的切削参数,采用三因素四水平正交实验法进行了插铣实验,建立了插铣过程中切削力和切削温度的经验公式,分析了插铣参数对切削力及切削参数的影响规律。基于此规律以及刀具许用挠度,提出了铣削速度、每齿进给量和铣削深度的选择方法。结果表明:铣削深度对切削力影响最大,而铣削速度对切削温度影响最大;插铣参数选取原则是在刀具材料允许下取较大铣削速度,适中的每齿进给量,最后根据刀具挠度选择合适的铣削深度。最后在根据此原则选择的插铣切削参数条件下,材料切除率达到了25.1 cm3/min。 展开更多
关键词 tc11钛合金 插铣 切削参数 切削力 切削温度
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激光增材制造TC11钛合金的耐蚀性研究 被引量：18
12
作者 何博文 冉先喆 +1 位作者 田象军 王华明 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第4期75-81,共7页
采用浸泡和电化学腐蚀测试方法,研究了激光增材制造TC11钛合金在盐酸溶液中的耐蚀性,利用扫描电镜分析了腐蚀前后合金表面的微观形貌。结果表明:激光增材制造TC11钛合金中α相所含Mo元素较少,易于发生选择性优先溶解;在盐酸溶液中,随浸... 采用浸泡和电化学腐蚀测试方法,研究了激光增材制造TC11钛合金在盐酸溶液中的耐蚀性,利用扫描电镜分析了腐蚀前后合金表面的微观形貌。结果表明:激光增材制造TC11钛合金中α相所含Mo元素较少,易于发生选择性优先溶解;在盐酸溶液中,随浸泡时间的延长,开路电位先降低后逐步升高,电荷转移电阻Rct先急剧下降后逐渐保持稳定,自腐蚀电流密度icorr升高;激光增材制造TC11钛合金α+β网篮组织较锻件双态组织细小,具有更好的耐蚀性;双重退火热处理后,α相含量增多并粗化,耐蚀性略有下降。 展开更多
关键词 激光技术 激光增材制造 tc11钛合金 盐酸 耐蚀性
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热处理工艺对TC11钛合金组织及性能的影响 被引量：16
13
作者 陈学伟 张士宏 +3 位作者 王忠堂 宋鸿武 杨小红 陈川 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期48-51,共4页
研究了热处理温度和冷却方式对初始组织为等轴组织的TC11钛合金显微组织及力学性能的影响。结果表明,对于TC11钛合金,在空冷条件下,随热处理温度的升高,等轴α相含量逐渐减少;当热处理温度超过980℃,合金开始发生组织形态的改变,由初始... 研究了热处理温度和冷却方式对初始组织为等轴组织的TC11钛合金显微组织及力学性能的影响。结果表明,对于TC11钛合金,在空冷条件下,随热处理温度的升高,等轴α相含量逐渐减少;当热处理温度超过980℃,合金开始发生组织形态的改变,由初始的等轴态转变为α＋β双态组织,随温度的继续升高,等轴组织完全转变成片层状组织;热处理温度在980℃以上时,随冷却速度的增加,β转变组织的片层厚度逐渐减小,冷却速度较快时（水冷）,形成淬火马氏体。拉伸试验研究表明,热处理温度为980~1020℃,空冷（或油冷）条件下,得到的组织具有较好的高温综合力学性能,其中热处理温度在980~1000℃之间得到的组织由于等轴α相含量约为50%,具有最佳的力学性能。 展开更多
关键词 tc11钛合金 热处理 冷却速度 显微组织 力学性能
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基于BP神经网络的TC11钛合金工艺-性能模型预测 被引量：17
14
作者 孙宇 曾卫东 +3 位作者 赵永庆 邵一涛 韩远飞 马雄 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期1951-1955,共5页
材料工艺与性能的关系具有复杂、非线性交互等特点。本文根据TC11钛合金力学性能与其影响因素之间的映射关系,以大量的试验数据为基础,建立了BP神经网络模型。模型的输入包括锻造温度、锻后冷却方式等热加工工艺参数;输出为常用的力学... 材料工艺与性能的关系具有复杂、非线性交互等特点。本文根据TC11钛合金力学性能与其影响因素之间的映射关系,以大量的试验数据为基础,建立了BP神经网络模型。模型的输入包括锻造温度、锻后冷却方式等热加工工艺参数;输出为常用的力学性能指标,即抗拉强度、屈服强度、延伸率和断面收缩率。运用该模型对TC11钛合金力学性能进行了预测,并通过试验数据对模型的预测精度进行了可靠性验证。同时,运用已建立的神经网络模型对TC11钛合金工艺参数与力学性能的关系进行了分析。结果表明,所建立的力学性能预测模型具有良好的外推能力,并且可以很好地反映出该合金的工艺-性能之间的复杂关系。 展开更多
关键词 tc11钛合金 工艺 性能 BP神经网络 预测
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TC11钛合金盘等温流变成形的数值模拟及其生产应用 被引量：12
15
作者 李苏洋 罗迎社 +2 位作者 李颂文 许小虎 周建罗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2001年第1期22-25,共4页
针对钛合金压气机盘的等温流变成形过程 ,应用有限元数值模拟方法 ,对热加工规范许可的某一成形温度和不同应变速率下的流变成形过程进行了分析和比较。模拟结果包括一系列人机交互自动生成的流变过程图、等效应变场、挤压力曲线及等温... 针对钛合金压气机盘的等温流变成形过程 ,应用有限元数值模拟方法 ,对热加工规范许可的某一成形温度和不同应变速率下的流变成形过程进行了分析和比较。模拟结果包括一系列人机交互自动生成的流变过程图、等效应变场、挤压力曲线及等温度场等 ,从数值模拟“实验”的角度 ,对热流变成形过程进行了不可逆过程热力学分析 ,并对等温流变成形件进行了低倍流线、金相组织。 展开更多
关键词 tc11钛合金 压气机盘 等温流变成形 数值模拟 飞机
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TC11钛合金叶片上亮条和暗条的性质及控制 被引量：16
16
作者 蔡建明 张旺峰 +2 位作者 李臻熙 马济民 曹春晓 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第1期16-19,共4页
对TC11钛合金叶片上发现的亮条和暗条的性质进行了分析,并提出了减少或消除亮条和暗条的解决措施。结果表明,亮条一般为富钛偏析或富铝偏析;暗条一般为叶片锻造时形成的应变线,也有情况下为富β稳定化元素偏析。叶片上的偏析性质的亮条... 对TC11钛合金叶片上发现的亮条和暗条的性质进行了分析,并提出了减少或消除亮条和暗条的解决措施。结果表明,亮条一般为富钛偏析或富铝偏析;暗条一般为叶片锻造时形成的应变线,也有情况下为富β稳定化元素偏析。叶片上的偏析性质的亮条和暗条一般与钛合金铸锭熔炼过程有关,为了消除或减少偏析,应加强配料选择、电极制备、合金熔炼等工艺的控制,并注重各工序间的质量检验。叶片上属于锻造应变线的暗条可通过调整叶片锻造和热处理工艺参数来减轻或消除。 展开更多
关键词 tc11钛合金 叶片 亮条和暗条 偏析
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热处理对激光选区熔化成形TC11钛合金组织性能的影响 被引量：16
17
作者 窦恩惠 肖美立 +2 位作者 柯林达 杜磊 赖彩芳 《中国激光》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第6期201-209,共9页
研究了退火温度和保温时间对激光选区熔化(SLM)成形TC11钛合金组织性能及断裂机制的影响。结果表明:SLM成形TC11钛合金沉积态的组织为针状马氏体,显微硬度为402 HV_(0.5),抗拉强度和断后伸长率分别为1557 MPa和2.5%,表现出高强度、低塑... 研究了退火温度和保温时间对激光选区熔化(SLM)成形TC11钛合金组织性能及断裂机制的影响。结果表明:SLM成形TC11钛合金沉积态的组织为针状马氏体,显微硬度为402 HV_(0.5),抗拉强度和断后伸长率分别为1557 MPa和2.5%,表现出高强度、低塑性的特点。经850℃/4 h和950℃/4 h退火后,组织分别为细密的α+β混合组织和α+β网篮组织,硬度和强度降低,断后伸长率升高;且断裂模式由沿晶断裂转变为韧性断裂,这与断后伸长率的变化规律一致。经950℃退火后,随退火时间缩短,α片层越细密,且晶界α相由连续分布转变为非连续分布,导致抗拉强度和断后伸长率同时增加。经950℃/1 h退火后,可获得强度和塑性匹配较佳的TC11钛合金,其抗拉强度和断后伸长率分别为1051 MPa和19.8%。 展开更多
关键词 激光技术 激光选区熔化 tc11钛合金 热处理 组织性能 断裂机制
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离子轰击处理的TC11钛合金表面组织与性能 被引量：10
18
作者 唐光昕 朱张校 +1 位作者 丁莲珍 沈万慈 《清华大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第4期491-493,共3页
为提高表面性能 ,对 TC11钛合金进行了离子轰击表面处理 ,运用金相显微镜、扫描电镜和 X射线衍射仪分析了表面改性层的组织结构 ,测定了改性层的显微硬度和深度。结果表明 :TC11钛合金经离子轰击表面处理后 ,表面可获得由 Ti N和 Ti2 N... 为提高表面性能 ,对 TC11钛合金进行了离子轰击表面处理 ,运用金相显微镜、扫描电镜和 X射线衍射仪分析了表面改性层的组织结构 ,测定了改性层的显微硬度和深度。结果表明 :TC11钛合金经离子轰击表面处理后 ,表面可获得由 Ti N和 Ti2 N组成的改性层 ,硬度为 60 0～ 80 0HV0 .0 2 ;次表层主要由含氮α相组成 ,渗层厚度为 3 5 0～ 4 0 0μm。表面硬度的提高 ,有利于改善 展开更多
关键词 离子轰击 tc11钛合金 表面组织 性能 表面改性
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TC11钛合金4种典型组织静态力学性能对比研究 被引量：15
19
作者 颜茜 舒鑫柱 +1 位作者 祝菲霞 孙坤 《云南大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期99-104,共6页
采用4种热处理工艺制备了等轴、双态、网篮、固溶时效4种不同组织的TC11钛合金棒材,并采用MTS万能材料试验机测试其室温准静态拉伸性能,研究了不同的热处理制度对其微观结构和力学性能的影响.结果表明:不同的热处理工艺,将得到不同的微... 采用4种热处理工艺制备了等轴、双态、网篮、固溶时效4种不同组织的TC11钛合金棒材,并采用MTS万能材料试验机测试其室温准静态拉伸性能,研究了不同的热处理制度对其微观结构和力学性能的影响.结果表明:不同的热处理工艺,将得到不同的微观组织,在不同的显微组织结构中,等轴(球状)初生α相和β转变组织的含量以及β转变组织中次生α相的形貌明显不同;4种不同组织形貌的TC11钛合金的静态力学性能有显著的差异,在4个组织中,固溶时效组织和双态组织强度较高,但塑性却较差,等轴组织和网篮组织塑性较好,但强度则较低. 展开更多
关键词 tc11钛合金 微观组织 静态力学性能
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航空发动机用TC11钛合金抗点燃性能及机理研究 被引量：14
20
作者 弭光宝 曹春晓 +2 位作者 黄旭 曹京霞 王宝 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期83-91,共9页
采用摩擦点燃方法研究摩擦接触压力P和预混气流氧浓度c0对TC11钛合金抗点燃性能的影响,建立定量描述TC11钛合金抗点燃性能的P-c0关系,并结合原位观察、SEM和EDS等手段给出TC11钛合金点燃与抗点燃的微观机理。结果表明,TC11钛合金的P-c0... 采用摩擦点燃方法研究摩擦接触压力P和预混气流氧浓度c0对TC11钛合金抗点燃性能的影响,建立定量描述TC11钛合金抗点燃性能的P-c0关系,并结合原位观察、SEM和EDS等手段给出TC11钛合金点燃与抗点燃的微观机理。结果表明,TC11钛合金的P-c0关系曲线符合抛物线规律,P从0.05MPa增至0.25MPa时,点燃对应的c0降低约32.5%;TC11钛合金点燃的c0至少比TC4钛合金高20%,即TC11钛合金的抗点燃性能显著高于TC4钛合金;摩擦过程产生强烈的火花,着火首先发生在具有原生金属表面的微凸体上;点燃过程形成燃烧区、熔凝区、热影响区和过渡区四个具有不同特征的区域;富Al和Mo的钛基固溶体相降低热影响区Ti向熔凝区的扩散速率,限制燃烧区Ti与O的优先反应,并与熔凝区O的大量固溶共同阻止O向热影响区的继续扩散,从而提高微凸体的抗点燃性能。 展开更多
关键词 航空发动机 tc11钛合金 阻燃性能 摩擦点燃 机理 钛火
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