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高中频感应熔涂Ni60涂层组织分析 被引量：20
1
作者 张增志 韩桂泉 +1 位作者 付跃文 沈立山 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第4期3-5,共3页
分析了高频、中频感应熔涂Ni60涂层的显微组织。结果表明,高频感应熔涂Ni60涂层与基体形成了良好的冶金结合,在涂层与基体之间存在明显的扩散转移层。高频感应熔涂涂层组织均匀细致,有丰富的增强耐磨性的硬质相。相比之下,中频感应熔涂... 分析了高频、中频感应熔涂Ni60涂层的显微组织。结果表明,高频感应熔涂Ni60涂层与基体形成了良好的冶金结合,在涂层与基体之间存在明显的扩散转移层。高频感应熔涂涂层组织均匀细致,有丰富的增强耐磨性的硬质相。相比之下,中频感应熔涂涂层基本上均为针状组织,形成贫铬区倾向较大。 展开更多
关键词 高频感应熔涂 中频感应熔涂 ni60涂层 显微组织 镍合金涂层
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感应熔覆Ni60涂层显微组织及耐蚀性 被引量：18
2
作者 刘祥庆 郭志猛 +2 位作者 高克玮 林涛 张瑞珠 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S1期96-100,共5页
利用两步法,感应熔覆制备了内、外壁Ni60合金涂层钢管。研究了熔覆涂层腐蚀前、后截面显微组织以及腐蚀产物膜的微观形貌特征,利用失重法测量了涂层盐雾、CO2腐蚀速率,定量评价了熔覆涂层的耐腐蚀性能。结果表明:熔覆Ni60涂层全致密,内... 利用两步法,感应熔覆制备了内、外壁Ni60合金涂层钢管。研究了熔覆涂层腐蚀前、后截面显微组织以及腐蚀产物膜的微观形貌特征,利用失重法测量了涂层盐雾、CO2腐蚀速率,定量评价了熔覆涂层的耐腐蚀性能。结果表明:熔覆Ni60涂层全致密,内部均匀分布大量碳化物、硼化物硬质点,涂层与基体之间冶金结合,界面处互扩散区宽度约为8μm。熔覆Ni60涂层对基体有较好的防腐保护作用,盐雾腐蚀环境下出现锈斑的时间大于150 h,平均腐蚀速率为0.75 g/(m2.h),涂层动态CO2腐蚀相对静态CO2腐蚀更加剧烈,实验温度348 K时,静态腐蚀速率为0.78 g/(m2.h),动态腐蚀速率为1.02 g/(m2.h)。 展开更多
关键词 材料表面与界面 感应熔覆 ni60涂层 盐雾腐蚀 CO2腐蚀
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单向送粉双向扫描激光熔覆工艺防止裂纹的试验研究 被引量：12
3
作者 宋光明 吴钢 黄婉娟 《金属热处理》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第5期26-28,共3页
在无预热、后处理等条件下,利用CO2激光器在45钢表面进行了Ni60合金粉末熔覆的试验研究。结果表明,采用单向送粉双向扫描工艺进行单道熔覆或多道搭接熔覆,皆可有效地避免熔覆层裂纹,并能提高熔覆层表面平整度。
关键词 激光熔覆 ni60合金 熔覆层裂纹 熔覆工艺
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H13钢表面喷涂Cr_3C_2-NiCr和Ni60A涂层的结合强度及耐磨性研究 被引量：11
4
作者 李洪波 王依敬 +1 位作者 顾勇飞 韩金成 《燕山大学学报》 CAS 北大核心 2017年第6期496-502,509,共8页
在H13钢表面分别采用超音速火焰喷涂Cr_3C_2-NiCr涂层和氧-乙炔火焰喷熔Ni60A涂层,观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,测试了两种涂层在常温及600℃下与基体的结合强度和涂层在600℃下的摩擦磨损行为。结果表明:Cr_3C_2-NiCr涂层和Ni60A... 在H13钢表面分别采用超音速火焰喷涂Cr_3C_2-NiCr涂层和氧-乙炔火焰喷熔Ni60A涂层,观察了喷涂粉末和涂层的微观结构,测试了两种涂层在常温及600℃下与基体的结合强度和涂层在600℃下的摩擦磨损行为。结果表明:Cr_3C_2-NiCr涂层和Ni60A涂层表面均匀平整,无裂纹等缺陷,Cr_3C_2-NiCr涂层与基体之间的结合方式是以机械结合为主的"微冶金"结合,而Ni60A涂层与基体之间的结合方式为冶金结合;Cr_3C_2-NiCr涂层的显微硬度值大于Ni60A涂层;随着温度的升高,涂层的结合强度均有所下降,但Ni60A涂层的下降幅度大于Cr_3C_2-NiCr涂层,在常温和600℃下Ni60A涂层与基体的结合强度都高于Cr_3C_2-NiCr涂层;在H13基体表面喷涂Cr_3C_2-NiCr和Ni60A涂层,均能提高其表面高温耐磨性,但Cr_3C_2-NiCr涂层的效果要好于Ni60A涂层。 展开更多
关键词 H13钢 热喷涂 CR3C2-niCR涂层 ni60A涂层 结合强度 耐磨性
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复合制备Ni基合金涂层的组织结构及性能演变特征 被引量：11
5
作者 杨效田 王鹏春 +2 位作者 李霞 路阳 肖荣振 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期693-698,共6页
采用超音速等离子喷涂技术在45#钢基体上制备Ni60合金涂层,对预制的涂层分别进行高频感应重熔和感应重熔+强制冷却处理。借助OM、SEM、XRD、显微硬度计和销盘式摩擦磨损试验机对3种涂层的组织结构、显微硬度分布及摩擦磨损性能进行分析... 采用超音速等离子喷涂技术在45#钢基体上制备Ni60合金涂层,对预制的涂层分别进行高频感应重熔和感应重熔+强制冷却处理。借助OM、SEM、XRD、显微硬度计和销盘式摩擦磨损试验机对3种涂层的组织结构、显微硬度分布及摩擦磨损性能进行分析,研究Ni60合金涂层组织结构及其性能的演变特征。结果表明:3种涂层组织结构差异较大,单纯感应重熔涂层使喷涂涂层组织结构细密化,感应重熔+强制冷却的涂层形成了外延型生长的定向晶结构。喷涂涂层硬度自内向外呈明显下降趋势,而后续处理的2种涂层均表现为自内向外略为增加趋势,导致喷涂涂层尽管有较高的平均硬度,但表层硬度低于其他2种涂层。3种涂层均有很好的耐磨性能,但后续处理使涂层的摩擦系数明显增大,耐磨性能显著增强,尤其附加强制冷却的涂层表现出更加优异的耐磨性能,其平均磨损率分别低于喷涂涂层约8.5倍和单纯感应重熔涂层约2倍。 展开更多
关键词 感应重熔 强制冷却 ni60涂层 定向晶 摩擦磨损
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H13钢表面超音速火焰喷涂制备耐磨涂层的研究 被引量：10
6
作者 兰箭 张冰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第20期128-131,共4页
利用超音速火焰喷涂(HVOF)法在热作模具钢H13表面制备WC-12Co和Ni60涂层;用扫描电镜观测涂层表面及截面形貌,用XRD分析粉末及涂层的相组成,并借助显微硬度、热摩擦系数的测定结果,分析两种粉末制得涂层的耐磨特性。结果表明:WC-12Co和N... 利用超音速火焰喷涂(HVOF)法在热作模具钢H13表面制备WC-12Co和Ni60涂层;用扫描电镜观测涂层表面及截面形貌,用XRD分析粉末及涂层的相组成,并借助显微硬度、热摩擦系数的测定结果,分析两种粉末制得涂层的耐磨特性。结果表明:WC-12Co和Ni60涂层都能较好地覆盖在模具钢表面;WC-12Co涂层的显微硬度接近Ni60的1.5倍;WC-12Co涂层常温下的摩擦系数为0.32,500℃时为0.52,而Ni60涂层在500℃时已经接近0.59,在高温条件下,该涂层表现出了更优良的稳定性与耐磨性。 展开更多
关键词 超音速火焰喷涂 热作模具钢 WC-12CO涂层 ni60涂层 耐磨性
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火焰喷焊和等离子堆焊制备Ni60及Ni60-WC涂层的组织与性能 被引量：10
7
作者 李朋洋 余新泉 +1 位作者 黄怡 潘徐杰 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第10期38-43,47,共7页
采用火焰喷焊与等离子堆焊工艺分别制备了Ni60与Ni60-WC涂层,对比研究了两种涂层的显微组织、物相组成、硬度和耐磨性能。结果表明:Ni60与Ni60-WC喷焊层比相应堆焊层的内部缺陷多、孔隙率高;喷焊层硬度曲线波动大,堆焊层硬度分布均匀;... 采用火焰喷焊与等离子堆焊工艺分别制备了Ni60与Ni60-WC涂层,对比研究了两种涂层的显微组织、物相组成、硬度和耐磨性能。结果表明:Ni60与Ni60-WC喷焊层比相应堆焊层的内部缺陷多、孔隙率高;喷焊层硬度曲线波动大,堆焊层硬度分布均匀;喷焊层磨损表面粗糙,划痕较多,而堆焊层磨损表面平滑;WC颗粒的添加提高了喷焊层与堆焊层的硬度和耐磨性;火焰喷焊工艺下,WC颗粒的添加使得涂层孔隙率增大,WC颗粒发生一定的脱碳,而等离子堆焊工艺下WC颗粒的添加对涂层孔隙率影响不大,WC颗粒能较完整地保存在涂层内。 展开更多
关键词 等离子堆焊 火焰喷焊 ni60涂层 WC 耐磨性能
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真空烧结熔覆Ni60涂层的组织和性能 被引量：9
8
作者 肖逸锋 曾凡检 +4 位作者 匡雯慧 吴靓 许艳飞 钱锦文 贺跃辉 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第7期83-87,共5页
利用真空烧结熔覆技术在Q235钢基体上制备Ni60涂层,并对Ni60涂层的显微组织、硬度、耐磨性和耐腐蚀性进行分析。结果表明:Ni60涂层主要由γ-(Ni,Fe)、CrB和Cr_(23)C_6等相组成,涂层与基体界面处冶金结合良好;涂层的表面硬度为58.3 HRC,... 利用真空烧结熔覆技术在Q235钢基体上制备Ni60涂层,并对Ni60涂层的显微组织、硬度、耐磨性和耐腐蚀性进行分析。结果表明:Ni60涂层主要由γ-(Ni,Fe)、CrB和Cr_(23)C_6等相组成,涂层与基体界面处冶金结合良好;涂层的表面硬度为58.3 HRC,横截面上自表面到基体的硬度自676 HV0.2到220 HV0.2呈梯度分布;涂层的耐磨性为Q235钢的21.7倍,磨损机制为轻微的塑性切削和硬质相的脆性剥落;涂层的耐腐蚀性明显优于基体。 展开更多
关键词 真空烧结 熔覆 ni60涂层 耐磨性 耐腐蚀性
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Q235焊缝表面镍基合金熔覆层在NaCl溶液中的腐蚀行为 被引量：3
9
作者 柴廷玺 晏丽琴 +2 位作者 徐宏彤 蒋锴 刘鹏 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第3期276-286,共11页
目的采用激光、等离子熔覆技术在低碳钢焊缝表面制备镍基耐腐蚀涂层,提高钢管焊缝表面的耐蚀性能。方法通过浸泡腐蚀、动电位极化法、交流阻抗法,研究不同试样在质量分数为3.5%的NaCl溶液中的腐蚀行为。利用OM、SEM、EDS和XPS分析腐蚀... 目的采用激光、等离子熔覆技术在低碳钢焊缝表面制备镍基耐腐蚀涂层,提高钢管焊缝表面的耐蚀性能。方法通过浸泡腐蚀、动电位极化法、交流阻抗法,研究不同试样在质量分数为3.5%的NaCl溶液中的腐蚀行为。利用OM、SEM、EDS和XPS分析腐蚀试样表面、截面的微观组织和腐蚀产物成分。结果采用激光、等离子熔覆技术均可制得成形良好、表面光滑、无宏观裂纹的涂层,且表现出良好的抗点蚀能力;等离子熔覆层晶粒相较于激光熔覆层晶粒更均匀、细小,析出的碳化物(Cr_(23)C_(6)、Cr_(7)C_(3))、硼化物(CrB)等硬质点提高了涂层的硬度,对于抗蚀性有着积极的作用。试样的耐蚀性排序为等离子熔覆层>激光熔覆层>基体。浸泡失重腐蚀实验表明,基体、激光熔覆层、等离子熔覆层的腐蚀速率分别为0.1829、0.1256、0.1027 g/(m^(2)·h)。从极化曲线看出,激光熔覆层(-0.5034 V)、等离子熔覆层(-0.5466 V)的自腐蚀电位相较于基体(-0.8584 V)发生了正移。基体、激光熔覆层、等离子熔覆层的自腐蚀电流密度分别为0.0749、0.0358、0.0033 A/m^(2)。从电化学阻抗谱看出,等离子熔覆层的容抗弧半径最大,激光熔覆层的次之,基体的最小。涂层在腐蚀初期以金属阳极溶解为主,Cl^(-)破坏了涂层表面的钝化膜,导致表面出现点蚀坑,点蚀进一步加剧,腐蚀产物膜层中的结合水与Ni^(2+)、Cr^(3+)反应,生成了Cr(OH)_(3)、Ni(OH)_(2),Cr(OH)_(3)、Ni(OH)_(2),进一步脱水后,分解成Cr_(2)O_(3)、CrO_(3)、NiO,形成由氧化物、氢氧化物组成的腐蚀产物膜,阻碍了溶液Cl^(-)穿过腐蚀产物渗透到涂层表面,提高了涂层的耐蚀性。结论涂层具有优良耐蚀性的本质原因是腐蚀产物膜对腐蚀介质起到了物理阻隔作用。 展开更多
关键词 Q235焊缝 激光熔覆层 等离子熔覆层 ni60涂层 腐蚀行为
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添加金刚石颗粒的Ni60涂层组织和性能研究 被引量：5
10
作者 徐峰 王丹 周小平 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第9期100-105,共6页
目的研究金刚石颗粒对Ni60涂层的组织硬度和耐磨性的影响,对比无金刚石颗粒的Ni60涂层与含20%金刚石颗粒的Ni60涂层的组织及性能差异。方法将预热后的Ni60和Ni60+20%金刚石粉末在Ar气保护下球磨10 h,对球磨后的粉末进行造粒,过筛后,选... 目的研究金刚石颗粒对Ni60涂层的组织硬度和耐磨性的影响,对比无金刚石颗粒的Ni60涂层与含20%金刚石颗粒的Ni60涂层的组织及性能差异。方法将预热后的Ni60和Ni60+20%金刚石粉末在Ar气保护下球磨10 h,对球磨后的粉末进行造粒,过筛后,选出粒度低于200目的粉末作为喷涂材料,并在钢基体表面进行火焰喷涂,制备Ni60涂层和含20%金刚石颗粒的Ni60涂层,对获得的涂层进行X射线衍射分析、扫描电镜观察、显微硬度和耐磨性测试。结果通过火焰喷涂获得了组织致密性较好的Ni60涂层和含20%金刚石颗粒的Ni60涂层。抛光后,Ni60涂层的断面整洁,无粗糙区域,而含20%金刚石颗粒的Ni60涂层断面出现大面积粗糙区域。Ni60涂层的显微硬度约为694.2HV,含20%金刚石颗粒的Ni60涂层的显微硬度约为891.8HV。在载荷6 N、转速为1000 r/min的条件下,Ni60涂层每10 min的磨损量为10.7×10-5 g/mm2,20%金刚石颗粒的Ni60涂层每10 min的磨损量为9.6×10-5 g/mm2。结论由于金刚石颗粒的硬度非常高,经过砂纸打磨和抛光后,含20%金刚石颗粒的Ni60涂层断面不会像纯金属涂层那样出现光洁、整齐的形貌,而是在涂层局部区域出现较粗糙的形貌。通过对比Ni60涂层和20%金刚石颗粒的Ni60涂层的力学性能,20%金刚石颗粒的Ni60涂层的显微硬度高于Ni60涂层,耐磨性比Ni60涂层好。在低载荷、高滑动摩擦速率的条件下,涂层以微量去除的磨损方式进行。 展开更多
关键词 球磨 火焰喷涂 ni60涂层 ni60+20%金刚石涂层 显微硬度 耐磨性
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TA2钛合金表面激光熔覆Ni60涂层的研究 被引量：7
11
作者 吴宏亮 王文先 +1 位作者 崔泽琴 许并社 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第12期140-143,共4页
在TA2钛合金表面预置Ni60合金粉末,利用CO2激光器进行激光熔覆,获得了良好的冶金涂层。采用SEM、EDS及显微硬度计,研究了涂层的成分分布和组织结构及硬度分布。结果表明,Ni60涂层组织由NiTi2/NiTi/Ni3Ti金属间化合物以及Ti5Si3、CrB等... 在TA2钛合金表面预置Ni60合金粉末,利用CO2激光器进行激光熔覆,获得了良好的冶金涂层。采用SEM、EDS及显微硬度计,研究了涂层的成分分布和组织结构及硬度分布。结果表明,Ni60涂层组织由NiTi2/NiTi/Ni3Ti金属间化合物以及Ti5Si3、CrB等增强相组成;涂层与基材之间存在厚约20μm的过渡区;涂层硬度分布均匀,比基体提高4倍左右,其强化形式主要是第二相强化。 展开更多
关键词 钛合金 ni60涂层 激光熔覆 组织 性能
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纯铜表面脉冲激光熔覆Ni60涂层的结构与性能研究 被引量：6
12
作者 房永祥 齐丽君 +4 位作者 王珂 王海林 朱长虹 朱广志 朱晓 《激光技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期40-46,共7页
为了克服纯铜表面激光熔覆时热量难以积聚的困难,得到冶金结合良好的Ni60熔覆层,采用预热辅助脉冲激光熔覆的方法,在纯铜表面进行了Ni60合金粉末的熔覆实验,并建立了纯铜表面预热辅助脉冲激光熔覆过程的3维瞬态热弹塑性模型,对温度场及... 为了克服纯铜表面激光熔覆时热量难以积聚的困难,得到冶金结合良好的Ni60熔覆层,采用预热辅助脉冲激光熔覆的方法,在纯铜表面进行了Ni60合金粉末的熔覆实验,并建立了纯铜表面预热辅助脉冲激光熔覆过程的3维瞬态热弹塑性模型,对温度场及残余应力进行了仿真。预热温度达到573K时,Ni60熔覆层中裂痕完全消除;预热温度为673K时,激光熔覆的加工效率提升了2.2倍;预热辅助脉冲激光熔覆得到的Ni60熔覆层平均硬度达到800HV0.2;常温下,Ni60熔覆层与ASTM52100钢相对耐磨性为4.45,摩擦系数约是铜和ASTM 52100钢的57%。结果表明,随着预热温度的升高,Ni60熔覆层中裂纹减少,激光熔覆效率提高;Ni60熔覆层有效地提高了表面硬度,减小了摩擦系数。通过预热辅助脉冲激光熔覆技术,在纯铜表面制备得到无裂纹、无气孔的Ni60熔覆层,可有效地提高铜基材的硬度与耐磨性。 展开更多
关键词 激光技术 ni60涂层 预热辅助脉冲激光熔覆 纯铜 残余应力 耐磨性
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Ni60自熔性合金高频感应熔涂组织分析 被引量：4
13
作者 张红霞 赵红利 罗成 《湖北汽车工业学院学报》 2005年第3期32-34,共3页
研究分析了Ni60自熔性合金高频感应熔涂组织。结果表明:高频感应熔涂Ni基涂层与基体形成了良好的冶金结合,涂层与基体之间存在明显的扩散转移带,涂层组织中存在明显的柱状晶。高频感应熔涂涂层中有丰富的增强耐磨性的杂质相,能显著提高... 研究分析了Ni60自熔性合金高频感应熔涂组织。结果表明:高频感应熔涂Ni基涂层与基体形成了良好的冶金结合,涂层与基体之间存在明显的扩散转移带,涂层组织中存在明显的柱状晶。高频感应熔涂涂层中有丰富的增强耐磨性的杂质相,能显著提高基体表面硬度。 展开更多
关键词 自熔性合金 感应熔涂 组织 ni60涂层 扩散带
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铝合金喷涂Ni60涂层的耐磨性研究 被引量：6
14
作者 韩付会 昌霞 +1 位作者 张小彬 黄伟九 《电镀与环保》 CAS CSCD 北大核心 2014年第2期32-34,共3页
采用氧-乙炔火焰喷涂技术在ZL109铝合金表面制备Ni60涂层。用显微硬度计测定涂层的显微硬度,用摩擦磨损实验机研究涂层的耐磨性,用扫描电子显微镜(SEM)观察磨损形貌并分析磨损机制。结果表明:ZL109铝合金经过火焰喷涂Ni60涂层后,基体的... 采用氧-乙炔火焰喷涂技术在ZL109铝合金表面制备Ni60涂层。用显微硬度计测定涂层的显微硬度,用摩擦磨损实验机研究涂层的耐磨性,用扫描电子显微镜(SEM)观察磨损形貌并分析磨损机制。结果表明:ZL109铝合金经过火焰喷涂Ni60涂层后,基体的显微硬度明显提高,并呈现出很好的耐磨性及平稳较低的摩擦因数;涂层的磨损机制以疲劳磨损为主。 展开更多
关键词 火焰喷涂 ni60涂层 耐磨性
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重熔处理对火焰热喷涂Ni60A涂层件疲劳性能的影响 被引量：6
15
作者 赵志平 李新勇 《粉末冶金技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第4期285-289,共5页
为了研究重熔处理对火焰热喷涂件疲劳性能的影响,本文应用火焰热喷涂技术在40Cr基体上制备出Ni60A自熔性粉末合金涂层,将热喷涂件经不同时间的火焰重熔处理后,应用疲劳试验机测试了喷涂试样及基体试样的弯扭疲劳寿命,分析了试样的宏观... 为了研究重熔处理对火焰热喷涂件疲劳性能的影响,本文应用火焰热喷涂技术在40Cr基体上制备出Ni60A自熔性粉末合金涂层,将热喷涂件经不同时间的火焰重熔处理后,应用疲劳试验机测试了喷涂试样及基体试样的弯扭疲劳寿命,分析了试样的宏观断口及极限应力。结果表明:重熔处理时间是影响热喷涂件疲劳寿命的关键因素之一。当重熔时间不足时,涂层表面缺陷为主要裂纹源,涂层与基体的结合力不强,极限应力随裂纹的萌生波动,裂纹在涂层中的扩展以微观第一阶段为主,断口大多为瞬断面,无疲劳辉纹,热喷涂件的疲劳寿命较短;当重熔时间过长时,涂层强度有所提高,但涂层中再次形成的缺陷为主要裂纹源,极限应力波动显著,裂纹在涂层中的扩展为微观第一阶段及第二阶段,断面有较明显的疲劳辉纹;当重熔时间合理时,缺陷对喷涂件疲劳寿命的影响减弱,构件疲劳寿命显著提高。 展开更多
关键词 火焰热喷涂 ni60A涂层 不同重熔时间 弯扭疲劳 宏观断口 极限应力 疲劳寿命
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H13钢表面激光熔覆原位生成WC增强Ni60梯度涂层的组织及性能 被引量：5
16
作者 薛胜利 李金华 +1 位作者 姚芳萍 李向昕 《稀有金属与硬质合金》 CAS CSCD 北大核心 2022年第6期41-45,51,共6页
在H13钢表面采用激光熔覆技术制备了WC增强Ni60梯度涂层,使用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计、万能摩擦磨损实验机对涂层的显微组织、物相组成、显微硬度和摩擦磨损性能进行分析。结果表明,WC增强Ni60梯度涂层气孔、裂... 在H13钢表面采用激光熔覆技术制备了WC增强Ni60梯度涂层,使用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、显微硬度计、万能摩擦磨损实验机对涂层的显微组织、物相组成、显微硬度和摩擦磨损性能进行分析。结果表明,WC增强Ni60梯度涂层气孔、裂纹缺陷较少,能够与基体形成良好的冶金结合。梯度涂层表面物相主要有铁碳化合物(FexC)和铁镍固溶体((Fe,Ni)_(23)C_(6)、Ni_(4)B_(3))以及WC、W_(2)C、Cr_(7)C_(3)等陶瓷增强相。制备的梯度涂层使模具钢表面的硬度和耐磨性得到了显著提高,其表面显微硬度最高值约为基体的4倍,磨损量仅为基体的18%左右,磨损机理主要为粘着磨损、脆性剥落和磨粒磨损,能够延长模具的使用寿命,减少资源的浪费。 展开更多
关键词 梯度涂层 激光熔覆 原位生成 ni60 WC 显微硬度 磨损机理
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涂层厚度对火焰热喷涂件拉压疲劳性能的影响 被引量：5
17
作者 赵志平 李新勇 +1 位作者 段红艳 李有堂 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第S2期139-144,共6页
为了研究不同涂层厚度对热喷涂件疲劳性能的影响,应用火焰热喷涂技术在40Cr基体上制备出不同厚度的Ni60A自熔性粉末合金涂层。采用XRD、SEM、EDX等分析手段分析涂层表面的物相与断口微观组织结构。用电液伺服高频疲劳试验机测试喷涂试... 为了研究不同涂层厚度对热喷涂件疲劳性能的影响,应用火焰热喷涂技术在40Cr基体上制备出不同厚度的Ni60A自熔性粉末合金涂层。采用XRD、SEM、EDX等分析手段分析涂层表面的物相与断口微观组织结构。用电液伺服高频疲劳试验机测试喷涂试样及基体试样的疲劳寿命。结果表明:对所设计试样而言,其合理的涂层厚度为0.25 mm;在2 min时间长度的重熔保温后,Ni60A涂层表面主要由Cr7C3、Ni、Cr3Ni5Si2、CrB、Ni3B等相组成;涂层厚度合理时,涂层表面及界面相对于涂层中间部分承受较大的轴向拉压载荷,热喷涂件的拉压疲劳寿命在合理的重熔条件下,高于基体试样的疲劳寿命;当涂层厚度大于0.25 mm时,热喷涂件的拉压疲劳寿命随厚度的增加而呈现总体下降的趋势,热喷涂件的拉压疲劳寿命与涂层中非金属颗粒及孔隙的数量及平均大小密切相关。 展开更多
关键词 火焰热喷涂 ni60A涂层 不同涂层厚度 拉压疲劳 断口微观组织
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强制冷却对感应重熔Ni60合金涂层组织结构的影响 被引量：5
18
作者 王鹏春 路阳 +2 位作者 杨效田 肖荣振 杨晓伟 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第2期375-382,共8页
采用超音速等离子喷涂技术在45号钢基体上预制Ni60合金涂层,利用定向冷却装置在不同流量冷却水条件下,对感应重熔后的涂层进行强制冷却。通过OM、SEM（EDS）、XRD等手段研究了不同流量冷却水对感应重熔涂层组织结构的影响。结果表明：... 采用超音速等离子喷涂技术在45号钢基体上预制Ni60合金涂层,利用定向冷却装置在不同流量冷却水条件下,对感应重熔后的涂层进行强制冷却。通过OM、SEM（EDS）、XRD等手段研究了不同流量冷却水对感应重熔涂层组织结构的影响。结果表明：随着冷却水流量的不断增大,感应重熔涂层的组织结构发生了极大改变,涂层与基体之间形成了一条明显的冶金结合带;当流量为80 L/h时,涂层中形成的＂十字架＂形结构的定向凝固组织结构致密细小,对称性最好,且具有较好的取向一致性;晶粒沿[001]方向的偏离角θ较小,仅在0°~8°之间,而具有高度（（200）晶面）择优取向趋势。 展开更多
关键词 ni60涂层 感应重熔 强制冷却 定向凝固组织 择优取向
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重熔温度对Ni60/WC定向结构涂层微结构演变的影响 被引量：4
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作者 杨效田 魏亨利 +3 位作者 周俊 王新华 曾荣 杨强斌 《哈尔滨工程大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第4期587-592,共6页
为了改善定向结构涂层的微观组织性能,本文采用火焰喷涂、感应重熔和强制冷却复合技术制备了碳化钨强化的Ni60/WC定向结构涂层。通过金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计对其微观组织、物相及显微硬度等进行对比研究,... 为了改善定向结构涂层的微观组织性能,本文采用火焰喷涂、感应重熔和强制冷却复合技术制备了碳化钨强化的Ni60/WC定向结构涂层。通过金相显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计对其微观组织、物相及显微硬度等进行对比研究,探讨感应重熔温度对定向结构复合涂层微观结构演变及性能的影响,并揭示涂层的形成机理和强化机制。结果表明:随着重熔温度的升高,涂层表现为低重熔温度下的细密、凝聚态组织向高重熔温度下沿热流生长的定向组织结构转变,当温度为1200℃时,涂层定向结构特征明显;添加物首先溶解扩散于晶界形成网状共晶,随后逐渐转变并形成块状结构,最后在1200℃时,再次填充并强化晶界;低温下涂层的凝聚态结构使涂层截面硬度升高,1200℃高温下形成的定向结构涂层硬度最高。合适的重熔温度能使WC强化的定向结构涂层性能得到有效改善。 展开更多
关键词 感应重熔 强制冷却 定向结构 复合涂层 微观结构演变 显微硬度 碳化钨颗粒 ni60
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预涂和感应重熔制备Ni60熔覆层的研究 被引量：5
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作者 张乐 陈美英 +2 位作者 高峰 国俊丰 徐鹏 《热喷涂技术》 2011年第1期52-57,共6页
采用预涂和感应重熔方法在45#钢上制备了Ni60熔覆层。对熔覆层的宏观照片、SEM、EDS、XRD和硬度进行了分析。结果表明:A+B粘接剂可以制备重熔效果良好的熔覆层。重熔后试样表面有大量灰黑色残渣,局部有些凸凹不平。重熔后界面附近的显... 采用预涂和感应重熔方法在45#钢上制备了Ni60熔覆层。对熔覆层的宏观照片、SEM、EDS、XRD和硬度进行了分析。结果表明:A+B粘接剂可以制备重熔效果良好的熔覆层。重熔后试样表面有大量灰黑色残渣,局部有些凸凹不平。重熔后界面附近的显微组织分为三部分:基体-过渡区-涂层熔覆区。涂层熔覆区为Ni基的,其上分布着块状组织、碳化物和富含Cr的硬质相,且含有Si的氧化物和孔洞。过渡区内发生了冶金结合。预涂和感应重熔后试样的洛氏硬度值为53.6HRC,涂层熔覆层上距基体不同距离的几个点处维氏硬度值在700HV0.3左右。 展开更多
关键词 粘接剂 预涂 感应重熔 ni60粉末
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