应用Murty准则优化TC11钛合金高温变形参数 被引量：10

1

作者 李鑫 鲁世强 +3 位作者 王克鲁 赵为纲 李臻熙 曹春晓 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第12期1268-1274,共7页

在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990—1080℃、0.001—70_s^(-1)变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结... 在THERMECMASTOR-Z型热模拟试验机上对原始等轴组织的TC11钛合金进行热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图技术研究该合金在990—1080℃、0.001—70_s^(-1)变形参数范围内的微观变形机制和流变失稳现象,并优化该合金的高温变形参数.结果表明,α+β两相区的较佳变形参数为990—1008℃、0.001—0.02s^(-1),以990℃、0.001s^(-1)附近为最佳,其变形机制为超塑性.在β单相区,中等变形程度(ε<0.6)下的较佳参数为1030—1080℃、0.001—0.1s^(-1),以1060—1080℃、0.001s^(-1)附近为最佳,其变形机制为动态再结晶;而大变形程度(ε>0.6)下的较佳参数为1020—1060℃、0.004—0.6s^(-1),以1040—1050℃、0.016—0.07s^(-1)附近为最佳,其变形机制也是动态再结晶.失稳区出现在β单相区内,其参数范围为1000—1080℃、4.0—70s^(-1),在该失稳区会出现β晶粒的不均匀变形;应变速率在0.001s^(-1)附近时,在β单相区变形会出现β晶粒的动态粗化. 展开更多

关键词 TC11钛合金 murty准则 加工图 微观组织 变形机制 流变失稳 工艺优化

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基于Murty流变失稳判据的Nb-V-Ti低碳微合金钢加工图分析 被引量：5

2

作者 向嵩 谭智林 梁益龙 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第S2期243-247,共5页

利用Gleeble-3800热/力模拟机对Nb-V-Ti低碳微合金钢进行高温单道次热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图研究该钢种在变形温度900～1150℃,应变速率0.01～10 s-1,工程应变70%下的组织特性。研究表明:功率耗散效率大于32%的峰区对应变... 利用Gleeble-3800热/力模拟机对Nb-V-Ti低碳微合金钢进行高温单道次热压缩实验,采用基于Murty准则的加工图研究该钢种在变形温度900～1150℃,应变速率0.01～10 s-1,工程应变70%下的组织特性。研究表明:功率耗散效率大于32%的峰区对应变形温度1024～1132℃、应变速率0.18～2.00 s-1,该区域为典型的等轴动态再结晶组织,为最佳热加工区域;失稳区对应900～930℃,0.1～2 s-1以及966～1150℃、1.45～10 s-1两个区域范围。 展开更多

关键词 低碳微合金钢 热加工 加工图 动态再结晶 murty准则

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基于Murty判据的TC4-DT合金加工图及失稳分析 被引量：4

3

作者 刘诚 董洪波 +2 位作者 张贵华 朱深亮 余新平 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2015年第1期113-118,共6页

采用Gleeble-3500对TC4-DT钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,研究了合金在温度920-1040℃、应变速率0.001-10 s^-1热力参数范围内基于Murty判据的加工图,并分析了合金塑性流动失稳行为。结果表明,在试验参数范围内变形时存在较大区域... 采用Gleeble-3500对TC4-DT钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,研究了合金在温度920-1040℃、应变速率0.001-10 s^-1热力参数范围内基于Murty判据的加工图,并分析了合金塑性流动失稳行为。结果表明,在试验参数范围内变形时存在较大区域的流动失稳,失稳区均出现在高应变速率下;得到两个适宜加工的热加工工艺参数匹配为：温度920-940℃、应变速率0.001-0.01 s^-1和温度980-1040℃、应变速率0.001-0.09 s^-1。分析了显微组织演变,发现在失稳区,合金失稳缺陷主要有局部流动和β晶粒变形不均匀;在稳定区,合金软化机制主要是动态再结晶。 展开更多

关键词 TC4-DT钛合金 加工图 murty判据 显微组织

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基于Murty判据的TB8钛合金加工图及变形区分析 被引量：4

4

作者 袁大庆 董洪波 +1 位作者 邹忠波 徐远刚 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期73-78,共6页

采用Gleeble3500对TB8钛合金进行等温恒应变速率热模拟压缩试验,研究该合金在温度750～900℃、应变速率0.001～10 s^-1热变形参数范围内基于Murty判据的加工图,并分析TB8钛合金的热变形行为。结果表明：TB8钛合金的失稳变形区为：温度75... 采用Gleeble3500对TB8钛合金进行等温恒应变速率热模拟压缩试验,研究该合金在温度750～900℃、应变速率0.001～10 s^-1热变形参数范围内基于Murty判据的加工图,并分析TB8钛合金的热变形行为。结果表明：TB8钛合金的失稳变形区为：温度750～780℃,应变速率0.03～10 s^-1;温度780～900℃,0.35～10 s^-1,发生失稳变形后的组织特征为局部流动及β相晶粒的不均匀变形。较佳的稳定变形区为：温度815～885℃、应变速率0.03～0.1 s^-1,发生稳定变形后的组织为动态再结晶后的等轴组织。结合预测的稳定变形区及显微组织特征可知,在单相区850℃变形时,0.1 s^-1作为动态回复及动态再结晶的临界应变速率。 展开更多

关键词 TB8钛合金 murty判据 加工图 变形区

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基于Murty准则的SiCp/Al复合材料热加工图研究 被引量：3

5

作者 袁战伟 李付国 +3 位作者 王春伟 王瑜 郭亚杰 周亮 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第4期657-661,共5页

采用热模拟压缩试验对15%(体积分数)SiCp/Al复合材料在温度为623~773K、应变速率为0.001~10s^(-1)的热变形行为进行了研究,基于Murty准则建立了该材料的热加工图,并在此基础上建立了SiCp/Al复合材料临界失稳应变分布图。结果表明,随变... 采用热模拟压缩试验对15%(体积分数)SiCp/Al复合材料在温度为623~773K、应变速率为0.001~10s^(-1)的热变形行为进行了研究,基于Murty准则建立了该材料的热加工图,并在此基础上建立了SiCp/Al复合材料临界失稳应变分布图。结果表明,随变形温度升高,SiCp/Al复合材料中的强化机制逐渐减弱,软化机制逐渐增强。基于临界失稳应变图可以确定出适合SiCp/Al复合材料加工的两个区域,分别为变形温度700~773K、应变速率0.001~0.01s^(-1)和变形温度740~773K、应变速率0.02~0.14s^(-1)。 展开更多

关键词 SICP/AL复合材料 热加工图 murty准则

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基于Murty判据的粗片层状TA15钛合金β相区锻造工艺参数优化 被引量：3

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作者 董显娟 鲁世强 +2 位作者 王克鲁 方军 吴超 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第7期67-71,共5页

对粗片层状TA15钛合金在Thermecmaster-Z型热模拟试验机上进行等温恒应变速率压缩试验，采用基于Murty判据的加工图技术研究了该合金在温度1000～1100℃、应变速率0．001～10s^-1参数范围内的微观变形机制，并优化出该合金的锻造工艺参... 对粗片层状TA15钛合金在Thermecmaster-Z型热模拟试验机上进行等温恒应变速率压缩试验，采用基于Murty判据的加工图技术研究了该合金在温度1000～1100℃、应变速率0．001～10s^-1参数范围内的微观变形机制，并优化出该合金的锻造工艺参数。结果表明：在β单相区变形时，TA15钛合金较佳的变形参数范围为1030-1075℃、0．001～0．03s^-1，以1050℃、0．001s^-1附近为最佳，其变形机制为β晶粒充分均匀的动态再结晶；失稳区变形参数范围为1000～1100℃、1．78-10S^-1，在该区出现了β晶粒的不均匀变形。 展开更多

关键词 TA15钛合金 murty判据 加工图 变形机制

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基于加工图技术的铸态TB6钛合金锻造工艺优化 被引量：2

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作者 余兴强 鲁世强 +3 位作者 李鑫 欧阳德来 黄旭 雷力明 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2010年第3期11-15,共5页

在Thermecmaster-Z型热模拟实验机上对铸态TB6钛合金在800－1150℃、0.001－10 s^-1变形参数范围内进行了等温恒应变速率压缩实验,根据实验数据采用基于Murty准则的加工图技术对该合金的锻造工艺进行了优化,并结合显微组织观察研究了该... 在Thermecmaster-Z型热模拟实验机上对铸态TB6钛合金在800－1150℃、0.001－10 s^-1变形参数范围内进行了等温恒应变速率压缩实验,根据实验数据采用基于Murty准则的加工图技术对该合金的锻造工艺进行了优化,并结合显微组织观察研究了该合金的变形机制。结果表明,在低温区的较佳变形参数为800－950℃、0.001－0.01 s^-1,其变形机制为大晶粒超塑性;在高温区的较佳变形参数为1020－1080℃、0.001－0.006 s^-1,其变形机制为动态再结晶。失稳区出现在800－890℃、0.01－10 s^-1的低温区和975－1120℃、3.162－10 s^-1的高温区域,在流变失稳区会出现晶界裂纹。 展开更多

关键词 铸态TB6钛合金 murty准则 变形机制 锻造工艺优化

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基于Murty准则粗片层TC11合金两相区的热态变形行为 被引量：3

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作者 李鑫 鲁世强 +3 位作者 王克鲁 丁林海 李臻熙 曹春晓 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第8期1407-1413,共7页

利用基于Murty准则的加工图技术研究具有粗片层α的TC11合金在α+β两相区的热态变形行为。结果表明,基于Murty准则的加工图技术能较好地预测流动失稳区域和反映耗散能量的变形机制和微观组织。通过加工图分析和微观组织观察得到,流动... 利用基于Murty准则的加工图技术研究具有粗片层α的TC11合金在α+β两相区的热态变形行为。结果表明,基于Murty准则的加工图技术能较好地预测流动失稳区域和反映耗散能量的变形机制和微观组织。通过加工图分析和微观组织观察得到,流动失稳区域为750~880℃、0.007~10.0/s和880~950℃、0.2~10.0/s,流动失稳现象为宏观剪切裂纹、绝热剪切带和原始β晶界孔洞;较佳的加工区域为770~900℃、0.001~0.005/s和900~950℃、0.001~0.03/s,这两个区域分别是α片层球化机制起作用和α片层球化以及α+β→β相变两种机制同时起作用的区域。锻造时可根据锻件的需要来决定α相的含量,在850~950℃之间选取最佳变形温度,最佳应变速率为0.001/s。 展开更多

关键词 TC11合金 murty准则 加工图 热变形 变形机制 流动失稳

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基于Murty准则优化TiB_2/Al复合材料热挤压工艺参数的研究 被引量：1

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作者 郭胜利 李德富 +1 位作者 陈东 王浩伟 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期702-706,共5页

在Gleeb-1500D热模拟机上对原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料进行热压缩实验,基于动态材料模型的Murty准则建立了复合材料的加工图。结果表明,加工图上有一个失稳区大致出现在应变速率高于0.316s-1的区域,试样在失稳区压缩后增... 在Gleeb-1500D热模拟机上对原位合成TiB2(质量分数,8%)/6351复合材料进行热压缩实验,基于动态材料模型的Murty准则建立了复合材料的加工图。结果表明,加工图上有一个失稳区大致出现在应变速率高于0.316s-1的区域,试样在失稳区压缩后增强体颗粒和基体的界面处开裂甚至增强体颗粒本身发生破碎;TiB2/6351复合材料高温变形时的主要软化机制为动态回复和动态再结晶。结合加工图和挤压工艺确定挤压温度为520℃,挤压速度为5.8mm.s-1(应变速率为0.1s-1);挤压棒材表面质量良好无裂纹等缺陷,棒材中增强体颗粒和基体界面结合良好,基体合金中存在完整的等轴晶。这表明,采用Murty准则优化的热挤压工艺参数较合理。 展开更多

关键词 TiB2/6351复合材料 加工图 挤压 murty准则

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基于Murty失稳判据的中碳含钒微合金非调质钢热加工图 被引量：1

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作者 王安东 施轶超 +2 位作者 马亚硕 汪一 毛勇全 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第21期144-147,共4页

采用Gleeble-3500对中碳钒微合金钢进行了高温压缩试验,研究了钢在900~1100℃、应变速率0.01~10 s-1的应力-应变数据。根据动态材料模型(DMM),基于Murty失稳判据建立了该钢的热加工图,分析了钢的流变失稳行为和微观组织。结果表明:合适... 采用Gleeble-3500对中碳钒微合金钢进行了高温压缩试验,研究了钢在900~1100℃、应变速率0.01~10 s-1的应力-应变数据。根据动态材料模型(DMM),基于Murty失稳判据建立了该钢的热加工图,分析了钢的流变失稳行为和微观组织。结果表明:合适的热加工区域是0.1~0.18 s-1应变速率、980~1000℃变形温度。失稳区是900~1010℃、0.18~10 s-1和1030~1100℃、0.02~0.20 s-1。材料热加工图与材料动态再结晶的形核和长大有关。 展开更多

关键词 热加工图 中碳微合金钢 murty准则 动态再结晶

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基于Murty判据的Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si钛合金α+β相区热变形机制及工艺优化(英文) 被引量：6

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作者 李鑫 鲁世强 +3 位作者 王克鲁 傅铭旺 李臻熙 曹春晓 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第4期577-583,共7页

根据Murty失稳判据，利用原始等轴组织的TC11钛合金在780～990℃和0．001～70s^-1范围内的等温恒应变速率压缩实验数据，建立了该合金的加工图。依据加工图研究了TC11钛合金的变形机制和变形缺陷与变形热力参数之间的关系。结果表明，在... 根据Murty失稳判据，利用原始等轴组织的TC11钛合金在780～990℃和0．001～70s^-1范围内的等温恒应变速率压缩实验数据，建立了该合金的加工图。依据加工图研究了TC11钛合金的变形机制和变形缺陷与变形热力参数之间的关系。结果表明，在780～990℃和0．001～0．01s^-1范围是超塑性变形区；在780～990℃和高于0．0ls^-1范围，易出现口相裂纹和空洞、局部流动以及绝热剪切等流变失稳现象。根据加工图分析，结合微观组织观察结果，并考虑变形抗力的大小，确定出了较佳的变形热力参数范围为850～940℃和0．001～0．01s^-1，最佳的变形热力参数在900℃和0．001s^-1附近。 展开更多

关键词 钛合金 Ti-6.5A1-3.5Mo-1.5Zr-0.3si 工艺优化 murty失稳判据 变形机制

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