热镀锌沉没辊的耐锌腐蚀失效过程 被引量：16

1

作者 王晖 张广伟 +3 位作者 孟晓霞 段思华 徐常恩 关升 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第3期42-46,共5页

采用超音速火焰喷涂技术在316L不锈钢基体上制备WC-12Co涂层,并测试其在430℃锌液中的耐腐蚀性,分析沉没辊的腐蚀机理以及失效过程。采用SEM、EDS和XRD分析了腐蚀前、后涂层表面显微结构、化学成分及其相组成的变化。结果表明,WC-12Co... 采用超音速火焰喷涂技术在316L不锈钢基体上制备WC-12Co涂层,并测试其在430℃锌液中的耐腐蚀性,分析沉没辊的腐蚀机理以及失效过程。采用SEM、EDS和XRD分析了腐蚀前、后涂层表面显微结构、化学成分及其相组成的变化。结果表明,WC-12Co粒子之间通过高速碰撞发生强烈的塑性变形而结合在一起,涂层内部致密性很好,喷涂过程中没发生明显氧化现象;涂层的显微硬度平均为1 215HV0.2,结合强度达到85MPa;无涂层试样在腐蚀59h后直径减少20%;经过10天的浸锌试验后,涂层开始产生均匀性腐蚀,涂层中的Co基体受液锌腐蚀生成Co5Zn21化合物,涂层开始遭到破坏;经过15天浸锌试验后,部分锌液穿过涂层与基体中的Fe化合生成FeZn13(即锌渣),涂层局部开始脱落,涂层失效开始。 展开更多

关键词 熔锌腐蚀 超音速火焰喷涂(HVOF) WC-12CO

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镀锌沉没辊表面防腐研究 被引量：13

2

作者 佘俊 任先京 +4 位作者 于月光 曾克里 马江虹 赵晓东 杨晓彬 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第F11期429-430,435,共3页

镀锌板已广泛应用于各行业,但热浸镀机组中沉没辊的使用寿命及耐融锌腐蚀存在很多问题。着重介绍了融锌腐蚀机制和近年来国内外应用的几种提高沉没辊耐融锌腐蚀能力的技术,指出了沉没辊表面防腐研究中仍待进一步解决的问题。

关键词 沉没辊 融锌腐蚀 表面改性

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国内外耐液态锌腐蚀材料的研究现状 被引量：9

3

作者 张志彬 阎殿然 +2 位作者 何继宁 李莎 王师 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2010年第1期75-77,88,共4页

针对熔锌锅内加热器套管材料问题,根据近些年国内外对耐液锌腐蚀材料的研究成果,可将耐锌蚀材料分为采用自身耐蚀的材料或利用金属表面处理技术提高耐蚀性两大类。由于熔融锌几乎对所有的金属都能产生强烈的腐蚀,所以整体金属材料的耐... 针对熔锌锅内加热器套管材料问题,根据近些年国内外对耐液锌腐蚀材料的研究成果,可将耐锌蚀材料分为采用自身耐蚀的材料或利用金属表面处理技术提高耐蚀性两大类。由于熔融锌几乎对所有的金属都能产生强烈的腐蚀,所以整体金属材料的耐熔融锌腐蚀性较差;无机材料和粉末冶金材料虽然都具有较强的耐熔融锌腐蚀性,但是其脆性大,制备成本高昂,在实际生产中的应用受到限制。因此采用金属表面处理方法提高耐熔融锌腐蚀性将成为今后的研究重点。诸如热喷涂、渗硼法、表面涂覆等表面处理技术,均可以在保持原有金属特性的基础上提高材料表面的耐锌蚀性。最后指出了今后耐熔融锌腐蚀材料的研究发展方向。 展开更多

关键词 液锌腐蚀 热镀锌 内加热器 热喷涂

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稀土元素提高渗硼层抗熔锌腐蚀性能的研究 被引量：7

4

作者 马瑞娜 曹晓明 温鸣 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第3期180-183,共4页

采用固体法硼稀土共渗,研究了加稀土对渗层抗熔锌腐蚀性能的影响.结果表明,加入稀土后渗层抗熔锌腐蚀能力比不加稀土的提高3倍。主要原因是加入稀土后渗层致密、成分均匀、缺陷少、组织韧性好、裂纹扩展阻力大,致使裂纹不易扩展,难以形... 采用固体法硼稀土共渗,研究了加稀土对渗层抗熔锌腐蚀性能的影响.结果表明,加入稀土后渗层抗熔锌腐蚀能力比不加稀土的提高3倍。主要原因是加入稀土后渗层致密、成分均匀、缺陷少、组织韧性好、裂纹扩展阻力大,致使裂纹不易扩展,难以形成锌蚀通道,从而材料的抗熔锌腐蚀能力增强. 展开更多

关键词 熔锌腐蚀 渗硼 铁硼化合物 抗腐蚀性

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304不锈钢/Ti-45Al-8Nb电火花沉积涂层在熔锌中的腐蚀行为 被引量：7

5

作者 孙鹏飞 张来启 林均品 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期151-156,共6页

以304不锈钢为基材,Ti-45Al-8Nb金属间化合物为电极,制备电火花沉积涂层,并研究其在锌液中的腐蚀行为。结果表明,涂层与基体呈冶金结合,是电极材料与基体材料剧烈重熔扩散的产物。相比304不锈钢,涂层样品的耐熔锌腐蚀性能显著提升,表现... 以304不锈钢为基材,Ti-45Al-8Nb金属间化合物为电极,制备电火花沉积涂层,并研究其在锌液中的腐蚀行为。结果表明,涂层与基体呈冶金结合,是电极材料与基体材料剧烈重熔扩散的产物。相比304不锈钢,涂层样品的耐熔锌腐蚀性能显著提升,表现为孕育型腐蚀,孕育期为15天。涂层的腐蚀最初发生于样品的棱角处,属于典型的裂纹-瓦解机制。涂层碎片与锌液发生少量元素扩散,生成富Fe、Al的腐蚀产物。依据润湿的相关理论,讨论了涂层中原生裂纹对涂层耐熔锌腐蚀性能的影响。如果适当改善沉积工艺,减少涂层裂纹,有望延长涂层的使用寿命。 展开更多

关键词 熔锌腐蚀 Ti-Al-Nb金属间化合物 电火花沉积 热镀锌

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热喷涂在熔锌腐蚀中的应用及发展 被引量：4

6

作者 毛正平 马静 +3 位作者 吕和平 王俊 孙宝德 林金平 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期52-54,88,共3页

阐述了国内外抗熔融锌液腐蚀方法的现状,介绍了国内外利用各种热喷涂技术生成涂层的特点以及在抗熔融锌液腐蚀中的应用现状。指出了热喷涂表面改性技术是今后研究的主要方向。

关键词 热喷涂 熔锌腐蚀 反应喷涂

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锌液温度对热镀锌沉没辊腐蚀失效过程的影响 被引量：3

7

作者 张广伟 李德元 +3 位作者 张楠楠 段思华 郝远征 李超 《冶金设备》 2016年第1期11-14,共4页

采用超音速火焰喷涂技术在SOS-316L不锈钢基体上制备WC-12Co涂层,并测试涂层分别在430℃、460℃、500℃锌液中的耐腐蚀性能。采用SEM、EDS和XRD分析了腐蚀前、后涂层表面显微结构及其相组成的变化。结果表明,无涂层试样在腐蚀59h后直径... 采用超音速火焰喷涂技术在SOS-316L不锈钢基体上制备WC-12Co涂层,并测试涂层分别在430℃、460℃、500℃锌液中的耐腐蚀性能。采用SEM、EDS和XRD分析了腐蚀前、后涂层表面显微结构及其相组成的变化。结果表明,无涂层试样在腐蚀59h后直径减少20%;随着锌液温度的提高,WC相峰值逐渐降低,Fe-Zn相峰值逐渐升高,腐蚀速度加快;涂层中的Co基体受液锌腐蚀生成Co5Zn21化合物,涂层开始遭到破坏;在500℃温度下,经过10天腐蚀后,部分锌液开始与Fe结合首先产生富铁相Fe Zn11,随着腐蚀时间延长产生富锌相Fe Zn13,涂层开始失效。 展开更多

关键词 热镀锌 沉没辊 熔锌腐蚀 超音速火焰喷涂 WC-12CO涂层

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碳化硅高温锌液热腐蚀特性研究 被引量：2

8

作者 韩林 顾林喻 梁工英 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第8期65-67,71,共4页

采用渗硅碳化硅作为试样,以600～800℃的熔融锌液作为腐蚀介质,用浸泡法测定了试样在高温熔融锌液中的腐蚀速率,并与1Cr18Ni9Ti不锈钢试样进行了比较。通过扫描电镜对不同条件下腐蚀机制进行探讨。试样在锌液中的腐蚀速率由失重法计算... 采用渗硅碳化硅作为试样,以600～800℃的熔融锌液作为腐蚀介质,用浸泡法测定了试样在高温熔融锌液中的腐蚀速率,并与1Cr18Ni9Ti不锈钢试样进行了比较。通过扫描电镜对不同条件下腐蚀机制进行探讨。试样在锌液中的腐蚀速率由失重法计算。通过对在不同温度和不同腐蚀时间的不锈钢与渗硅碳化硅(SiC)试样的腐蚀试验,可以发现,对于不锈钢,锌液腐蚀主要以溶解腐蚀形式为主;不锈钢试样的腐蚀速率远远大于碳化硅试样,在600℃时,不锈钢材料的腐蚀速率比碳化硅材料高2个数量级,在700℃时,不锈钢试样在8h就全部溶解,而在750、800℃时,试样在不到5 h全部溶解。而对于渗硅碳化硅试样,试样的腐蚀是以试样裂纹剥落和溶解共同作用。腐蚀机制依赖于锌液腐蚀温度,当锌液温度小于750℃时,腐蚀是以剥落和溶解共同作用,硅的溶解腐蚀现象较低,试样的腐蚀速率很小;SiC试样在750℃,8h的腐蚀速率仅0.6%;当锌液温度大于800℃时,腐蚀主要以硅的溶解腐蚀为主,腐蚀速率大幅度增加,试样在800℃,8h的腐蚀速率达到3%。 展开更多

关键词 液锌腐蚀 碳化硅 腐蚀速度

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热镀锌用Mo-30W合金内加热套管的腐蚀性能 被引量：2

9

作者 陈锦 刘桂荣 +3 位作者 刘国辉 刘聪之 李强 郭颖利 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2013年第8期709-711,共3页

采用生产性试验研究了Mo-30W合金加热套管在3种镀锌工况下的腐蚀性能。结果表明,锌液温度是影响Mo-30W合金内加热套管腐蚀的重要因素,温度越高腐蚀速率越快;锌液中的铝与Mo-30W反应是腐蚀发生的主要原因。在实际工况下,热镀锌工艺温度... 采用生产性试验研究了Mo-30W合金加热套管在3种镀锌工况下的腐蚀性能。结果表明,锌液温度是影响Mo-30W合金内加热套管腐蚀的重要因素,温度越高腐蚀速率越快;锌液中的铝与Mo-30W反应是腐蚀发生的主要原因。在实际工况下,热镀锌工艺温度、锌液中杂质含量、加热管的结构设计、加热管的加热功率以及Mo-30W合金质量都会显著影响内加热器的使用效果。 展开更多

关键词 Mo-30W合金 内加热套管 热镀锌 锌液腐蚀

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耐熔锌腐蚀材料及热镀锌内加热技术 被引量：18

10

作者 曹晓明 温鸣 刘亚青 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第19期1642-1645,共4页

实现内加热方式的关键是解决耐锌蚀材料问题。研制开发的耐锌蚀金属复层材料 ,经试验证明与熔锌不润湿、不互溶、不被熔锌所腐蚀 ,其耐熔锌腐蚀寿命可与无机陶瓷材料相媲美 ,强度和韧性又远高于无机陶瓷材料 ,能经受锌液凝固时所产生的... 实现内加热方式的关键是解决耐锌蚀材料问题。研制开发的耐锌蚀金属复层材料 ,经试验证明与熔锌不润湿、不互溶、不被熔锌所腐蚀 ,其耐熔锌腐蚀寿命可与无机陶瓷材料相媲美 ,强度和韧性又远高于无机陶瓷材料 ,能经受锌液凝固时所产生的收缩力和生产过程中工件的机械碰撞 ,满足频繁启动锌锅的生产要求 ,完全适用于热镀锌行业中的恶劣工况条件。基于该材料在耐蚀、强度和导热性等方面的优良特性 ,成功地制造出效率高、寿命长、工作稳定的大功率加热器 ,用其直接加热锌液 ,实现了工业热镀锌内加热方式 ,收到显著地节锌、节电、改善生产环境的效果。 展开更多

关键词 热镀锌 内加热 熔锌 腐蚀 金属加热管 金属制品

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低碳WC-12Co涂层制备工艺参数优化及熔锌腐蚀性能研究

11

作者 王韶毅 邱晓来 王群 《材料保护》 CAS CSCD 2023年第11期63-68,共6页

为优化镀锌沉没辊表面涂层的抗熔锌腐蚀性能,采用超音速火焰喷涂技术在316L不锈钢基体上制备了低碳WC-12Co涂层,并设计了4因素3水平[L9(3^(4))]正交试验对喷涂工艺进行了优化,分别对低碳WC-12Co涂层的相结构、显微组织、孔隙率、结合强... 为优化镀锌沉没辊表面涂层的抗熔锌腐蚀性能,采用超音速火焰喷涂技术在316L不锈钢基体上制备了低碳WC-12Co涂层,并设计了4因素3水平[L9(3^(4))]正交试验对喷涂工艺进行了优化,分别对低碳WC-12Co涂层的相结构、显微组织、孔隙率、结合强度和抗熔锌腐蚀性能进行了测试。结果表明:喷涂工艺参数的变化对涂层的相结构的影响很小,但对涂层的孔隙率影响显著,喷涂工艺参数中各因素对涂层孔隙率的影响按从大到小排列顺序为:煤油流量>喷涂距离>送粉率>氧气流量。获得最低孔隙率WC-12Co涂层喷涂工艺参数如下:煤油流量为26.5 L/h,氧气流量为55.2 m^(3)/h,送粉率为60 g/min,喷涂距离为326 mm,在这一参数下制备的高致密度的低碳WC-12Co涂层对熔融的锌液能起到很好的隔离作用,适合用于镀锌沉没辊的表面防护。 展开更多

关键词 超音速火焰喷涂 低碳WC-12Co涂层 工艺参数 孔隙率 沉没辊 熔锌腐蚀抗力

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热镀锌内加热用高效金属加热管的研制

12

作者 曹晓明 温鸣 +2 位作者 张东生 齐洪林 陈久华 《天津冶金》 CAS 1998年第4期11-14,共4页

实现热镀锌内加热方式的关键是解决耐锌蚀材料问题。天津工大镀锌设备有限公司研制开发的耐锌蚀金属复层材料,经多年试验证明,该材料与熔锌不润湿、不互溶、不被熔锌所腐蚀,其耐熔锌腐蚀寿命可与无机陶瓷材料相比美,强度和韧性又远高于... 实现热镀锌内加热方式的关键是解决耐锌蚀材料问题。天津工大镀锌设备有限公司研制开发的耐锌蚀金属复层材料,经多年试验证明,该材料与熔锌不润湿、不互溶、不被熔锌所腐蚀,其耐熔锌腐蚀寿命可与无机陶瓷材料相比美,强度和韧性又远高于无机陶瓷材料,能经受锌液凝固时所产生的收缩力和生产过程中工件的机械碰撞,满足频繁启动锌锅的生产要求,完全适用于热镀锌行业中的恶劣工况条件。基于该材料在耐蚀、强度和导热性等方面的优良特性.成功地制造出效率高、寿命长、工作稳定的大功率加热器。用其直接加热锌液,理想地实现了工业热镀锌内加热方式,收到了显著地节锌、节电、改善生产环境的效果。 展开更多

关键词 热镀锌 内加热 熔锌 腐蚀 金属加热管

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耐液锌腐蚀材料的研究进展 被引量：3

13

作者 赵磊 阎殿然 +2 位作者 何继宁 刘英凯 朱琳 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2008年第5期62-64,共3页

实现热镀锌内加热的关键因素是解决材料的耐液锌腐蚀问题。介绍了当前耐液锌腐蚀研究的现状,重点研究了目前常用的几种耐锌蚀材料,分析对比了其优缺点。探讨了用等离子喷涂陶瓷涂层耐液锌腐蚀的可行性,认为等离子喷涂耐液锌腐蚀陶瓷涂... 实现热镀锌内加热的关键因素是解决材料的耐液锌腐蚀问题。介绍了当前耐液锌腐蚀研究的现状,重点研究了目前常用的几种耐锌蚀材料,分析对比了其优缺点。探讨了用等离子喷涂陶瓷涂层耐液锌腐蚀的可行性,认为等离子喷涂耐液锌腐蚀陶瓷涂层在工业生产应用中有着光明的前景。 展开更多

关键词 等离子喷涂 陶瓷涂层 液锌腐蚀

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NiCr-Cr_3C_2陶瓷涂层在锌铝腐蚀中的失效分析 被引量：1

14

作者 李德元 隋文龙 +1 位作者 黄鹤 张广伟 《辽宁石油化工大学学报》 CAS 2016年第3期58-62,共5页

运用超音速火焰喷涂技术在304不锈钢沉浸辊上喷涂NiCr-Cr_3C_2陶瓷涂层。将制备后的试样置于600℃铝质量分数为55%的熔融锌铝混合液中,并分析涂层在其中的腐蚀机理和失效过程。采用SEM观察了原始粉末的形态并对涂层被腐蚀前后的形貌进... 运用超音速火焰喷涂技术在304不锈钢沉浸辊上喷涂NiCr-Cr_3C_2陶瓷涂层。将制备后的试样置于600℃铝质量分数为55%的熔融锌铝混合液中,并分析涂层在其中的腐蚀机理和失效过程。采用SEM观察了原始粉末的形态并对涂层被腐蚀前后的形貌进行对比观察,采用EDS检测了NiCr-Cr_3C_2粉末的原始构成以及涂层被腐蚀后其中的元素变化。结果表明,NiCr-Cr_3C_2陶瓷涂层的孔隙率为2.9%,平均结合强度为82.76 MPa,显微维氏硬度的平均值为1 078.67HV。NiCr-Cr_3C_2陶瓷涂层在被沉浸1d后,在涂层中发现了元素构成的变化且有层次区分,NiCr-Cr_3C_2涂层失效原因是Ni-Cr基体被Zn溶解,导致了涂层溃散,涂层中的Cr_3C_2也同时失去保护作用,并漂移到Zn-Al熔体中。 展开更多

关键词 NiCr-Cr3C2 超音速火焰喷涂 涂层 液态锌铝腐蚀 溶解 失效机制

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