β成核剂对PPR管材专用料力学性能和结晶行为的影响 被引量：12

1

作者 成威 廖秋慧 +1 位作者 曹云龙 常净芳 《塑料工业》 CAS CSCD 北大核心 2016年第1期120-124,共5页

通过在无规共聚聚丙烯（PPR）中添加不同的β成核剂（WBG-2和TMB-5）制备PPR管材专用料（PPR／WBG-2和PPR／TMB-5）。采用差示扫描量热仪、偏光显微镜、X射线衍射分析仪等技术，分析了不同成核剂对于PPR管材专用料力学性能和结晶性能的... 通过在无规共聚聚丙烯（PPR）中添加不同的β成核剂（WBG-2和TMB-5）制备PPR管材专用料（PPR／WBG-2和PPR／TMB-5）。采用差示扫描量热仪、偏光显微镜、X射线衍射分析仪等技术，分析了不同成核剂对于PPR管材专用料力学性能和结晶性能的影响规律。结果表明，在力学性能方面，低温-25～0℃条件下，与纯PPR相比，PPR／WBG-2的低温冲击性能优于PPR／TMB-5；在结晶方面，分别添加相同质量分数的WBG-2和TMB-5后，PPR／WBG-2共混物中的卢晶相对含量更大，成核效率更高，成核性能更强。 展开更多

关键词 无规共聚聚丙烯 Β成核剂 力学性能 结晶性能 低温冲击性能 成核效率

下载PDF 职称材料

控轧控冷对X60级管线钢显微组织及低温冲击韧性的影响 被引量：3

2

作者 张志慧 贾小华 《河北冶金》 2023年第12期46-49,55,共5页

通过扫描电子显微镜、光学显微镜等对X60级管线钢显微组织与冲击试样断口形貌进行观察分析,研究了控轧控冷工艺对试验钢的热轧显微组织及低温冲击韧性的影响。结果表明:试验钢控轧控冷条件下冲击断口无明显裂纹源,基本呈现等轴韧窝形貌... 通过扫描电子显微镜、光学显微镜等对X60级管线钢显微组织与冲击试样断口形貌进行观察分析,研究了控轧控冷工艺对试验钢的热轧显微组织及低温冲击韧性的影响。结果表明:试验钢控轧控冷条件下冲击断口无明显裂纹源,基本呈现等轴韧窝形貌特征;其获得的针状铁素体组织较常规轧制下多边形铁素体组织更加细化、均匀,晶粒尺寸均值由20μm下降至8μm左右,其尺寸小于2μm的占比达75%以上;控轧控冷工艺较常规轧制试验钢具有更好的强度及塑韧性,尤其-10℃冲击功达到180 J以上。在生产过程中通过合理设定机架间冷却水强降温工艺与轧后层流冷却速率及卷取温度控制,实现精轧控制轧制与层流控制冷却相结合的控制工艺,可极大地改善超厚规格X60管线钢低温冲击性能。 展开更多

关键词 X60 管线钢 控轧控冷 多边形铁素体 针状铁素体 韧窝 低温冲击性能

下载PDF 职称材料

G18NiMoCr3-6铸钢焊接接头低温冲击性能不合格原因

3

作者 李明 李金红 +1 位作者 李辉 刘月 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第3期41-44,48,共5页

某G18NiMoCr3-6铸钢焊接接头的低温(-40℃)冲击性能不合格。采用力学性能测试、宏观观察、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析、金相检验、回火工艺试验等方法分析了焊接接头低温冲击性能不合格的原因。结果表明:焊缝金属在560℃回火时,... 某G18NiMoCr3-6铸钢焊接接头的低温(-40℃)冲击性能不合格。采用力学性能测试、宏观观察、化学成分分析、扫描电镜及能谱分析、金相检验、回火工艺试验等方法分析了焊接接头低温冲击性能不合格的原因。结果表明:焊缝金属在560℃回火时,在原奥氏体晶界处析出了Fe3C薄壳,降低了晶界结合力,使材料产生高温回火脆性,材料的韧-脆转变温度升高,最终造成材料发生低温脆断。 展开更多

关键词 G18NiMoCr3-6铸钢 焊接接头 低温冲击性能 回火脆性

下载PDF 职称材料

C-Mn-Ti系Q355B钢板的试制 被引量：1

4

作者 王达 《河北冶金》 2023年第7期25-29,共5页

低合金高强钢因其应用环境以及使用条件的特殊性,常常需要具有良好的力学性能。微合金化结合一定的热处理工艺,可以有效提高低合金高强钢的性能。研究钛微合金化及热处理工艺对低合金高强钢组织和性能的影响规律及作用机理,对提高材料... 低合金高强钢因其应用环境以及使用条件的特殊性,常常需要具有良好的力学性能。微合金化结合一定的热处理工艺,可以有效提高低合金高强钢的性能。研究钛微合金化及热处理工艺对低合金高强钢组织和性能的影响规律及作用机理,对提高材料的性能、扩大材料的应用具有重要的意义。以C-Mn-Ti系Q355B板坯的试制过程为例,研究了钛微合金化冶金成分及轧制工艺控制对材料显微组织和力学性能的影响规律;对比了4种不同轧制工艺条件下所生产钢板的力学性能和金相微观组织;并分析了材料的强化机制。0℃和20℃时Q355B板的低温冲击性能、屈服强度和冷弯性能分析结果表明,冶炼过程中形成的较大尺寸的TiN和链状的Ti 4C 2S 2对钢板的塑性和韧性均有负面影响;Ti微合金化后的钢板晶粒度均在9级以上;精开轧温度低于890℃,终冷温度在660±20℃波动时,钢板的综合力学性能最好。 展开更多

关键词 TI微合金化 轧制工艺 再结晶区 低温冲击性能 屈服强度 冷弯性能

下载PDF 职称材料

淬回火态07MnNiMoDR钢的组织及低温冲击性能 被引量：1

5

作者 石莉 董浩 +1 位作者 崔建海 周正 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期146-156,共11页

借助光学显微镜、扫描电镜和冲击试验等研究了淬回火态07MnNiMoDR钢在厚度方向上典型位置的显微组织及低温冲击性能。结果表明:淬回火态07MnNiMoDR钢在厚度方向上显微组织分布不均匀,表面主要由板条贝氏体组成,1/4位置主要以板条贝氏体... 借助光学显微镜、扫描电镜和冲击试验等研究了淬回火态07MnNiMoDR钢在厚度方向上典型位置的显微组织及低温冲击性能。结果表明:淬回火态07MnNiMoDR钢在厚度方向上显微组织分布不均匀,表面主要由板条贝氏体组成,1/4位置主要以板条贝氏体和粒状贝氏体的混合组织为主,而1/2位置主要为等轴铁素体和粒状贝氏体组成的混合组织,同时还存在大尺寸的M/A岛。表面位置和1/4位置晶粒取向分布均匀,而1/2位置主要以<111>和<001>晶粒取向为主,<110>晶粒取向占比较少;板厚1/2位置存在较强的α纤维织构(<110>//RD),而其他类型的织构组分在厚度方向上分布均匀。板厚1/4位置的冲击吸收能量分布均匀,平均值为291 J,而板厚1/2位置的冲击吸收能量分布不均匀,平均值为198.7 J。板厚1/2位置处大尺寸尖锐的M/A岛和较强的α纤维织构(<110>//RD)是其低温冲击性能不稳定和显著降低的原因。 展开更多

关键词 07MnNiMoDR钢 淬回火 显微组织 低温冲击性能

原文传递

Q345E钢低温冲击性能不合格原因 被引量：1

6

作者 李友彬 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第5期34-36,共3页

某批次Q345E钢在进行低温冲击试验时,发现其低温冲击性能不满足标准要求。采用扫描电镜分析、夹杂物评定、金相检验、晶粒度评定等方法,分析了其冲击性能不合格的原因。结果表明:钢材中的硫化物在心部偏聚,夹杂物的存在导致基体连续性... 某批次Q345E钢在进行低温冲击试验时,发现其低温冲击性能不满足标准要求。采用扫描电镜分析、夹杂物评定、金相检验、晶粒度评定等方法,分析了其冲击性能不合格的原因。结果表明:钢材中的硫化物在心部偏聚,夹杂物的存在导致基体连续性被破坏,当受到冲击作用力时,钢材的有效受力面积和冲击吸收面积变小,裂纹在该处萌生并快速扩展;钢材的晶粒尺寸较大,使金属间的结合力变小,最终导致该钢材的低温冲击性能不合格。 展开更多

关键词 Q345E钢 低温冲击性能 夹杂物 偏析 晶粒度

下载PDF 职称材料

多功能储罐用13MnNi6-3钢的研制与开发

7

作者 牟毓 谢章龙 洪君 《现代交通与冶金材料》 CAS 2023年第1期48-53,共6页

介绍了装液氨、丙烷、丁烷、丙烯和LPG等多种低温介质的多功能储罐用13MnNi6-3钢的研制与开发,通过合理的成分设计、优化冶炼、轧制和热处理工艺,成功开发了10~30 mm厚度规格的13MnNi6-3钢板。试验结果表明,试制钢板内部质量良好,夹杂... 介绍了装液氨、丙烷、丁烷、丙烯和LPG等多种低温介质的多功能储罐用13MnNi6-3钢的研制与开发,通过合理的成分设计、优化冶炼、轧制和热处理工艺,成功开发了10~30 mm厚度规格的13MnNi6-3钢板。试验结果表明,试制钢板内部质量良好,夹杂物含量低,热处理态组织是均匀细小的铁素体+少量珠光体,钢板及焊接接头均具有较高的强度和优良的低温冲击韧性,钢板具有优异的焊接性能。 展开更多

关键词 多功能储罐用钢 13MnNi6-3钢 低温冲击韧性 焊接性能

下载PDF 职称材料

桥梁用大展宽比薄规格钢板的低温冲击性能不合格原因

8

作者 余宏伟 杨波 +3 位作者 吴开明 严敏 陈英 易勋 《理化检验（物理分册）》 CAS 2023年第5期47-51,共5页

采用化学成分分析、断口分析、金相检验、夹杂物分析等方法,研究了桥梁用大展宽比薄规格钢板低温冲击性能不合格的原因。结果表明:铸坯中心偏析,轧后冷却时产生了马氏体,且钢中存在粗大的MnS夹杂物,导致钢板的低温冲击性能不合格。提高... 采用化学成分分析、断口分析、金相检验、夹杂物分析等方法,研究了桥梁用大展宽比薄规格钢板低温冲击性能不合格的原因。结果表明:铸坯中心偏析,轧后冷却时产生了马氏体,且钢中存在粗大的MnS夹杂物,导致钢板的低温冲击性能不合格。提高钢板低温冲击性能的方法包括,在炼钢过程中,降低C、Mn、P、S等元素的含量、降低钢水过热度、在凝固末端采用强冷技术等;在轧钢过程中,提高加热温度、延长加热时间、优化道次压下量分配、降低终轧温度等。 展开更多

关键词 大展宽比薄规格钢板 低温冲击性能 中心偏析 炼钢 轧钢

下载PDF 职称材料

风电用高强度紧固件用钢成分设计及热处理工艺研究 被引量：3

9

作者 包石磊 许志军 +2 位作者 刘键 白澈力格尔 刘和家 《天津冶金》 CAS 2021年第3期30-32,37,共4页

通过对GB/T3077中42CrMoA圆钢整体热处理工艺实验研究,认为仅仅通过热处理工艺的调整,材料的综合性能难以满足低温(-40℃)冲击功Akv大于27J、抗拉强度大1040 MPa的风电用高强度螺栓的技术要求。作者研究认为,在适当提高合金元素Mn含量... 通过对GB/T3077中42CrMoA圆钢整体热处理工艺实验研究,认为仅仅通过热处理工艺的调整,材料的综合性能难以满足低温(-40℃)冲击功Akv大于27J、抗拉强度大1040 MPa的风电用高强度螺栓的技术要求。作者研究认为,在适当提高合金元素Mn含量的基础上,通过热处理工艺,材料综合性能可以接近甚至满足风电高强螺栓零件的技术要求;进一步的研究结果表明,采用Ti微合金化设计,材料低温(-40℃)冲击功Akv大于40J、抗拉强度大于1100 MPa,材料综合性能可以满足风电螺栓的技术要求。 展开更多

关键词 高强度风电螺栓 紧固件 低温冲击性能 热处理

下载PDF 职称材料

兆瓦级风电后机架用Q345C/D结构钢低温冲击性能研究 被引量：1

10

作者 李沛海 高鹏宇 +1 位作者 邓杰 邓薇薇 《热加工工艺》 北大核心 2020年第23期129-133,共5页

为验证Q345C/D焊接接头的低温冲击性能能否满足兆瓦级风电后机架材料使用要求,研究了热处理前后Q345C/D焊接接头在-20、-30、-40℃的低温冲击性能。实验表明,热处理前后Q345C焊接接头-40℃下平均冲击功分别为53 J和92 J,热处理前后Q345... 为验证Q345C/D焊接接头的低温冲击性能能否满足兆瓦级风电后机架材料使用要求,研究了热处理前后Q345C/D焊接接头在-20、-30、-40℃的低温冲击性能。实验表明,热处理前后Q345C焊接接头-40℃下平均冲击功分别为53 J和92 J,热处理前后Q345D焊接接头在-40℃下平均冲击功分别为97.3 J和138.6 J。经过热处理后,合金元素碳化物析出,形成了沉淀强化,并且焊接内应力降低,接头低温冲击韧性得到了明显改善。冲击断口SEM照片说明热处理前后的Q345C/D焊接接头均为韧性断裂。 展开更多

关键词 低温冲击性能 风电机架 焊接接头 Q345C/D结构钢

下载PDF 职称材料

穿水冷却工艺对Q345E棒材冲击性能及组织的影响

11

作者 张群 阚开 齐峰 《轧钢》 2020年第3期97-100,共4页

针对低合金高强钢Q345E棒材低温冲击性能合格率低的问题,分析其原因主要是由于终轧温度较高,轧后棒材组织晶粒粗大造成的,生产中需采用正火处理来改善组织晶粒度,提高其低温冲击韧性,但同时也提高了生产成本。为此,对φ50、φ40、φ35 m... 针对低合金高强钢Q345E棒材低温冲击性能合格率低的问题,分析其原因主要是由于终轧温度较高,轧后棒材组织晶粒粗大造成的,生产中需采用正火处理来改善组织晶粒度,提高其低温冲击韧性,但同时也提高了生产成本。为此,对φ50、φ40、φ35 mm规格Q345E棒材进行了终轧3段穿水冷却试验,通过穿水冷却来降低终轧温度,以解决晶粒粗大的问题。结果表明,与轧后态、正火态棒材组织对比,经过3段穿水冷却后的棒材组织明显细化,铁素体晶粒度达到9.4级以上,低温冲击性能明显提高,φ35 mm规格低温冲击性能合格率达到90%以上。同时,采用穿水冷却工艺,可以省去正火处理工序,节省了生产成本。 展开更多

关键词 低合金高强钢Q345E 棒材 终轧温度 组织晶粒 穿水冷却 低温冲击性能

原文传递

海洋石油平台用钢SM490YB生产实践

12

作者 刘超 赵培林 +2 位作者 李超 郑艳 刘辉 《甘肃冶金》 2020年第1期31-34,38,共5页

针对莱钢海洋石油平台用钢SM490YB生产中出现的横向裂纹和低温冲击性能不合问题,对部分炉次取样进行化学成分、夹杂物和金相检测,并对产生原因进行分析,结果表明,连铸冷却强度、拉速和液面波动、包晶反应、夹杂物以及带状组织是导致性... 针对莱钢海洋石油平台用钢SM490YB生产中出现的横向裂纹和低温冲击性能不合问题,对部分炉次取样进行化学成分、夹杂物和金相检测,并对产生原因进行分析,结果表明,连铸冷却强度、拉速和液面波动、包晶反应、夹杂物以及带状组织是导致性能缺陷的影响因素,通过生产工艺优化调整,改善了产品组织性能,横向裂纹减少,低温冲击性能显著提高。 展开更多

关键词 SM490YB钢 横裂纹 低温冲击性能

下载PDF 职称材料

俄标C345系列结构钢板的轧制与开发

13

作者 李艳 麻衡 李文强 《山东冶金》 CAS 2021年第2期16-18,共3页

深入研究GOST 27772—1988标准和用户使用要求,采用Nb-Ti-Ni微合金成分设计,利用4300 mm宽厚板生产线设备,通过控轧控冷工艺生产了8~60 mm厚C345系列结构钢板。该钢具有较高的强度和良好的低温冲击韧性、时效性、冷弯性,各项性能指标均... 深入研究GOST 27772—1988标准和用户使用要求,采用Nb-Ti-Ni微合金成分设计,利用4300 mm宽厚板生产线设备,通过控轧控冷工艺生产了8~60 mm厚C345系列结构钢板。该钢具有较高的强度和良好的低温冲击韧性、时效性、冷弯性,各项性能指标均满足标准和用户使用要求。 展开更多

关键词 C345系列 低温冲击韧性 时效性 冷弯性

下载PDF 职称材料

24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能研究

14

作者 赵宇 李文刚 +3 位作者 郑治龙 牟凯 王树国 宋赞 《冶金标准化与质量》 2024年第2期24-28,共5页

为保证24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能,采用低碳+Ti+Nb+Ni的成分体系,即可保证强度,亦可保证较高要求的韧性。采用大变形量、低温控轧、DQ模式5 kg水冷,获得以针状铁素体(AF)/贝氏体(B)为主,并有少量的多边形铁素... 为保证24000TEU集装箱船特厚规格高强船板保心部低温冲击性能,采用低碳+Ti+Nb+Ni的成分体系,即可保证强度,亦可保证较高要求的韧性。采用大变形量、低温控轧、DQ模式5 kg水冷,获得以针状铁素体(AF)/贝氏体(B)为主,并有少量的多边形铁素体的多相组织,心部冲击均值达到200 J以上。通过除鳞速度和道次的优化,解决特厚高强船板表面水纹花斑问题。成功研发保心部低温冲击性能的特厚规格高强船板,具有良好的强韧性能、焊接性能和表面质量。 展开更多

关键词 特厚规格 高强船板 心部低温冲击

下载PDF 职称材料

S355NL耐低温热轧H型钢冲击性能异常的原因分析

15

作者 王建军 李超 《山东冶金》 CAS 2024年第4期21-23,共3页

针对山钢股份莱芜分公司S355NL级HE800B规格热轧H型钢冲击性能不合的问题进行分析,确定钢中存在的大尺寸含氧化钛夹杂物以及钢中的混晶缺陷组织,为恶化冲击性能的主要原因。通过优化工艺,采用硅钙钡、铝锰铁复合脱氧,提高脱氧效果;通过... 针对山钢股份莱芜分公司S355NL级HE800B规格热轧H型钢冲击性能不合的问题进行分析,确定钢中存在的大尺寸含氧化钛夹杂物以及钢中的混晶缺陷组织,为恶化冲击性能的主要原因。通过优化工艺,采用硅钙钡、铝锰铁复合脱氧,提高脱氧效果;通过喂入钛线,提高Ti的微合金化效果作用;通过VN、VFe混合加入减少钢中氮含量。以上措施的实施,有效解决了大型夹杂物以及混晶组织缺陷,提高了产品的冲击性能。 展开更多

关键词 耐低温热轧H型钢 冲击性能 夹杂物 混晶组织

下载PDF 职称材料

Q235D热轧钢板低温冲击性能不合原因分析及改进措施 被引量：5

16

作者 姜颖 向浪涛 +2 位作者 徐华 黄微涛 王灿 《轧钢》 2020年第4期100-102,共3页

针对重钢4100 mm产线生产的厚度为16~25 mm Q235D热轧钢板低温冲击性能不合问题,通过对钢板化学成分、金相组织和轧制工艺进行分析,发现产生沿晶界呈连续带状分布的珠光体组织,并且同时伴随有混晶现象是导致钢板低温冲击性能不合的主要... 针对重钢4100 mm产线生产的厚度为16~25 mm Q235D热轧钢板低温冲击性能不合问题,通过对钢板化学成分、金相组织和轧制工艺进行分析,发现产生沿晶界呈连续带状分布的珠光体组织,并且同时伴随有混晶现象是导致钢板低温冲击性能不合的主要原因。将精轧终轧温度提高至890~900℃,改善了钢板组织形态,获得均匀的组织,提高了Q235D钢板低温冲击性能,满足了标准要求。 展开更多

关键词 Q235D钢板 低温冲击性能 终轧温度 带状珠光体 混晶组织

原文传递

亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响 被引量：5

17

作者 高万夫 雷晓维 石铁 《石油机械》 北大核心 2011年第9期1-4,29,共5页

采用常规热处理工艺和亚温淬火工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理,以研究亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响。研究结果表明,亚温淬火工艺可使20SiMn2MoV钢获得板条马氏体+针状铁素体的组织,能有效地提高其低温韧度;亚温淬火温度在800～... 采用常规热处理工艺和亚温淬火工艺对20SiMn2MoV钢进行热处理,以研究亚温淬火对20SiMn2MoV钢低温韧度的影响。研究结果表明,亚温淬火工艺可使20SiMn2MoV钢获得板条马氏体+针状铁素体的组织,能有效地提高其低温韧度;亚温淬火温度在800～840℃时,随着淬火温度的升高,铁素体的形态由块状变为针状,材料的低温韧度得到提高;常规热处理工艺试样的低温韧度不满足API 8C标准要求,而采用预备热处理为900℃淬火、最终热处理为840℃淬火+200℃回火的亚温淬火工艺,可使材料的低温冲击韧度和拉伸性能均满足API 8C标准要求。 展开更多

关键词 亚温淬火20SiMn2MoV钢 低温韧度 夏比冲击试验 力学性能

下载PDF 职称材料

四溴双酚A(2,3-二溴丙基)醚阻燃聚丙烯材料低温韧性研究 被引量：3

18

作者 姜向新 杨霄云 杨友强 《中国塑料》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期8-11,共4页

分别以均聚和共聚聚丙烯(PP)为基体树脂,四溴双酚A(2,3二溴丙基)醚(BDDP)为阻燃剂,制备了一系列阻燃改性PP复合材料,考察了不同均聚和共聚PP及BDDP含量对阻燃改性PP的低温缺口和无缺口冲击性能的影响。结果表明,当BDDP阻燃剂含量为15%(... 分别以均聚和共聚聚丙烯(PP)为基体树脂,四溴双酚A(2,3二溴丙基)醚(BDDP)为阻燃剂,制备了一系列阻燃改性PP复合材料,考察了不同均聚和共聚PP及BDDP含量对阻燃改性PP的低温缺口和无缺口冲击性能的影响。结果表明,当BDDP阻燃剂含量为15%(质量分数,下同),温度为-10℃时,以共聚PP为基材的BDDP阻燃改性材料冲击性能比均聚PP保持的好;EP300M牌号的共聚PP树脂随着BDDP阻燃剂含量从3%增加到15%,低温冲击性能下降明显;温度对BDPP阻燃PP材料的冲击性能影响较大。 展开更多

关键词 四溴双酚A(2 3二溴丙基)醚 聚丙烯 低温韧性 冲击性能

下载PDF 职称材料