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核级Incoloy 800合金传热管胀接残余应力试验研究 被引量：3
1
作者 李远 李伟 杨笑瑾 《压力容器》 北大核心 2018年第9期8-12,共5页
Incoloy 800合金具有良好的耐腐蚀性能,被用作核电站蒸汽发生器传热管。试验分析了机械胀接工艺对φ22 mm×1. 3 mm核级Incoloy 800合金传热管残余应力的影响,结果表明,管子胀接区域残余应力最大,过渡区域次之,未胀接区域最小;胀接... Incoloy 800合金具有良好的耐腐蚀性能,被用作核电站蒸汽发生器传热管。试验分析了机械胀接工艺对φ22 mm×1. 3 mm核级Incoloy 800合金传热管残余应力的影响,结果表明,管子胀接区域残余应力最大,过渡区域次之,未胀接区域最小;胀接和过渡区域轴向残余应力大于环向残余应力;残余应力随管子胀接变形量的增加而增大。该研究可为蒸汽发生器胀接工艺优化以及胀接接头的可靠性分析提供参考。 展开更多
关键词 incoloy 800合金 传热管 胀接 残余应力
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波纹管原型试件加速应力腐蚀试验方法及性能研究 被引量：3
2
作者 查小琴 刘海威 +3 位作者 闫廷来 张欣耀 梁键 张亚军 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2009年第6期586-588,共3页
对波纹管原型试件加速应力腐蚀试验方法进行了研究,并设计制作了高温腐蚀环境下适合波纹管原型试件加速应力腐蚀试验装置;针对316L、254SMo、Incoloy 800三种材料波纹管分别进行了抗氯离子加速应力腐蚀试验,研究三种材料的抗应力腐蚀性... 对波纹管原型试件加速应力腐蚀试验方法进行了研究,并设计制作了高温腐蚀环境下适合波纹管原型试件加速应力腐蚀试验装置;针对316L、254SMo、Incoloy 800三种材料波纹管分别进行了抗氯离子加速应力腐蚀试验,研究三种材料的抗应力腐蚀性能及特征.结果表明:在42%沸腾氯化镁环境下,254SMo材料波纹管应力腐蚀寿命是常用材料316L波纹管约30倍,Incoloy 800材料波纹管应力腐蚀寿命是常用材料316L波纹管的20多倍,选用254SMo或Incoloy 800作为波纹管的新材料将显著提高波纹管的抗应力腐蚀寿命;受应力状态的影响,进行应力腐蚀波纹管将在波峰波侧形成子午向裂纹或在波峰处形成周向裂纹,此两种裂纹扩展特征也不同. 展开更多
关键词 波纹管 加速应力腐蚀 316L 254SMo incoloy 800
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制氢装置蒸汽发生器耐热合金钢焊接 被引量：2
3
作者 高利和 里杨 《石油化工设备》 CAS 2011年第2期62-64,共3页
介绍了某蒸汽发生器制造过程中Incoloy800、15CrMoR和0Cr25Ni20多种耐热合金钢及异种钢焊接问题及其所采取的应对措施。
关键词 蒸汽发生器 incoloy800 15CrMoR 0Cr25Ni20 焊接
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800H合金动态再结晶行为研究 被引量：32
4
作者 曹宇 邸洪双 +2 位作者 张洁岑 张敬奇 马天军 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期1175-1185,共11页
在MMS-300热模拟机上对800H合金进行了单道次压缩实验,结合EBSD和TEM等技术,研究了该合金在850—1100℃和0.01—10 s^(-1)变形条件下的动态再结晶行为.结果表明,当变形温度低于950℃时,析出了大量Cr_(23)C_6和Ti(C,N)析出相,其对动态再... 在MMS-300热模拟机上对800H合金进行了单道次压缩实验,结合EBSD和TEM等技术,研究了该合金在850—1100℃和0.01—10 s^(-1)变形条件下的动态再结晶行为.结果表明,当变形温度低于950℃时,析出了大量Cr_(23)C_6和Ti(C,N)析出相,其对动态再结晶行为产生明显的抑制作用.建立了2段温度区间内(850—950℃和950—1100℃)800H合金的热变形本构方程;采用lnθ-ε曲线的三次多项式拟合求解拐点的方法,较准确地预测了800H合金动态再结晶临界应力/峰值应力和临界应变/峰值应变的比值,并建立了临界应力、临界应变与Z参数的关系;800H合金在热变形过程中动态再结晶形核机制主要包括应变诱导晶界迁移、晶粒碎化以及亚晶合并形核机制. 展开更多
关键词 800H合金 动态再结晶 本构方程 临界应变 应变诱导晶界迁移
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Incoloy 800H高温变形流动应力预测模型 被引量：25
5
作者 孙朝阳 刘金榕 +1 位作者 李瑞 张清东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期191-196,共6页
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了Incoloy 800H合金在变形温度为1273-1473 K和应变速率为0.01-10 s^(-1)条件下的流动应力行为.采用双曲正弦函数建立了Incoloy 800H高温条件下的流动应力本构方程,以六次多项式考虑了应变量耦合因素... 采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了Incoloy 800H合金在变形温度为1273-1473 K和应变速率为0.01-10 s^(-1)条件下的流动应力行为.采用双曲正弦函数建立了Incoloy 800H高温条件下的流动应力本构方程,以六次多项式考虑了应变量耦合因素对本构关系的影响.研究结果表明,Incoloy 800H在热压缩变形过程中,低应变速率和高应变速率条件下分别呈动态软化和动态回复特征,流动应力随应变速率的增加而增加,随温度的升高而降低;采用应变的六次多项式拟合得到的本构关系流动应力预测值与实验值吻合较好,绝大多数(95%)情况下预测的误差小于6.5%,平均相对误差仅为3.15%. 展开更多
关键词 incoloy 800H 流动应力 本构关系 热压缩
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Incoloy800H传热管抗晶间腐蚀性能研究 被引量：15
6
作者 李巨峰 韩建成 +4 位作者 吴志军 王毅 石长仁 张雁鹏 于化合 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期50-53,63,共5页
采用GB/T15260—94B法(即铜-硫酸铜-16%硫酸测定镍基合金的晶间腐蚀敏感性的方法)对国产Incoloy800H传热管在不同条件下的晶间腐蚀试验结果进行研究,并与进口Incoloy800H合金管的抗晶间腐蚀性能进行对比。分析结果表明,影响合金抗晶间... 采用GB/T15260—94B法(即铜-硫酸铜-16%硫酸测定镍基合金的晶间腐蚀敏感性的方法)对国产Incoloy800H传热管在不同条件下的晶间腐蚀试验结果进行研究,并与进口Incoloy800H合金管的抗晶间腐蚀性能进行对比。分析结果表明,影响合金抗晶间腐蚀能力的主要因素是C、Ti含量,其敏感性随C含量的增加而递增,加入Ti元素是降低晶间腐蚀敏感性和防止晶间腐蚀的有效措施。 展开更多
关键词 高温气冷堆 蒸汽发生器(SG) 传热管 incoloy800H 晶间腐蚀
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Incoloy800合金的高温微动磨损特性 被引量：11
7
作者 张晓宇 任平弟 +2 位作者 张亚非 朱昊 周仲荣 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1545-1551,共7页
采用PLINT高温微动磨损试验机,研究核电用管材Incoloy800合金的高温微动磨损机制和动力学特性。Incoloy800合金圆管试件与0Cr18Ni9不锈钢配副件圆柱体在水平面上垂直交叉接触,控制法向载荷为80N、位移幅值为2～20μm、循环次数为3×... 采用PLINT高温微动磨损试验机,研究核电用管材Incoloy800合金的高温微动磨损机制和动力学特性。Incoloy800合金圆管试件与0Cr18Ni9不锈钢配副件圆柱体在水平面上垂直交叉接触,控制法向载荷为80N、位移幅值为2～20μm、循环次数为3×104次,在不同温度(25℃、300℃和400℃)下进行微动磨损试验。结果表明:当载荷、温度一定时,随着位移幅值的增大,Incoloy800合金的微动运行经历从部分滑移区向混合区和滑移区规律性的转变。温度升高并未对微动运行的区域特性以及部分滑移区的稳态摩擦系数产生显著影响,但在混合区和滑移区,稳态摩擦系数随温度的升高而明显降低。Incoloy800合金的高温微动磨损机制主要表现为摩擦氧化、磨粒磨损与剥层的共同作用。 展开更多
关键词 核电材料 incoloy800合金 蒸汽发生器 高温 微动磨损
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Incoloy 800H合金的应用和性能分析 被引量：11
8
作者 杨锦明 《炼油设计》 北大核心 2002年第6期18-20,共3页
通过对耐热耐蚀合金Incoloy 80 0H的性能分析 ,指出它与普通奥氏体不锈钢相比具有较优的抗氧化性能、耐蚀性和高温蠕变强度。针对催化裂化装置同轴式沉降再生器内部所用Incoloy 80 0H焊件易出现裂纹的问题进行分析 ,认为在施焊过程中由... 通过对耐热耐蚀合金Incoloy 80 0H的性能分析 ,指出它与普通奥氏体不锈钢相比具有较优的抗氧化性能、耐蚀性和高温蠕变强度。针对催化裂化装置同轴式沉降再生器内部所用Incoloy 80 0H焊件易出现裂纹的问题进行分析 ,认为在施焊过程中由于合金凝固时有低熔点金属或化合物的液态膜残留在晶界区 ,该合金具有高的焊接热裂纹敏感性 ,若焊材选择不当 ,焊丝填充不充分、缺少保护气等将导致晶间裂纹产生。提出了该合金采用TIG焊接防止热裂纹产生的措施。 展开更多
关键词 催化裂化装置 应用 性能 Incloly800H合金钢 耐腐蚀性 耐高温性 蠕变强度 焊接 共晶体 裂纹
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退火温度对Incoloy800合金晶间腐蚀敏感性的影响 被引量：9
9
作者 高文娇 谭华 +3 位作者 韩冬 邓博 李劲 蒋益明 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期1-6,共6页
用草酸腐刻、双环动电位电化学再活化(DL-EPR)及电化学阻抗谱(EIS)3种方法评价了不同温度(550～800℃)退火处理4 h后Incoloy800合金的晶间腐蚀敏感性,研究了退火温度对Incoloy800合金晶间腐蚀敏感性的影响。分别用光学显微镜(OPM)和扫... 用草酸腐刻、双环动电位电化学再活化(DL-EPR)及电化学阻抗谱(EIS)3种方法评价了不同温度(550～800℃)退火处理4 h后Incoloy800合金的晶间腐蚀敏感性,研究了退火温度对Incoloy800合金晶间腐蚀敏感性的影响。分别用光学显微镜(OPM)和扫描电子显微镜(SEM)观察了敏化样品经草酸腐刻后的微观结构和DL-EPR测试后的表面形貌。结果表明3种方法评价结果一致,随着退火温度升高,Incoloy800合金的敏化度先增大后减小,在650和700℃下退火4 h后高度敏化,再活化率Ra均大于30%,而在800℃退火4 h后未被敏化。 展开更多
关键词 incoloy800合金 晶间腐蚀 敏化 草酸腐刻 双环动电位电化学再活化(DL-EPR) 电化学阻抗谱
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800H合金长时间蠕变下的显微组织 被引量：10
10
作者 盛钟琦 K.Katerbau 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 1993年第4期361-367,共7页
对低负荷长时间蠕变试验下800H合金显微组织的研究表明:空洞在晶界M_(23)C_6碳化物的一侧形成,微裂纹通过一连串这样的小空洞而发展;晶界M_(23)C_6碳化物和相邻两晶粒之一有共格关系而与另一晶粒无共格界面,共格界面强化了晶界,这一强... 对低负荷长时间蠕变试验下800H合金显微组织的研究表明:空洞在晶界M_(23)C_6碳化物的一侧形成,微裂纹通过一连串这样的小空洞而发展;晶界M_(23)C_6碳化物和相邻两晶粒之一有共格关系而与另一晶粒无共格界面,共格界面强化了晶界,这一强化作用可用蠕变激活能的提高来说明,晶界还有G相析出,但未发现合金中有γ'相的形成。合金能长时间保留网状的位错结构,晶界碳化物附近有位错塞积,亚晶界结构发展不充分,这与典型的回复蠕变是不同的。 展开更多
关键词 800H合金 蠕变 显微组织
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核电站蒸汽发生器用Incoloy800H传热管抗晶间腐蚀性能研究 被引量：8
11
作者 韩建成 李巨峰 +3 位作者 吴志军 石长仁 王毅 于光强 《热力发电》 CAS 北大核心 2012年第1期50-52,64,共4页
对核电站蒸汽发生器用Incoloy800H传热管在不同敏化条件下进行晶间腐蚀试验,结果表明,未经敏化处理而直接进行晶间腐蚀试验的试样未见明显宏观裂纹,而经敏化处理的试样发生了不同程度的宏观裂纹,且敏化时间越长,裂纹倾向越严重。因此,... 对核电站蒸汽发生器用Incoloy800H传热管在不同敏化条件下进行晶间腐蚀试验,结果表明,未经敏化处理而直接进行晶间腐蚀试验的试样未见明显宏观裂纹,而经敏化处理的试样发生了不同程度的宏观裂纹,且敏化时间越长,裂纹倾向越严重。因此,为提高Incoloy800H传热管的抗晶间腐蚀能力,应降低C含量,提高Ti含量,同时严格控制介质的环境,以避免传热管晶间腐蚀裂纹的发生。 展开更多
关键词 核电站 蒸汽发生器 传热管 incoloy800H 晶间腐蚀
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Incoloy800H合金晶间腐蚀敏化条件试验 被引量：8
12
作者 张贵泉 刘永兵 +4 位作者 文慧峰 彭伟超 孙雅萍 龙国军 姚建涛 《热力发电》 CAS 北大核心 2018年第11期71-76,共6页
采用硫酸-硫酸铜腐刻试验和双环动电位电化学再活化(DL-EPR)试验研究Incoloy800H合金晶间腐蚀敏感性,分析敏化温度与敏化时间对Incoloy800H合金晶间腐蚀敏感性的影响。分别采用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱对Incoloy800H合金... 采用硫酸-硫酸铜腐刻试验和双环动电位电化学再活化(DL-EPR)试验研究Incoloy800H合金晶间腐蚀敏感性,分析敏化温度与敏化时间对Incoloy800H合金晶间腐蚀敏感性的影响。分别采用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线能谱对Incoloy800H合金敏化试样的微观结构和DL-EPR测试后的表面形貌、表面元素进行表征。结果表明:随着敏化温度升高和敏化时间延长,Incoloy800H合金的晶间腐蚀敏感性先增大后减小,在750℃敏化处理4 h后Incoloy800H合金的敏化程度最大,再活化率达到71.8%;高温环境下,碳化物在Incoloy800H合金晶界析出形成贫铬区,导致Incoloy800H合金出现晶间腐蚀倾向;当敏化温度和敏化时间超过临界值时,贫铬区发生铬元素的自修复,晶间腐蚀敏感性显著减小。 展开更多
关键词 incoloy800H合金 腐蚀敏感性 晶间腐蚀 贫铬区 自修复 敏化时间 敏化温度
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高温烟道Incoloy800H波纹管失效分析 被引量：7
13
作者 高军松 《压力容器》 北大核心 2005年第4期36-39,30,共5页
采用不同的分析技术,对失效Incoloy80 0H波纹管材料的化学成分、微观组织、力学性能及失效波纹管裂纹与断口、波纹管上腐蚀产物进行了分析试验。结果表明:高温用Incoloy80 0H波纹管失效原因是碳化物大量在基体晶界析出、晶界两侧的贫铬... 采用不同的分析技术,对失效Incoloy80 0H波纹管材料的化学成分、微观组织、力学性能及失效波纹管裂纹与断口、波纹管上腐蚀产物进行了分析试验。结果表明:高温用Incoloy80 0H波纹管失效原因是碳化物大量在基体晶界析出、晶界两侧的贫铬区发生高温氧化以及晶界吸硫。 展开更多
关键词 incoloy800H 波纹管 碳化物
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制氢转化炉Incoloy800H合金下猪尾管断裂分析 被引量：9
14
作者 王桐海 《化工机械》 CAS 2011年第3期361-363,369,共4页
对使用3年的Incoloy800H合金的天然气制氢转化炉猪尾管开裂进行了失效分析,通过金相和扫描电镜断口分析,确定了长时间过热和结构应力过大是造成其寿命大大缩短并最终导致该猪尾管发生了蠕变开裂和内外壁面晶间氧化开裂的主要原因。
关键词 制氢转化炉 猪尾管incoloy800H合金 蠕变开裂 失效分析
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Inconel 690TT和Incoloy 800MA蒸汽发生器管材在高温高压水中的腐蚀行为研究 被引量：6
15
作者 王俭秋 黄发 柯伟 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第10期1333-1344,共12页
利用多种分析手段深入分析了Inconel 690TT和Incoloy 800MA合金蒸汽发生器管材及其在高温高压水环境中的腐蚀行为.结果表明,沿管材厚度方向从内壁至外壁,Inconel 690TT合金管材S3晶界偏离理想晶界的程度逐渐增大,Kernel平均取向差（KAM... 利用多种分析手段深入分析了Inconel 690TT和Incoloy 800MA合金蒸汽发生器管材及其在高温高压水环境中的腐蚀行为.结果表明,沿管材厚度方向从内壁至外壁,Inconel 690TT合金管材S3晶界偏离理想晶界的程度逐渐增大,Kernel平均取向差（KAM）也逐渐增大,管材外壁为最薄弱区;Incoloy 800MA合金管材S3晶界偏离理想晶界的程度均匀,且主要集中于0～1°的小偏差范围内,KAM应变的变化也趋于平缓.溶氧的高温纯H2O中,Inconel 690TT合金表面腐蚀产物为双层膜结构,外层为富Fe尖晶石与NiO小颗粒,内层膜为NiO相且疏松多孔,不能对基体起到良好的保护作用,局部区域腐蚀深度可达716 nm;Incoloy 800MA合金表面腐蚀产物为双层膜结构,外层为大颗粒状尖晶石相,内层膜为小颗粒尖晶石相,Cr在内层膜与基体的界面富集,平均腐蚀深度仅约为150 nm.相同条件下,溶氧的高温纯H2O中Incoloy 800MA合金的内层膜厚度显著小于Inconel 690TT合金.因此,在溶氧高温高压纯H2O环境中,Cr发生溶解,Incoloy 800MA合金比Inconel 690TT合金耐蚀性更优. 展开更多
关键词 INCONEL 690TT合金 incoloy 800MA合金 高温高压水 氧化膜
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核电厂用蒸汽发生器Incoloy800H传热管首次国产化实践 被引量：5
16
作者 李巨峰 杨森垓 +2 位作者 于莉媛 吴志军 朱兴华 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2015年第18期92-94,共3页
介绍了核电厂用蒸汽发生器Incoloy800H传热管首次国产化工艺,对试制的Incoloy800H传热管的化学成分、金相组织、常规力学性能和抗晶间腐蚀性能进行了分析,开展了约5100台时675℃高温持久试验性能试验,外推了6000 h的高温持久强度极限,... 介绍了核电厂用蒸汽发生器Incoloy800H传热管首次国产化工艺,对试制的Incoloy800H传热管的化学成分、金相组织、常规力学性能和抗晶间腐蚀性能进行了分析,开展了约5100台时675℃高温持久试验性能试验,外推了6000 h的高温持久强度极限,上述试验结果均满足设计要求。 展开更多
关键词 蒸汽发生器 incoloy800H 传热合金管 国产化
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晶界工程处理对Incoloy 800合金耐腐蚀性能和力学性能的影响 被引量：5
17
作者 李钧 苏诚 +3 位作者 张磊 邵羽 肖学山 周志江 《上海大学学报（自然科学版）》 CAS CSCD 北大核心 2013年第5期540-544,共5页
通过扫描电子显微镜(scaJl electron microscopy,SEM)、光学显微镜和电化学工作站分析研究晶界工程(grain boundary engineering,GBE)工艺对Incoloy 800合金的耐蚀性能和力学性能的影响.Incoloy 800合金在980℃固溶处理15 min,冷轧5%后... 通过扫描电子显微镜(scaJl electron microscopy,SEM)、光学显微镜和电化学工作站分析研究晶界工程(grain boundary engineering,GBE)工艺对Incoloy 800合金的耐蚀性能和力学性能的影响.Incoloy 800合金在980℃固溶处理15 min,冷轧5%后在980℃退火15 rain,其耐晶间腐蚀能力和临界点蚀电位均显著提高,抗拉强度和δ_(0.2)略有提高,断后伸长率则变化不大. 展开更多
关键词 incoloy 800合金 晶界工程 低ΣCSL晶界 耐蚀性能 力学性能
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电磁搅拌和二冷区冷却强度对Incoloy800H高温合金连铸坯的内部质量影响 被引量：5
18
作者 王菲 王韬 +2 位作者 张兴武 邓安元 王恩刚 《连铸》 2016年第3期53-58,共6页
研究了不同方式的二冷区电磁搅拌和冷却强度对Incoloy800H高温合金连铸坯凝固组织和内部裂纹的影响。研究结果表明:施加电磁搅拌后的连铸坯内部等轴晶组织比例增加,晶粒细化。单向连续电磁搅拌增加等轴晶比例和细化晶粒的作用效果优于... 研究了不同方式的二冷区电磁搅拌和冷却强度对Incoloy800H高温合金连铸坯凝固组织和内部裂纹的影响。研究结果表明:施加电磁搅拌后的连铸坯内部等轴晶组织比例增加,晶粒细化。单向连续电磁搅拌增加等轴晶比例和细化晶粒的作用效果优于正反交替电磁搅拌。当二冷区冷却水流量由3.0 m^3/h增加至7.1 m^3/h时,等轴晶比例减小,晶粒粗化;电磁搅拌对连铸坯内部裂纹有抑制作用,且单向连续电磁搅拌效果最好。当二冷区冷却强度增加时,铸坯内部熔体的温度梯度增加从而增大热应力,同时由于电磁搅拌的作用时间的减少,使铸坯内部质量恶化,产生严重的内部裂纹。 展开更多
关键词 incoloy800H高温合金 电磁搅拌 连铸 内部裂纹
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国产Incoloy 800H合金在氦气中时效后力学性能及微观组织演化 被引量：4
19
作者 李江 詹英杰 +7 位作者 李季 王庆武 徐安 唐丽英 周荣灿 侯淑芳 王博涵 宁娜 《热力发电》 CAS 北大核心 2020年第11期120-125,共6页
本文研究了国产Incoloy 800H合金在675℃高纯氦气时效3000 h过程中微观组织演化情况,分别采用扫描电镜、X射线能谱、透射电镜和力学性能试验等方法分析该合金微观组织变化对力学性能的影响。研究结果表明:时效后Incoloy 800H合金力学性... 本文研究了国产Incoloy 800H合金在675℃高纯氦气时效3000 h过程中微观组织演化情况,分别采用扫描电镜、X射线能谱、透射电镜和力学性能试验等方法分析该合金微观组织变化对力学性能的影响。研究结果表明:时效后Incoloy 800H合金力学性能良好,满足ASME SB 163-2015的要求;随时效时间延长,室温抗拉强度和显微维氏硬度呈上升趋势,与供货态相比时效3000 h后室温抗拉强度和显微维氏硬度分别上升7.1%和16.9%;时效后M23C6型碳化物在晶界和晶内析出,二次Ti(C,N)相主要在晶内析出;随着时效时间的延长,晶界不连续颗粒状M23C6型碳化物尺寸略有增大,时效3000 h后晶界附近M23C6尺寸约为400~700 nm,晶内M23C6和二次Ti(C,N)相数量显著增多,尺寸变化不大,分别约为120~160 nm和200~250 nm,未发现σ相和G相等有害相。 展开更多
关键词 incoloy 800H合金 时效 微观组织演化 力学性能 M23C6 TI(C N)
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国产与进口Incoloy 800HT镍铬铁合金的高温性能对比 被引量：4
20
作者 陈刚 江涛 +2 位作者 钟继如 章骁程 关凯书 《压力容器》 北大核心 2021年第12期1-6,14,共7页
为实现苯乙烯过热蒸汽高温管道用Incoloy 800HT合金国产化,验证国产Incoloy 800HT合金性能特点,进行了国产与进口Incoloy 800HT镍铬铁合金的对比研究。通过金相显微镜、显微维氏硬度、高温拉伸试验、持久试验等方法,对比分析了两者显微... 为实现苯乙烯过热蒸汽高温管道用Incoloy 800HT合金国产化,验证国产Incoloy 800HT合金性能特点,进行了国产与进口Incoloy 800HT镍铬铁合金的对比研究。通过金相显微镜、显微维氏硬度、高温拉伸试验、持久试验等方法,对比分析了两者显微组织和高温性能的差异。结果表明,进口材料与国产材料均为奥氏体组织,进口材料包含大量孪晶界;国产材料孪晶比例低,同时析出相沿轧制方向呈带状分布;两种材料的硬度水平相近。高温性能测试显示,进口材料的高温拉伸强度要优于国产材料。国产材料的持久强度相比进口材料偏低,但考虑到低载荷下持久强度高于API 530要求,故国产材料基本满足使用要求。 展开更多
关键词 incoloy 800HT 过热蒸汽管道 国产化 高温性能 持久试验
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