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7075铝合金热压缩变形流变应力 被引量：88
1
作者 林高用 张辉 +1 位作者 郭武超 彭大暑 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第3期412-415,共4页
在Gleeble 15 0 0热模拟试验机上 ,采用高温等温压缩试验 ,对 70 75铝合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究。结果表明 ,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小 ,流变应力随变形温度升高而降低 ,随应变速率提... 在Gleeble 15 0 0热模拟试验机上 ,采用高温等温压缩试验 ,对 70 75铝合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究。结果表明 ,应变速率和变形温度的变化强烈地影响合金流变应力的大小 ,流变应力随变形温度升高而降低 ,随应变速率提高而增大 ;可用Zener Hollomon参数的指数形式来描述 70 展开更多
关键词 铝合金 热压变形 流变应力 航空材料
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AZ31镁合金高温热压缩变形特性 被引量：67
2
作者 郭强 严红革 +1 位作者 陈振华 张辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第6期900-906,共7页
在应变速率为0.005～5s-1、变形温度为250～450℃条件下,在Gleeble1500热模拟机上对AZ31镁合金的高温热压缩变形特性进行了研究。结果表明:材料流变应力行为和显微组织强烈受到变形温度的影响;变形温度低于350℃时,流变应力呈现幂指数关... 在应变速率为0.005～5s-1、变形温度为250～450℃条件下,在Gleeble1500热模拟机上对AZ31镁合金的高温热压缩变形特性进行了研究。结果表明:材料流变应力行为和显微组织强烈受到变形温度的影响;变形温度低于350℃时,流变应力呈现幂指数关系;变形温度高于350℃时,流变应力呈现指数关系;变形过程中发生了动态再结晶且晶粒平均尺寸随变形参数的不同而改变,其自然对数与Zener Hollomon(Z)参数的自然对数成线性关系;材料动态再结晶机制受变形机制的影响,随温度的不同而改变;低温下基面滑移和机械孪晶协调变形导致动态再结晶晶粒的产生;中温时Friedel Escaig机理下位错的交滑移控制动态再结晶形核;高温时位错攀移控制整个动态再结晶过程。在本实验下,材料的最佳工艺条件是:变形温度350～400℃,应变速率为0.5～5s-1。 展开更多
关键词 AZ31镁合金 热压缩变形 微观组织 动态再结晶
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42CrMo钢的热压缩流变应力行为 被引量：82
3
作者 蔺永诚 陈明松 钟掘 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期549-553,共5页
为实现42CrMo钢锻造的数值模拟与合理制定其热成形工艺参数，采用Gleeble-1500热模拟实验机研究工业用42CrMo钢在变形温度为850～1150℃和应变速率为0．01～50s^-1条件下的流变应力行为。通过线性回归分析确定42CrMo钢的应变硬化指数以... 为实现42CrMo钢锻造的数值模拟与合理制定其热成形工艺参数，采用Gleeble-1500热模拟实验机研究工业用42CrMo钢在变形温度为850～1150℃和应变速率为0．01～50s^-1条件下的流变应力行为。通过线性回归分析确定42CrMo钢的应变硬化指数以及形变表观激活能，获得42CrMo钢高温条件下的流变应力本构方程，并验证该流变应力本构方程的准确性。研究结果表明：42CrMo钢在热压缩变形过程中发生了明显的动态回复与动态再结晶，流变应力随应变速率的增加而增加，随温度的升高而降低；流变应力的预测值与实验值较吻合，而且预测的最大相对误差仅为4．54％。 展开更多
关键词 42CRMO钢 热压缩变形 流变应力 本构方程
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TA15钛合金的动态热压缩行为及其机理研究 被引量：71
4
作者 徐文臣 单德彬 +1 位作者 李春峰 吕炎 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2005年第4期10-15,19,共7页
为了研究TA15(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)钛合金的动态热变形行为,采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行了恒应变速率压缩变形试验(变形温度550～1000℃,变形速率0.01～1 s-1),计算了材料的变形激活能Q并观察了热变形组织.结果表明,材料... 为了研究TA15(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)钛合金的动态热变形行为,采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行了恒应变速率压缩变形试验(变形温度550～1000℃,变形速率0.01～1 s-1),计算了材料的变形激活能Q并观察了热变形组织.结果表明,材料的流动应力随着变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大.材料的流变行为表现为加工硬化(550～600℃)、动态再结晶(650～900℃)、动态回复(950～1000℃)三种类型.材料在(α+β)相区的热变形激活能为517kJ/mol,β相区为205kJ/mol.流动应力曲线、变形激活能以及变形组织分析表明,在α+β相区动态再结晶是材料的主要软化机制,而在β相区软化机制则以动态回复为主.随着变形速率的降低,在(α+β)双相区动态再结晶进行得更加充分,而在β相区则动态回复的亚晶趋于长大. 展开更多
关键词 热压缩 变形激活能 加工硬化 动态再结晶 动态回复 亚晶
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2519铝合金热变形流变行为 被引量：64
5
作者 李慧中 张新明 +1 位作者 陈明安 周卓平 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第4期621-625,共5页
采用Gleeble1500热模拟机进行高温等温压缩实验,研究了2519铝合金在变形温度为300～450℃、应变速率为0101～10s-1条件下的流变变形行为。结果表明:应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随温度升高而降低,随应变... 采用Gleeble1500热模拟机进行高温等温压缩实验,研究了2519铝合金在变形温度为300～450℃、应变速率为0101～10s-1条件下的流变变形行为。结果表明:应变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大,在应变速率ε·<10s-1条件下,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在ε·=10s-1,t≥350℃的变形条件下,合金发生了局部动态再结晶。可用包含Arrhenius项的Zener2Hollomon参数描述2519铝合金高温塑性变形时的流变行为。 展开更多
关键词 2519铝合金 热压缩变形 流变应力 Zenner-Hollomon参数
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7075铝合金高温流变行为的研究 被引量：42
6
作者 杨立斌 张辉 +1 位作者 彭大暑 段炼 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第1期1-2,5,共3页
采用圆柱试样在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上进行高温压缩变形实验 ,研究了 70 75铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律。实验在温度为 2 5 0～ 5 0 0℃、应变速率为 0 .0 5～ 5 0 s- 1的条件下进行。结果表明 :应变速率和变形... 采用圆柱试样在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上进行高温压缩变形实验 ,研究了 70 75铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律。实验在温度为 2 5 0～ 5 0 0℃、应变速率为 0 .0 5～ 5 0 s- 1的条件下进行。结果表明 :应变速率和变形温度的变化强烈影响着合金流变应力的大小 ,流变应力随变形温度升高而降低 ,随应变速率提高而增大 ;可用 Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述 70 展开更多
关键词 铝合金 热压缩变形 流变应力 本构方程 数值模拟 热加工
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AZ80镁合金的高温热压缩变形行为 被引量：38
7
作者 栾娜 李落星 +1 位作者 李光耀 钟志华 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期1678-1684,共7页
在应变速率为0.01-50 s^-1、温度为300-450℃的条件下,在Gleeble-3500热模拟机上对AZ80镁合金的高温热压缩变形特性进行研究。实验得出变形过程中的真应力应变曲线,并利用本构方程对流变应力值进行修正,进而利用修正后的应力值得出本实... 在应变速率为0.01-50 s^-1、温度为300-450℃的条件下,在Gleeble-3500热模拟机上对AZ80镁合金的高温热压缩变形特性进行研究。实验得出变形过程中的真应力应变曲线,并利用本构方程对流变应力值进行修正,进而利用修正后的应力值得出本实验本构方程中的系列常量;实验还分析温度、应变速率及应变量对微观组织的影响。结果表明：变形过程中的应力值随温度的升高而降低,随应变速率的升高而升高,且修正后的应力值高于未修正值;变形过程中发生动态再结晶且晶粒平均尺寸随变形参数的不同而改变,其自然对数随Zener-Hollomon（Z）参数的自然对数的升高呈线性降低。 展开更多
关键词 AZ80镁合金 热变形 流变应力 本构方程
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7150铝合金高温热压缩变形流变应力行为 被引量：38
8
作者 寇琳媛 金能萍 +3 位作者 张辉 韩逸 吴文祥 李落星 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期43-48,共6页
在Gleeble-1500热模拟机上对7150铝合金进行高温热压缩实验,研究该合金在变形温度为300～450℃和应变速率为0.01～10s-1条件下的流变应力行为。结果表明:流变应力在变形初期随着应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;峰值应力随着... 在Gleeble-1500热模拟机上对7150铝合金进行高温热压缩实验,研究该合金在变形温度为300～450℃和应变速率为0.01～10s-1条件下的流变应力行为。结果表明:流变应力在变形初期随着应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;峰值应力随着温度的升高而减小,随着应变速率的增大而增大;可用包含Zener-Hollomon参数的Arrhenius双曲正弦关系来描述合金的热流变行为,其变形激活能为226.6988kJ/mol;随着温度的升高和应变速率的降低,合金中拉长的晶粒发生粗化,亚晶尺寸增大,再结晶晶粒在晶界交叉处出现并且晶粒数量逐渐增加;合金热压缩变形的主要软化机制由动态回复逐步转变为动态再结晶。 展开更多
关键词 7150铝合金 热压缩变形 流变应力 变形激活能 动态再结晶
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6063铝合金高温流变本构方程 被引量：29
9
作者 王孟君 杨立斌 +1 位作者 甘春雷 彭大暑 《华中科技大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第6期20-22,共3页
采用圆柱试样在Gleeble 15 0 0热模拟机上进行高温等温压缩实验 ,研究了 60 63铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律 .结果表明 :应变速率和变形温度的变化强烈地影响 60 63铝合金流变应力 ,流变应力随变形温度升高而降低 ,随... 采用圆柱试样在Gleeble 15 0 0热模拟机上进行高温等温压缩实验 ,研究了 60 63铝合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律 .结果表明 :应变速率和变形温度的变化强烈地影响 60 63铝合金流变应力 ,流变应力随变形温度升高而降低 ,随应变速率提高而增大 ,在高应变速率下出现明显的动态软化 . 展开更多
关键词 6063铝合金 热压缩变形 高温流变应力 本构方程
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5083铝合金热压缩变形流变应力行为 被引量：36
10
作者 吴文祥 孙德勤 +2 位作者 曹春艳 王战锋 张辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期1667-1671,共5页
在Gleeble-1500热模拟机上,当变形温度为300-500℃、应变速率为0.01-10 s^-1、真应变为0-0.8时,采用圆柱体等温热压缩实验研究5083铝合金变形流变应力行为。通过分析流变应力指数函数中系数A、β与应变的关系,建立Zener-Hollomon参数的... 在Gleeble-1500热模拟机上,当变形温度为300-500℃、应变速率为0.01-10 s^-1、真应变为0-0.8时,采用圆柱体等温热压缩实验研究5083铝合金变形流变应力行为。通过分析流变应力指数函数中系数A、β与应变的关系,建立Zener-Hollomon参数的指数关系本构方程。运用该本构方程对5083铝合金不同应变速率、变形温度及应变条件下的流变应力进行预测,发现流变应力预测值与温升修正值吻合得相当好。 展开更多
关键词 5083铝合金 热压缩变形 温升 流变应力 本构方程
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AZ31镁合金的高温热压缩流变应力行为的研究 被引量：20
11
作者 郭强 张辉 +3 位作者 陈振华 严红革 夏伟军 傅定发 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 2004年第3期108-111,共4页
　在Gleeble-1500热模拟机上对AZ31镁合金在应变速率为0.005～5s-1、变形温度为250～450℃条件下的流变应力行为进行了研究.结果表明:流变应力行为强烈地受到变形温度的影响,当变形温度低于300℃时,流变应力呈现幂指数关系;当变形温度高... 　在Gleeble-1500热模拟机上对AZ31镁合金在应变速率为0.005～5s-1、变形温度为250～450℃条件下的流变应力行为进行了研究.结果表明:流变应力行为强烈地受到变形温度的影响,当变形温度低于300℃时,流变应力呈现幂指数关系;当变形温度高于350℃时,流变应力呈现指数关系.在本实验条件下,AZ31镁合金热变形应力指数n为7,其热变形激活能Q为112kJ/mol. 展开更多
关键词 AZ31镁合金 热压缩变形 流变应力 热变形激活能
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7039铝合金高温的热变形行为 被引量：31
12
作者 蔡一鸣 李慧中 +1 位作者 梁霄鹏 汤国建 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1775-1780,共6页
采用圆柱试样在Gleeble-1500材料热模拟实验机上对7039铝合金进行高温等温压缩实验,研究了该合金在变形温度为300～500℃,应变速率为0.01～10/s条件下的流变变形行为。结果表明：变形温度和应变速率对合金流变应力的大小有显著影响,流... 采用圆柱试样在Gleeble-1500材料热模拟实验机上对7039铝合金进行高温等温压缩实验,研究了该合金在变形温度为300～500℃,应变速率为0.01～10/s条件下的流变变形行为。结果表明：变形温度和应变速率对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增加而升高;在应变速率ε〈10/s条件下合金表现出动态回复特征,而应变速率ε=10/s时,合金发生了局部动态再结晶。7039铝合金的高温流变行为可用Zener-Hollomon参数描述。从流变应力、应变速率和变形温度的相关性,得出了该合金高温变形时的四个材料常数。 展开更多
关键词 7039铝合金 热压缩变形 流变应力 ZENER-HOLLOMON参数 变形激活能
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5182铝合金热压缩变形流变应力 被引量：23
13
作者 林启权 张辉 +2 位作者 彭大暑 林高用 王振球 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 2002年第3期84-88,共5页
在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =... 在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =2 5S- 1 )下 ,当变形温度为 3 0 0℃时 ,流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述 5 182铝合金高温变形时的流变应力行为 ;获得的流变应力σ解析表达式中A、α和n值分别为 2 1.3 6× 10 1 1 s- 1 、0 .0 17MPa- 1 和 5 .2 3 ;其热变形激活能Q为 195 .86kJ mol. 展开更多
关键词 5182铝合金 热压缩变形 液变应力 Zerner-Hollomon参数 变形激活能 变应速率 稳态液变特征
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高强可焊2195铝-锂合金热压缩变形的流变应力 被引量：22
14
作者 韩冬峰 郑子樵 +1 位作者 蒋呐 李劲风 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第12期2090-2095,共6页
在Gleeble 15 0 0热模拟实验机上 ,采用高温等温压缩 ,0 .0 0 1～ 10s-1,变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ ,对2 195铝锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究 ,分析了其高温变形的物理本质。结果表明 :在应变速率为 1s-1(变形温度为... 在Gleeble 15 0 0热模拟实验机上 ,采用高温等温压缩 ,0 .0 0 1～ 10s-1,变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ ,对2 195铝锂合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究 ,分析了其高温变形的物理本质。结果表明 :在应变速率为 1s-1(变形温度为 5 2 0℃ )和应变速率为 0 .1、0 .0 1、0 .0 0 1s-1(变形温度为 36 0～ 5 2 0℃ )时 ,2 195铝锂合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;在其它变形条件下存在较为明显的稳态流变特征 ;可采用Zener Hollomon参数的双曲正弦函数来描述 2 195铝锂合金高温变形时的流变应力行为 ;在获得的流变应力σ解析表达式中 ,A、α和n值分别为 2 .5 6 9× 10 17s-1、0 .0 12 4 8MPa-1和 5 .94 ;热变形激活能Q为 2 5 0 .4 5kJ/mol。 展开更多
关键词 2195铝-锂合金 热压缩变形 流变应力 ZENER-HOLLOMON参数
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2519铝合金热压缩变形流变应力行为 被引量：24
15
作者 林启权 张辉 +2 位作者 彭大暑 林高用 杨立斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第3期3-5,共3页
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0～ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5～ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s-... 在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0～ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5～ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ 展开更多
关键词 2519铝合金 热压缩变形 流变应力 变形激活能
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7050高强铝合金高温塑性变形的流变应力研究 被引量：25
16
作者 李俊鹏 沈健 +2 位作者 许小静 闫晓东 毛柏平 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期318-322,共5页
通过在Gleeble1500D热模拟试验机上进行等温热压缩试验,研究了7050高强铝合金在变形温度为300～450℃和应变速率为0.01～10s-1条件下的流变应力变化规律,计算推导出包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述7050合金高温压缩流变行为的... 通过在Gleeble1500D热模拟试验机上进行等温热压缩试验,研究了7050高强铝合金在变形温度为300～450℃和应变速率为0.01～10s-1条件下的流变应力变化规律,计算推导出包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述7050合金高温压缩流变行为的表达式。结果表明:应变速率和变形温度对7050合金的流变应力影响显著,流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;7050合金属于正应变速率敏感材料,合金的形变激活能为163.7425kJ.mol-1。 展开更多
关键词 等温热压缩 本构方程 Zenner-Hollomon参数 变形激活能
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Ni-Ti形状记忆合金热压缩变形行为及本构关系 被引量：23
17
作者 张红钢 何勇 +1 位作者 刘雪峰 谢建新 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第9期930-936,共7页
采用热模拟实验在变形温度为700—900℃、应变速率为10^(-3)—10~1s^(-1)的条件下,对Ni-Ti合金的热压缩变形行为及变形组织进行了分析.采用实测数据回归分析方法,得出双曲正弦函数形式本构方程中的材料参数;将材料参数对应变进行二次拟... 采用热模拟实验在变形温度为700—900℃、应变速率为10^(-3)—10~1s^(-1)的条件下,对Ni-Ti合金的热压缩变形行为及变形组织进行了分析.采用实测数据回归分析方法,得出双曲正弦函数形式本构方程中的材料参数;将材料参数对应变进行二次拟合,建立了Ni-Ti合金热变形过程的流变应力与变形温度、应变速率和应变的本构关系.变形激活能Q和结构因子A随应变的增加而减小,应力指数n随应变的增加呈线性增加.有序-无序间的相互转变以及动态回复或动态再结晶的综合作用,是Ni-Ti合金的热压缩变形真应力-真应变曲线变化规律不同于传统非金属间化合物材料的主要原因. 展开更多
关键词 NI-TI合金 热压缩变形 本构关系 流变应力
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TC4钛合金高温压缩变形行为的研究 被引量：22
18
作者 曲银化 孙建科 孟祥军 《材料开发与应用》 CAS 2006年第2期24-29,共6页
采用等温压缩试验法,分析了TC4合金在高温低速变形过程中变形温度、应变速率对变形抗力及组织的影响,并通过回归分析得出了该合金高温变形过程中的流变应力方程,为TC4热变形工艺的制定提供参考依据。
关键词 TC4合金 高温压缩 流动应力 变形温度 应变速率
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2026铝合金热压缩变形流变应力行为 被引量：25
19
作者 吴文祥 韩逸 +2 位作者 钟皓 乐永康 张辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期1403-1408,共6页
在变形温度为300-450℃、应变速率为0.01-10 s^-1的条件下,在Gleeble-1500热模拟机上采用圆柱体压缩实验对2026铝合金热变形流变应力行为进行了研究。由试验得出变形过程中的真应力真应变曲线,并利用本构方程对流变应力值进行修正,进而... 在变形温度为300-450℃、应变速率为0.01-10 s^-1的条件下,在Gleeble-1500热模拟机上采用圆柱体压缩实验对2026铝合金热变形流变应力行为进行了研究。由试验得出变形过程中的真应力真应变曲线,并利用本构方程对流变应力值进行修正,进而根据修正后的应力值绘制功率耗散图。结果表明：变形过程中的应力值随温度的升高而降低,随应变速率的增大而升高,且修正后的稳态应力值高于未修正值;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述2026铝合金热压缩变形时的流变应力行为;高温低应变速率条件下的功率耗散系数最大,该变形区发生了组织转变。 展开更多
关键词 2026铝合金 热压缩变形 流变应力 本构方程 功率耗散图
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新型Fe-20Cr-30Ni-0.6Nb-2Al-Mo合金的热变形行为及本构模型 被引量：24
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作者 罗锐 程晓农 +3 位作者 徐桂芳 郭顺 郑琦 朱晶晶 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第2期132-139,共8页
利用Gleeble-3500热力模拟试验机对新型奥氏体耐热(AFA)合金(Fe-20Cr-30Ni-0.6Nb-2Al-Mo)进行单道次压缩试验,研究了合金在1000~1150℃和0.01~1.00 s-1形变参数下的热变形行为。根据热压缩试验数据,绘制了不同形变参数下新合金的真应变... 利用Gleeble-3500热力模拟试验机对新型奥氏体耐热(AFA)合金(Fe-20Cr-30Ni-0.6Nb-2Al-Mo)进行单道次压缩试验,研究了合金在1000~1150℃和0.01~1.00 s-1形变参数下的热变形行为。根据热压缩试验数据,绘制了不同形变参数下新合金的真应变-真应力曲线,并分析不同形变参数对合金微观组织的影响;基于Arrhenius方程通过线性回归建立高温形变条件下新材料的热变形本构方程;采用六次多项式对不同应变量下的材料常数进行拟合,建立耦合应变量因素的改进型本构方程。结果表明:在热变形过程中,合金的流变应力水平随着温度的提高而降低,随着应变速率的加快而增加;动态再结晶行为更容易发生在低应变速率和高变形温度的变形参数下;耦合应变量因素的本构模型预测合金的流变应力,预测值与压缩试验结果的相关系数为0.9856,平均相对误差仅3.4426%,可知改进型本构模型能较好地预测新型AFA合金在热变形过程中的流变应力。 展开更多
关键词 奥氏体耐热合金 热压缩变形 应变量耦合 本构模型
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