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TA15钛合金的动态热压缩行为及其机理研究 被引量：71
1
作者 徐文臣 单德彬 +1 位作者 李春峰 吕炎 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2005年第4期10-15,19,共7页
为了研究TA15(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)钛合金的动态热变形行为,采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行了恒应变速率压缩变形试验(变形温度550～1000℃,变形速率0.01～1 s-1),计算了材料的变形激活能Q并观察了热变形组织.结果表明,材料... 为了研究TA15(Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V)钛合金的动态热变形行为,采用圆柱试样在Gleeble-1500热模拟机上进行了恒应变速率压缩变形试验(变形温度550～1000℃,变形速率0.01～1 s-1),计算了材料的变形激活能Q并观察了热变形组织.结果表明,材料的流动应力随着变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大.材料的流变行为表现为加工硬化(550～600℃)、动态再结晶(650～900℃)、动态回复(950～1000℃)三种类型.材料在(α+β)相区的热变形激活能为517kJ/mol,β相区为205kJ/mol.流动应力曲线、变形激活能以及变形组织分析表明,在α+β相区动态再结晶是材料的主要软化机制,而在β相区软化机制则以动态回复为主.随着变形速率的降低,在(α+β)双相区动态再结晶进行得更加充分,而在β相区则动态回复的亚晶趋于长大. 展开更多
关键词 热压缩 变形激活能 加工硬化 动态再结晶 动态回复 亚晶
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7050铝合金热压缩变形的流变应力本构方程 被引量：56
2
作者 易幼平 杨积慧 蔺永诚 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期20-22,26,共4页
对7050铝合金在应变速率为0.01-10s-1、变形温度为250-450℃条件下的流变应力行为进行了实验研究。结果表明:7050铝合金热压缩变形中发生了明显的动态回复与动态再结晶,流变应力随应变速率的增加而增加,随温度的增加而降低;通过线性回... 对7050铝合金在应变速率为0.01-10s-1、变形温度为250-450℃条件下的流变应力行为进行了实验研究。结果表明:7050铝合金热压缩变形中发生了明显的动态回复与动态再结晶,流变应力随应变速率的增加而增加,随温度的增加而降低;通过线性回归分析计算出7050材料的应变硬化指数n以及变形激活能Q,获得了7050铝合金高温条件下的流变应力本构方程。 展开更多
关键词 7050铝合金 热压缩变形 本构方程 流变应力
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Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr镁合金热变形行为与加工图 被引量：31
3
作者 肖宏超 刘楚明 +2 位作者 徐璐 王霄 万迎春 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第2期303-310,共8页
在Gleeble-1500热/力模拟机上,对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr镁合金进行高温压缩试验,压缩时设定应变速率范围为0.001～1 s-1,温度范围为623～773 K,最大真应变为1.3;研究该合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度之间的关系及变形过程中... 在Gleeble-1500热/力模拟机上,对Mg-10Gd-4.8Y-0.6Zr镁合金进行高温压缩试验,压缩时设定应变速率范围为0.001～1 s-1,温度范围为623～773 K,最大真应变为1.3;研究该合金高温变形时流变应力与应变速率、变形温度之间的关系及变形过程中的微观组织演化;计算塑性变形表观激活能及相应的应力指数;建立该合金的加工图。结果表明:在该合金的加工图中,功率耗散系数η随应变速率的降低及温度的升高而不断增加,失稳区域随应变量的增加而扩大;综合得出该合金的最佳实际变形工艺为温度723～773 K、应变速率0.1～1 s-1。 展开更多
关键词 Mg-10Gd-4 8Y-0 6Zr 高温压缩 加工图 变形工艺参数
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5182铝合金热压缩变形流变应力 被引量：23
4
作者 林启权 张辉 +2 位作者 彭大暑 林高用 王振球 《湘潭大学自然科学学报》 CAS CSCD 2002年第3期84-88,共5页
在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =... 在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0～ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =2 5S- 1 )下 ,当变形温度为 3 0 0℃时 ,流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述 5 182铝合金高温变形时的流变应力行为 ;获得的流变应力σ解析表达式中A、α和n值分别为 2 1.3 6× 10 1 1 s- 1 、0 .0 17MPa- 1 和 5 .2 3 ;其热变形激活能Q为 195 .86kJ mol. 展开更多
关键词 5182铝合金 热压缩变形 液变应力 Zerner-Hollomon参数 变形激活能 变应速率 稳态液变特征
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2519铝合金热压缩变形流变应力行为 被引量：24
5
作者 林启权 张辉 +2 位作者 彭大暑 林高用 杨立斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第3期3-5,共3页
在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0～ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5～ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s-... 在 Gleeble- 15 0 0热模拟机上对 2 5 19铝合金进行等温热压缩实验 ,变形温度为 30 0～ 5 0 0℃ ,应变速率为0 .0 5～ 2 5 s- 1 ,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明 :2 5 19铝合金真应力 -应变曲线在低应变速率 (ε<2 5 s- 1 )条件下 ,流变应力开始随应变增加而增大 ,达到峰值后趋于平稳 ,表现出动态回复特征 ;而在高应变速率 (ε≥ 2 5 s- 1 )条件下 ,应力出现锯齿波动达到峰值后逐渐下降 ,表现出不连续再结晶特征。在用 Arrhenius方程描述 2 5 19铝合金热变形行为时 ,其变形激活能 Q为 16 7.81k J/ 展开更多
关键词 2519铝合金 热压缩变形 流变应力 变形激活能
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6082铝合金热变形的本构模型 被引量：26
6
作者 李雪松 陈军 张鸿冰 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第10期1769-1774,共6页
利用Gleeble-1500热模拟机,研究6082铝合金在变形温度为300～500℃以及应变速率为0.01～10/s下高温单道次压缩过程的热变形流变应力行为。结果表明：6082铝合金高温单道次压缩下的热变形经历了从应变硬化阶段过渡到稳态变形阶段的过程,... 利用Gleeble-1500热模拟机,研究6082铝合金在变形温度为300～500℃以及应变速率为0.01～10/s下高温单道次压缩过程的热变形流变应力行为。结果表明：6082铝合金高温单道次压缩下的热变形经历了从应变硬化阶段过渡到稳态变形阶段的过程,其软化机制主要为动态回复。该合金流变应力的大小受变形温度、应变速率的强烈影响,它随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,说明该合金是一个正应变速率敏感的材料。该合金高温流变应力σ可采用Zener-Hollomon参数的函数来描述,函数表达式中参数A、α和n的值分别为3.97×1011s-1、0.01MPa-1、9.16;其热变形激活能Q为143.89kJ/mol。 展开更多
关键词 6082铝合金 热压缩变形 本构模型
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Incoloy 800H高温变形流动应力预测模型 被引量：25
7
作者 孙朝阳 刘金榕 +1 位作者 李瑞 张清东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第2期191-196,共6页
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了Incoloy 800H合金在变形温度为1273-1473 K和应变速率为0.01-10 s^(-1)条件下的流动应力行为.采用双曲正弦函数建立了Incoloy 800H高温条件下的流动应力本构方程,以六次多项式考虑了应变量耦合因素... 采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了Incoloy 800H合金在变形温度为1273-1473 K和应变速率为0.01-10 s^(-1)条件下的流动应力行为.采用双曲正弦函数建立了Incoloy 800H高温条件下的流动应力本构方程,以六次多项式考虑了应变量耦合因素对本构关系的影响.研究结果表明,Incoloy 800H在热压缩变形过程中,低应变速率和高应变速率条件下分别呈动态软化和动态回复特征,流动应力随应变速率的增加而增加,随温度的升高而降低;采用应变的六次多项式拟合得到的本构关系流动应力预测值与实验值吻合较好,绝大多数(95%)情况下预测的误差小于6.5%,平均相对误差仅为3.15%. 展开更多
关键词 Incoloy 800H 流动应力 本构关系 热压缩
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TC4钛合金高温压缩变形行为的研究 被引量：22
8
作者 曲银化 孙建科 孟祥军 《材料开发与应用》 CAS 2006年第2期24-29,共6页
采用等温压缩试验法,分析了TC4合金在高温低速变形过程中变形温度、应变速率对变形抗力及组织的影响,并通过回归分析得出了该合金高温变形过程中的流变应力方程,为TC4热变形工艺的制定提供参考依据。
关键词 TC4合金 高温压缩 流动应力 变形温度 应变速率
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Ti-1300合金的热变形行为研究 被引量：22
9
作者 赵映辉 葛鹏 +2 位作者 赵永庆 杨冠军 汶建宏 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期46-49,共4页
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Ti-1300近β钛合金进行了等温恒应变速率压缩试验。变形温度范围为：920～1010℃，应变速率范围为：0．01～10s^-1，最大变形量为80％。根据试验数据建立了Ti-1300合金高温热变形行为的流变应力模型，... 采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Ti-1300近β钛合金进行了等温恒应变速率压缩试验。变形温度范围为：920～1010℃，应变速率范围为：0．01～10s^-1，最大变形量为80％。根据试验数据建立了Ti-1300合金高温热变形行为的流变应力模型，得出该合金的变形激活能为177．59kJ／mol。结合样品的显微组织分析可知，该合金在低应变速率下发生了动态再结晶，且随着温度的升高，再结晶晶粒呈现长大的趋势；在高应变速率下以动态回复为主。结果表明，为获得细小的再结晶组织，Ti-1300钛合金宜在相变点以上50～150℃的温度范围内采用较低的变形速率进行锻造。 展开更多
关键词 钛合金 高温压缩 流变应力模型 变形激活能
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6061铝合金热变形行为的研究 被引量：20
10
作者 赵锡龙 乔及森 陈剑虹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期10-12,共3页
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了6061铝合金在变形温度573～773K、应变速率0.01～2s-1、最大变形程度45%条件下的高温压缩变形行为,分析了合金在高温变形过程中流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了6061铝合金高温变形的... 采用Gleeble-1500热模拟实验机研究了6061铝合金在变形温度573～773K、应变速率0.01～2s-1、最大变形程度45%条件下的高温压缩变形行为,分析了合金在高温变形过程中流变应力与应变速率和变形温度之间的关系,建立了6061铝合金高温变形的本构关系。结果表明:合金的流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的增大而增大;试验条件下,该合金的流变行为可用Zener-Hollomon参数来描述,变形激活能为236.858kJ/mol,应力指数为8.926。 展开更多
关键词 6061铝合金 热压缩 本构关系 ZENER-HOLLOMON参数
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KFC铜合金热压缩变形流变应力 被引量：18
11
作者 张红钢 张辉 +2 位作者 彭大暑 林启权 孟力平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第1期21-24,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01～10s-1、变形温度为650～850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hol-lomon参数的双曲对数函数能较... 在Gleeble-1500热模拟机上对KFC铜合金在应变速率为0.01～10s-1、变形温度为650～850℃条件下的流变应力进行了研究。结果表明:在实验范围内,KFC铜合金热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;用Zener-Hol-lomon参数的双曲对数函数能较好的描述KFC铜合金高温变形时的流变应力行为;所获得的应变速率ε解析表达式中,参数lnA1、n和α值分别为31.1s-1、6.08和0.017MPa-1;其热变形激活能Q为288.79kJ/mol;定量描述了溶质原子对不同纯度铜热变形激活能的影响,并建立了相应关系式。 展开更多
关键词 KFC铜合金 热压缩变形 流变应力 ZENER-HOLLOMON参数 热变形激活能
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304奥氏体不锈钢热变形行为及热加工图 被引量：21
12
作者 廖喜平 谢其军 +1 位作者 胡成亮 赵震 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第12期150-156,共7页
在应变速率为0.1~10 s^(-1)、变形温度为800~1200℃的变形条件下,利用Gleeble-1500热模拟机对304奥氏体不锈钢进行单向热压缩实验,研究其高温下的流变行为。根据实验数据,304奥氏体不锈钢的流变应力随温度和应变速率变化明显,应变速率越... 在应变速率为0.1~10 s^(-1)、变形温度为800~1200℃的变形条件下,利用Gleeble-1500热模拟机对304奥氏体不锈钢进行单向热压缩实验,研究其高温下的流变行为。根据实验数据,304奥氏体不锈钢的流变应力随温度和应变速率变化明显,应变速率越大,变形温度越低,流变应力越大。基于Arrhenius模型推导出材料的热变形本构方程,并算得材料的热变形激活能为486.0 k J·mol^(-1)。建立了真应变为0.7时的热加工图,结合微观组织分析表明:变形温度为1025~1200℃、应变速率为0.1~0.8 s^(-1)时,材料功率耗散系数大于26%,变形过程中发生动态再结晶,此范围为304奥氏体不锈钢的最佳工艺参数。 展开更多
关键词 304奥氏体不锈钢 热压缩 本构模型 热加工图 微观组织演变
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7075铝合金热变形时动态再结晶晶粒度演化模型 被引量：21
13
作者 杨栋 陈文琳 +5 位作者 王少阳 马勇 张金鹏 周瑞 赵亚培 王欣芳 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第10期2747-2753,共7页
7075铝合金在热变形过程中主要发生连续动态再结晶，在温度为250-450℃、应变速率为0．1～1s^（-1）的条件下，对多组圆柱试样进行热模拟压缩实验。采用金相定量法对热变形后材料的显微组织晶粒度进行测量，建立7075铝合金热变形时动态... 7075铝合金在热变形过程中主要发生连续动态再结晶，在温度为250-450℃、应变速率为0．1～1s^（-1）的条件下，对多组圆柱试样进行热模拟压缩实验。采用金相定量法对热变形后材料的显微组织晶粒度进行测量，建立7075铝合金热变形时动态再结晶晶粒度演化模型。结果表明：根据唯象理论的指数模型，利用线性回归方法求得7075铝合金热塑性变形组织晶粒度的演化模型；将该模型导入到有限元软件中能够预报7075铝合金热变形过程的连续动态再结晶晶粒度；预报结果与实验结果非常接近，说明将该演化模型导入有限元软件中可以较为准确地预测7075铝合金热变形过程动态再结晶晶粒度。 展开更多
关键词 7075铝合金 热压缩 连续动态再结晶 有限元 组织晶粒度预报
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2519铝合金热变形组织演化 被引量：17
14
作者 李慧中 梁霄鹏 +2 位作者 张新明 黄伯云 张传福 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第2期226-230,共5页
采用Gleeble-1500热模拟实验机研究2519铝合金高温变形组织演化行为。利用光学显微镜（OM）及透射电子显微镜（TEM）分析合金在不同压缩条件下的组织形貌特征。结果表明，2519铝合金在变形温度为300-450℃、应变速率为0．01～1s^-1条件... 采用Gleeble-1500热模拟实验机研究2519铝合金高温变形组织演化行为。利用光学显微镜（OM）及透射电子显微镜（TEM）分析合金在不同压缩条件下的组织形貌特征。结果表明，2519铝合金在变形温度为300-450℃、应变速率为0．01～1s^-1条件下，仅发生动态回复；而在变形温度为350-450℃，变形速率为10s^-1的条件下变形时，发生动态再结晶，动态再结晶机制为连续动态再结晶和几何动态再结晶。 展开更多
关键词 2519铝合金 热压缩 显微组织 动态再结晶
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316L奥氏体不锈钢的高温流变行为 被引量：18
15
作者 裴文娇 郭训忠 +1 位作者 王文涛 陶杰 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第3期104-110,共7页
为建立能准确描述316L不锈钢流动特性的本构模型并合理制定其热成形工艺参数,采用圆柱试样在Gleeble-3500热模拟试验机上对316L奥氏体不锈钢进行等温压缩变形试验,研究316L不锈钢在变形温度为900℃～1 100℃、应变速率为0.01s-1～2s-1... 为建立能准确描述316L不锈钢流动特性的本构模型并合理制定其热成形工艺参数,采用圆柱试样在Gleeble-3500热模拟试验机上对316L奥氏体不锈钢进行等温压缩变形试验,研究316L不锈钢在变形温度为900℃～1 100℃、应变速率为0.01s-1～2s-1条件下的流变行为,建立其热变形本构方程。结果表明,变形温度和应变速率对流变应力有明显影响,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率的增加而升高。建立了材料常数α,n,lnA,及应变激活能Q与应变之间的非线性关系;316L不锈钢的热变形行为可用包含Arrhenius项考虑应变、应变速率及温度影响的本构方程描述。通过相关系数r、平均相对误差（AARE）对本构方程的准确性进行分析,结果表明,该方程可以准确预测316L不锈钢的高温流变行为。 展开更多
关键词 316L不锈钢 热压缩变形 流变应力 本构方程
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生物医用Ti-6Al-7Nb合金高温变形行为研究 被引量：17
16
作者 金哲 张万明 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第2期218-223,共6页
为了研究用于外科植入生物材料Ti-6Al-7Nb合金的热变形行为,利用Gleeble 2000热模拟实验机对Ti-6Al-7Nb合金在750～900℃温度范围和0.001～10.000 s-1应变速率范围内进行等温热压缩实验,试验在氩气保护下进行,采用金相显微镜和透射电镜... 为了研究用于外科植入生物材料Ti-6Al-7Nb合金的热变形行为,利用Gleeble 2000热模拟实验机对Ti-6Al-7Nb合金在750～900℃温度范围和0.001～10.000 s-1应变速率范围内进行等温热压缩实验,试验在氩气保护下进行,采用金相显微镜和透射电镜观察热变形后的组织;通过计算变形激活能分析Ti-6Al-7Nb合金在热压缩过程中的变形机制。结果表明:流变应力在经历加工硬化阶段后均表现出流变软化现象,在较低应变速率ε=0.001～0.100 s-1时,材料的软化主要受α相动态再结晶影响;而在较高应变速率ε=1～10 s-1时,材料基本不发生再结晶,其软化是由于钛合金在变形过程中的绝热效应造成的。通过Arrhenius方程计算出合金在750,800,850和900℃下的变形激活能分别为209.25,196.01,194.01和130.40 kJ.mol-1;在750～850℃下的激活能接近于α-Ti的自扩散激活能(200 kJ.mol-1),表明在750～850℃的变形由α-Ti自扩散参与的动态再结晶控制;在900℃下激活能略低于β-Ti的自扩散激活能(160 kJ.mol-1),说明在900℃下的变形机制由β相的动态回复控制。综合考虑变形行为与组织细化因素,温度在750～850℃,变形速率在0.01～0.10 s-1范围为良性热加工区域。 展开更多
关键词 生物钛合金 热压缩 真应力-真应变曲线 显微组织 激活能 变形机制
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中药湿热敷治疗脑卒中后肢体痉挛的疗效观察 被引量：15
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作者 赵晓嵘 《护理与康复》 2009年第3期179-180,共2页
目的观察中药湿热敷对脑卒中后肢体痉挛的疗效。方法将60例脑卒中后肢体痉挛患者用数字表法分为观察组和对照组各30例。两组均予神经内科常规处理及中医针灸、推拿等综合治疗,观察组在此基础上加用中药湿热敷。采用改良Ashworth量表对... 目的观察中药湿热敷对脑卒中后肢体痉挛的疗效。方法将60例脑卒中后肢体痉挛患者用数字表法分为观察组和对照组各30例。两组均予神经内科常规处理及中医针灸、推拿等综合治疗,观察组在此基础上加用中药湿热敷。采用改良Ashworth量表对两组治疗前后肢体痉挛状态作评价。结果观察组治疗后上、下肢痉挛评分较治疗前有明显改善,与对照组比较有统计学意义。结论中药湿热敷能明显改善脑卒中患者的肢体痉挛状态,减轻卒中后遗症状。 展开更多
关键词 脑卒中 肢体痉挛 中药 湿热敷
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Al_2O_(3sf)/LY12复合材料热压缩变形流变本构方程研究 被引量：12
18
作者 周计明 齐乐华 +1 位作者 陈国定 张跃冰 《塑性工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第5期58-62,共5页
通过热等温恒速压缩实验研究了Al2O3sf/LY12复合材料在不同变形条件下的流变应力行为,并根据实验数据确定了本构方程中的材料参数。研究表明,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,而且在温度低于400℃时,Al2O3sf/LY12进... 通过热等温恒速压缩实验研究了Al2O3sf/LY12复合材料在不同变形条件下的流变应力行为,并根据实验数据确定了本构方程中的材料参数。研究表明,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大,而且在温度低于400℃时,Al2O3sf/LY12进入稳态变形后流变应力略有下降;当温度高于400℃时,屈服后的流变应力基本保持不变。从代数变换的角度得出了双曲正弦方程的两种近似形式,指数型本构方程与幂型本构方程,并确定了其适用范围,指数型方程适用于高应力区,幂型方程适用于低应力区,双曲正弦方程适用于所有应力水平,这与实验结果及文献报道相一致。 展开更多
关键词 热压缩 流变应力 本构关系 Al2O3sf/LY12复合材料
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6016铝合金高温流变应力行为研究 被引量：15
19
作者 张继祥 冯伟 +1 位作者 文辉 安国银 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第22期5-8,共4页
在变形温度420～540℃、应变速率0.001～1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应... 在变形温度420～540℃、应变速率0.001～1s-1时,利用Gleeble-1500热模拟试验机采用圆柱体等温热压缩试验对6016铝合金热变形流变应力行为进行研究,讨论实验条件对应变硬化指数n和应变速率敏感性指数m的影响。结果表明:6016铝合金流变应力受应变速率和变形温度的影响明显,流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率提高而增大;当温度大于420℃时,应变硬化指数n受温度和应变速率影响较小;温度为500℃、应变速率为0.001s-1时,其应变速率敏感性指数m达到0.3036;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述6016铝合金热压缩变形时的流变应力行为;拟合曲线与实验曲线能很好吻合。 展开更多
关键词 6016铝合金 热压缩 流变应力 应变硬化指数n 应变速率敏感性指数m
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TA10钛合金热加工图的建立及分析 被引量：15
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作者 苏娟华 孙浩 +1 位作者 任凤章 陈学文 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第1期78-86,共9页
采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机,在变形温度为800~1050℃,应变速率为0.01~5 s^(-1)的条件下,对TA10钛合金做热压缩实验,并根据动态材料模型(DMM)建立不同应变下TA10钛合金的热加工图,分析应变对耗散效率因子、失稳参数和热加工图的... 采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机,在变形温度为800~1050℃,应变速率为0.01~5 s^(-1)的条件下,对TA10钛合金做热压缩实验,并根据动态材料模型(DMM)建立不同应变下TA10钛合金的热加工图,分析应变对耗散效率因子、失稳参数和热加工图的影响。结果表明:随着应变的增加,峰值耗散效率因子和流变失稳区均呈现出规律性的变化,都出现了先减小后增大的现象,流变失稳区由小应变时的一个失稳区逐渐变为大应变时的两个失稳区;适用于TA10钛合金的热加工工艺参数范围是变形温度为950~1050℃、应变速率为0.01~0.8 s^(-1)。 展开更多
关键词 TA10钛合金 热压缩 应变 热加工图
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