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2618铝合金的热变形和加工图 被引量：56
1
作者 黄光胜 汪凌云 +2 位作者 陈华 黄光杰 张所全 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第5期763-767,共5页
在Gleeble1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573～773K、应变速率为0.01～10s-1时2618铝合金的热变形行为。热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181kJ/mol,大于其自扩散激活能。根据材... 在Gleeble1500D热模拟仪上进行热压缩实验,研究了变形温度为573～773K、应变速率为0.01～10s-1时2618铝合金的热变形行为。热变形过程中的稳态流变应力可用双曲正弦本构关系式来描述,平均激活能为181kJ/mol,大于其自扩散激活能。根据材料动态模型,计算并分析了2618铝合金的加工图。利用加工图确定了热变形的流变失稳区,并且获得了试验参数范围内的热变形过程的最佳工艺参数,其热加工温度为623～723K,应变速率为0.01s-1,温加工温度为573K左右,应变速率为0.01s-1。 展开更多
关键词 2618铝合金 流变应力 加工图 热变形
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镁合金AZ31B的高温塑性变形及加工图 被引量：53
2
作者 汪凌云 范永革 +1 位作者 黄光杰 黄光胜 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第7期1068-1072,共5页
采用加工图理论系统分析了AZ31B镁合金在高温变形过程中的变形行为。结果表明:采用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。分析加工图发现,AZ31B镁合金在300℃以上具有很好的塑性,但... 采用加工图理论系统分析了AZ31B镁合金在高温变形过程中的变形行为。结果表明:采用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。分析加工图发现,AZ31B镁合金在300℃以上具有很好的塑性,但是在变形温度为300～350℃时则需要采用较高的应变率,反之则会出现流变失稳现象,合金的塑性显著降低。 展开更多
关键词 AZ31B 加工图 流变失稳 高温塑性变形
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15Cr-25Ni-Fe基合金高温塑性变形行为的加工图 被引量：57
3
作者 鞠泉 李殿国 刘国权 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期218-224,共7页
在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950—1200℃和0．001—10 s^(-1)条件下的热变形行为,结果表明：GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区... 在Gleeble-1500热模拟机上对15Cr-25Ni-Fe基合金GH2674进行了热压缩实验,采用动态材料模型的加工图研究了其在950—1200℃和0．001—10 s^(-1)条件下的热变形行为,结果表明：GH2674合金在热变形时呈现两个微观机制不同的动态再结晶峰区,再结晶Ⅰ区：功率耗散效率峰值为38％,峰值对应的温度和应变速率分别为1040℃与10 s^(-1)；再结晶Ⅱ区：功率耗散效率峰值为40％,峰值对应的温度和应变速率分别为1075℃与0．04 s^(-1),在1075—1100℃温度区间内,可能是晶界相M_38_2的溶解造成该合金的晶粒粗化,这在一定程度上会影响合金的热加工性能,在应变速率小于0．01 s^(-1)、形变温度高于1050℃条件下,合金呈现晶粒急剧粗化现象,进而导致在热变形过程中楔形裂纹的产生；在应变速率高于0．1 s^(-1)、形变温度低于1000℃条件下,合金有出现剪切变形带的趋势,根据上述加工图对GH2674合金的热变形工艺进行了初步设计。 展开更多
关键词 15Cr-25Ni-Fe基高温合金 加工图 热变形 动态再结晶 微观过程
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形变Z因子与动态再结晶晶粒尺寸间的理论模型 被引量：39
4
作者 何宜柱 陈大宏 +1 位作者 雷廷权 齐藤良行 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2000年第1期26-30,共5页
以晶界迁移机制进行再结晶的材料,其稳定动态再结晶晶粒尺寸D取决于形变ZenerHol1omon参数(Z因子)。作者建立了反映DZ间关系的理论模型,进行了St41钢平面应变热变形动态再结晶实验,探讨了动态再结晶晶粒细化的机理。该理论模型为Sellar... 以晶界迁移机制进行再结晶的材料,其稳定动态再结晶晶粒尺寸D取决于形变ZenerHol1omon参数(Z因子)。作者建立了反映DZ间关系的理论模型,进行了St41钢平面应变热变形动态再结晶实验,探讨了动态再结晶晶粒细化的机理。该理论模型为Sellars的经验公式提供了物理基础。研究结果表明,提高形变储存能是细化动态再结晶晶粒的重要途径。 展开更多
关键词 动态再结晶 晶粒尺寸 热变形 控制轧制
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应变速率和变形温度对T122耐热钢流变应力和临界动态再结晶行为的影响 被引量：47
5
作者 曹金荣 刘正东 +2 位作者 程世长 杨钢 谢建新 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2007年第1期35-40,共6页
利用Gleeble－3500热模拟试验机研究了T122耐热钢在900-1200℃,应变速率为10-2—lO1s-1条件下的热压缩变形行为．采用应变硬化速率—应力(θ－σ)曲线图较精确地获得了饱和流变应力和峰值应力;用回归法确定了双曲线本构方程中的变形激... 利用Gleeble－3500热模拟试验机研究了T122耐热钢在900-1200℃,应变速率为10-2—lO1s-1条件下的热压缩变形行为．采用应变硬化速率—应力(θ－σ)曲线图较精确地获得了饱和流变应力和峰值应力;用回归法确定了双曲线本构方程中的变形激活能及材料常数,确定了T122钢在饱和应力和峰值应力条件下的变形激活能分别为570和548 kJ／mol;采用力学方法直接从流变曲线确定了T122钢发生动态再结晶的临界应变量,并回归出临界应变量与Zener—Hollomon参数的关系式． 展开更多
关键词 T122耐热钢 热变形 双曲线本构方程 临界应变量
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AZ91镁合金高温变形本构关系 被引量：55
6
作者 王智祥 刘雪峰 谢建新 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第11期1378-1383,共6页
采用Gleeble-1500热模拟机对AZ91镁合金进行了高温压缩变形实验,分析了该合金在变形温度为250—400℃、应变速率为0.001—1 s^(-1)条件下流变应力的变化规律.结果表明,变形温度和应变速率均对流变应力有显著的影响,流变应力随变形温度... 采用Gleeble-1500热模拟机对AZ91镁合金进行了高温压缩变形实验,分析了该合金在变形温度为250—400℃、应变速率为0.001—1 s^(-1)条件下流变应力的变化规律.结果表明,变形温度和应变速率均对流变应力有显著的影响,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而降低,当变形温度≥400℃、应变速率≤0.001 s^(-1)时,流变应力随变形量的增加达峰值后呈稳态流变特征.并采用双曲正弦模型确定了该合金的变形激活能Q和应力指数n随应变量的变化规律,建立了相应的热变形本构关系.经实验验证,所建立的本构关系能较好地反映AZ91镁合金实际热变形行为特征. 展开更多
关键词 镁合金 本构关系 热变形 变形激活能
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40Cr钢奥氏体动态再结晶及晶粒细化 被引量：50
7
作者 伍来智 陈军 张鸿冰 《上海交通大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期786-790,共5页
在Gleeble-1500热模拟机上以40Cr钢为对象,研究了热变形奥氏体动态再结晶行为以及动态再结晶晶粒尺寸与变形参数间的变化规律.通过控制形变温度、变形量及应变速率等工艺参数,40Cr钢高温形变动态再结晶可使晶粒细化到9μm左右.奥氏体动... 在Gleeble-1500热模拟机上以40Cr钢为对象,研究了热变形奥氏体动态再结晶行为以及动态再结晶晶粒尺寸与变形参数间的变化规律.通过控制形变温度、变形量及应变速率等工艺参数,40Cr钢高温形变动态再结晶可使晶粒细化到9μm左右.奥氏体动态再结晶晶粒尺寸取决于Zener-Hollomon(Z)参数,提高应变速率及降低形变温度都有利于Z参数增大,流变应力峰值较高,奥氏体动态再结晶晶粒减小.在传统的动态再结晶晶粒尺寸公式中引入应变量,得出40Cr钢的动态结晶晶粒尺寸计算公式. 展开更多
关键词 热变形 奥氏体 动态再结晶
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应用热加工图研究TC17合金片状组织球化规律 被引量：42
8
作者 周军 曾卫东 +1 位作者 舒滢 周义刚 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2006年第2期265-269,共5页
采用加工图理论分析了TC17（Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr）钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律。结果表明：用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。分析加工图发现：TC17合金在84... 采用加工图理论分析了TC17（Ti-5Al-4Mo-4Cr-2Sn-2Zr）钛合金在高温变形过程中的片状α球化规律。结果表明：用加工图理论分析材料的高温变形行为能准确直观地反映出材料在不同变形条件下的组织演变规律。分析加工图发现：TC17合金在840℃～870℃，应变速率0．5s^-1～3s^-1之间变形是片状α组织球化的理想区域，此时对应的能量耗散效率值为45％左右；在850℃～910℃，较高应变速率（〉5s^-1）下对TC17合金加工易发生流变不稳定现象，形成绝热剪切带。 展开更多
关键词 TC17钛合金 加工图 流变失稳 高温塑性变形 球化
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温度对7075铝合金热变形显微组织演化的影响 被引量：46
9
作者 李俊鹏 沈健 +2 位作者 闫晓东 毛柏平 闫亮明 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第11期1951-1957,共7页
采用Gleeble-1500D热模拟机对7075铝合金进行温度范围300～400℃、恒应变速率为1/s的热压缩实验。对热变形后材料的显微组织进行透射电镜观察,研究温度对7075合金热变形过程中的显微组织演化的影响。结果表明:在本实验条件下7075合金的... 采用Gleeble-1500D热模拟机对7075铝合金进行温度范围300～400℃、恒应变速率为1/s的热压缩实验。对热变形后材料的显微组织进行透射电镜观察,研究温度对7075合金热变形过程中的显微组织演化的影响。结果表明:在本实验条件下7075合金的流变应力曲线为动态回复型流变曲线;7075合金的显微组织演变经历由无规则排布的位错演化成胞状组织、亚晶组织、亚晶长大等过程;温度升高,显微组织的演化过程缩短,变形材料的亚晶尺寸增大。 展开更多
关键词 7075铝合金 显微组织演化 动态回复 热变形
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2205双相不锈钢的高温变形行为 被引量：45
10
作者 陈雷 王龙妹 +1 位作者 杜晓建 刘晓 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期52-56,共5页
利用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为1223-1523 K,应变速率为0.01-10 s^(-1)的条件下进行了2205双相不锈钢热压缩变形实验,测定了真应力-真应变曲线,分析了变形组织。结果表明:奥氏体分布在随温度升高而含量增加的铁素体基体上,升... 利用Gleeble-3800热力模拟试验机在温度为1223-1523 K,应变速率为0.01-10 s^(-1)的条件下进行了2205双相不锈钢热压缩变形实验,测定了真应力-真应变曲线,分析了变形组织。结果表明:奥氏体分布在随温度升高而含量增加的铁素体基体上,升高温度和降低应变速率可促进奥氏体发生动态再结晶。基于热变形方程计算得到了热变形激活能Q=451 kJ/mol,表观应力指数n=4.026。真应力-真应变曲线存在的"类屈服平台"效应与Z参数有关,随着Z参数的减小而逐渐增强。基于简化应力函数的ln Z与σ_p之间的线性关系在临界点(In Z_c=38.18)发生偏移;峰值应力与温度及应变速率的关系可表示为:σ_p=20.6lnε+1118002/T-266.8(ln Z>38.18);σ_p=9.1lnε+493874/T-701.9(1n Z≤38.18)。 展开更多
关键词 双相不锈钢 热变形 动态再结晶 Z参数 峰值应力
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Mg-Gd-Y-Zr耐热镁合金的压缩变形行为 被引量：33
11
作者 张新明 陈健美 +2 位作者 邓运来 肖阳 蒋浩 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第12期1925-1932,共8页
采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Zr稀土镁合金在温度为300～500℃、应变速率为0.000 1～1.0 s-1、最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟实验研究,分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的... 采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Zr稀土镁合金在温度为300～500℃、应变速率为0.000 1～1.0 s-1、最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟实验研究,分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化,计算了塑性变形表观激活能及相应的应力指数,为选择这种合金的热变形加工条件提供实验依据.结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,在恒应变速率条件下,合金的真应力水平随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算得出的塑性变形表观激活能和应力指数分别为260 kJ/mol和5.6.根据实验分析,合金的热加工宜在400～500℃温度范围内进行. 展开更多
关键词 稀土镁合金 热变形 变形激活能 力学性能
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AZ31镁合金热成形及退火过程的组织与织构 被引量：24
12
作者 杨平 任学平 赵祖德 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第4期12-16,共5页
研究了热轧板及不同挤压比的热挤压棒的组织和织构特征 ,确定了热挤压时 <110 0 >织构随应变的加大取代 <112 0 >织构的原因。分析了退火对热成形组织及织构的影响 ,确定了 <110 0 >织构的消失与残余形变晶粒再结晶... 研究了热轧板及不同挤压比的热挤压棒的组织和织构特征 ,确定了热挤压时 <110 0 >织构随应变的加大取代 <112 0 >织构的原因。分析了退火对热成形组织及织构的影响 ,确定了 <110 0 >织构的消失与残余形变晶粒再结晶的联系。估算了退火时两类样品的平均晶粒长大速度并讨论了其与织构的关系。综合分析表明 ,AZ31镁合金热成形后总产生较强的织构 ,织构提高了热成形后的力学性能。高温退火虽使织构减弱 ,但伴随晶粒的明显长大。 展开更多
关键词 镁合金 织构 热成形 退火 显微组织
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FGH96合金动态再结晶行为的研究 被引量：36
13
作者 刘建涛 张义文 +2 位作者 陶宇 刘国权 胡本芙 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第5期46-50,共5页
利用Gleeble-1500热模拟试验机对FGH96合金在不同热变形制度下的动态再结晶行为进行了研究。结果表明:在较高应变速率下(>2×10-3s-1),合金流变曲线呈明显的动态再结晶特征,低应变速率下(5×10-4s-1)呈现明显的动态回复特征... 利用Gleeble-1500热模拟试验机对FGH96合金在不同热变形制度下的动态再结晶行为进行了研究。结果表明:在较高应变速率下(>2×10-3s-1),合金流变曲线呈明显的动态再结晶特征,低应变速率下(5×10-4s-1)呈现明显的动态回复特征;变形温度、应变速率和应变量对获得细晶组织都有重要的影响,但应变速率对动态再结晶晶粒大小影响最为显著,动态再结晶晶粒的平均晶粒尺寸大小-D与Z参数满足如下关系:ln-D=7.617-0.0134lnZ;利用加工硬化率和应变的关系曲线确定了该合金的稳态应变sε,建立了该合金的动态再结晶状态图。 展开更多
关键词 FGH96合金 热变形 动态再结晶
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Gleeble3800热模拟试验机在宝钢的典型应用与功能开发 被引量：26
14
作者 郑芳 宋红梅 《宝钢技术》 CAS 2003年第5期29-32,59,共5页
热模拟试验可研究成分与各工艺参数对组织和性能的影响 ,用于指导产品设计和实际生产工艺的制定 ,还有助于建立数学模型。文章介绍了Gleeble 3 80 0热 /力模拟试验机在宝钢实际应用中的几个典型试验 ,包括高温热塑性试验、多道次变形试... 热模拟试验可研究成分与各工艺参数对组织和性能的影响 ,用于指导产品设计和实际生产工艺的制定 ,还有助于建立数学模型。文章介绍了Gleeble 3 80 0热 /力模拟试验机在宝钢实际应用中的几个典型试验 ,包括高温热塑性试验、多道次变形试验、冷轧薄板相转变点试验和HAZ焊接热影响区热模拟试验等。这些试验可用来解决连铸、轧钢和冷轧产品热处理生产中存在的一些问题。 展开更多
关键词 热模拟试验 热塑性 变形抗力 相变 焊接
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GH761变形高温合金的热变形行为 被引量：33
15
作者 赵美兰 孙文儒 +3 位作者 杨树林 祁峰 郭守仁 胡壮麒 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期79-83,共5页
镍基GH761合金热模拟压缩实验表明,当变形温度T_d一定时,随应变速率(?)的降低,变形峰值应力σ_p和稳态流动开始应力σ_s及与它们对应的应变ε_p和ε_s均降低;当应变速率一定时,随T_d的升高,σ_p和σ_s以及ε_s均降低,但ε_p基本不变.细... 镍基GH761合金热模拟压缩实验表明,当变形温度T_d一定时,随应变速率(?)的降低,变形峰值应力σ_p和稳态流动开始应力σ_s及与它们对应的应变ε_p和ε_s均降低;当应变速率一定时,随T_d的升高,σ_p和σ_s以及ε_s均降低,但ε_p基本不变.细化原始晶粒可提高再结晶形核率,在此基础上降低变形温度和提高变形速率是细化最终晶粒的重要途径.当应变达到完全再结晶时,合金具有最均匀且细小的组织;超过这一应变值,晶粒开始长大.GH761合金的热变形本构方程为:(?)=6.5×10~6σ_P^(4.86)exp(-461×10~3/RT). 展开更多
关键词 GH761 变形高温合金 热变形 组织演变 动态再结晶
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包套轧制制备TiAl基合金板材 被引量：26
16
作者 张俊红 黄伯云 +4 位作者 周科朝 李志友 何双珍 刘咏 贺跃辉 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第6期1055-1058,共4页
采用包套轧制技术 ,在 10 5 0℃制备了 2 .7mm厚的TiAl基合金薄板。金相观察表明 ,薄板具有均匀、细小的组织 ,平均晶粒尺寸约为 3μm。利用模拟平面应变实验研究了外加包套对TiAl基合金轧制时流变行为的影响 ,揭示了包套轧制提高TiAl... 采用包套轧制技术 ,在 10 5 0℃制备了 2 .7mm厚的TiAl基合金薄板。金相观察表明 ,薄板具有均匀、细小的组织 ,平均晶粒尺寸约为 3μm。利用模拟平面应变实验研究了外加包套对TiAl基合金轧制时流变行为的影响 ,揭示了包套轧制提高TiAl基合金热加工性能的机理。结果表明 ,包套轧制可以降低TiAl基合金变形时的流变应力 ,延缓流变软化趋势 ,降低局部流变系数 ,从而提高TiAl基合金的塑性变形能力。 展开更多
关键词 TIAL基合金 板材 包套轧制 塑性变形
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加工图在钛合金中的应用 被引量：25
17
作者 鲍如强 黄旭 +1 位作者 曹春晓 柯俊 《材料导报》 EI CAS CSCD 2004年第7期26-29,共4页
简要介绍了加工图在钛合金中的应用,主要介绍了加工图的基本原理,分别以几种典型的α钛、近α钛合金、α+β钛合金及β钛合金为例介绍了钛合金加工图的特点和加工图在研究合金元素、微观组织对钛合金热加工特性影响方面的应用,总结了优... 简要介绍了加工图在钛合金中的应用,主要介绍了加工图的基本原理,分别以几种典型的α钛、近α钛合金、α+β钛合金及β钛合金为例介绍了钛合金加工图的特点和加工图在研究合金元素、微观组织对钛合金热加工特性影响方面的应用,总结了优化这几种合金加工工艺的条件,给出了钛合金加工图的一般规律。 展开更多
关键词 加工图 热加工 钛合金 微观组织 变形机制
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铸态奥氏体不锈钢的热变形行为 被引量：20
18
作者 毛萍莉 毛萍莉 +1 位作者 杨柯 苏国跃 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2001年第1期39-41,共3页
采用热压缩实验研究了铸态１８－８型奥氏体不锈钢在１０００－１２００℃温度区间，变形速率在５×１０－３－１×１０－１ｓ－１之间的热变形行为，获得了在热变形条件下该不锈钢的热变形方程式及其它热变形参数.比较了铸态... 采用热压缩实验研究了铸态１８－８型奥氏体不锈钢在１０００－１２００℃温度区间，变形速率在５×１０－３－１×１０－１ｓ－１之间的热变形行为，获得了在热变形条件下该不锈钢的热变形方程式及其它热变形参数.比较了铸态与锻态奥氏体不锈钢的热变形行为，结果表明，铸态奥氏体不锈钢的热变形需要更高的流变应力，但当温度较高和变形速率较小时，两者间的差别逐渐减小。 展开更多
关键词 铸态奥氏体不锈钢 热变形 回复 再结晶
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TC11钛合金片层组织热变形球化机制 被引量：27
19
作者 陈慧琴 曹春晓 +1 位作者 郭灵 林海 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期421-425,共5页
采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下... 采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化。EBSD测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程。 展开更多
关键词 TC11钛合金 热变形 球化 组织演变
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GH738高温合金热变形过程显微组织控制与预测 Ⅰ.组织演化模型的构建 被引量：30
20
作者 姚志浩 董建新 张麦仓 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2011年第12期1581-1590,共10页
采用Gleeble-1500热模拟机对GH738镍基高温合金进行了高温热压缩变形实验,分析了该合金在初始晶粒不同的情况下,变形温度1000—1160℃,应变速率0.01—10 s^(-1),工程变形量15%—70%条件下流变应力的变化规律及晶粒组织演化规律;同时研... 采用Gleeble-1500热模拟机对GH738镍基高温合金进行了高温热压缩变形实验,分析了该合金在初始晶粒不同的情况下,变形温度1000—1160℃,应变速率0.01—10 s^(-1),工程变形量15%—70%条件下流变应力的变化规律及晶粒组织演化规律;同时研究了变形温度1040—120℃,应变速率0.1—10 s^(-1),变形量15%—50%,保温时间0—45 s条件下该合金的亚动态(静态)再结晶及保温温度980—1140℃,保温时间0—4 h条件下的晶粒长大行为.通过系统的物理热模拟实验,构建了GH738高温合金在热变形过程中的晶粒组织演化模型及应力-应变模型,所建立的GH738高温合金模型与实验结果相比均表现出较高的相关度. 展开更多
关键词 GH738镍基变形高温合金 热变形 再结晶行为 组织演变 模型
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