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H_2S-CO_2-Cl^-腐蚀环境单井集输管材选择 被引量:2
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作者 赵德银 叶帆 +1 位作者 赵毅 魏玲 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2014年第5期48-52,共5页
塔河油田腐蚀环境为H2S-CO2-Cl-体系,单井集输管道材质以20号钢为主,腐蚀穿孔严重。通过对BX245-1Cr、20号钢两种管材的室内实验和现场应用分析,采用了扫描电镜和激光共聚焦显微镜对BX245-1Cr与20号钢的腐蚀情况进行对比分析。室内实验... 塔河油田腐蚀环境为H2S-CO2-Cl-体系,单井集输管道材质以20号钢为主,腐蚀穿孔严重。通过对BX245-1Cr、20号钢两种管材的室内实验和现场应用分析,采用了扫描电镜和激光共聚焦显微镜对BX245-1Cr与20号钢的腐蚀情况进行对比分析。室内实验分析表明,BX245-1Cr材质抗腐蚀能力优于20号钢,均匀腐蚀速率相比降低33.07%,点腐蚀速率相比降低30.05%。现场应用测试分析表明,BX245-1Cr点腐蚀速率明显低于20号钢点腐蚀速率,相比降低35.89%。通过对两种管材经济对比分析,选用管径为76 mm×5 mm的BX245-1Cr管材可节约1.44×104RMB$/km,选用管径为89 mm×5 mm的BX245-1Cr管材可节约1.34×104RMB$/km。 展开更多
关键词 h2S-co2-cl- 腐蚀 单井集输 管材
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Fe_3Al在H_2S-CO_2-Cl^-共存腐蚀介质中的腐蚀行为研究 被引量:1
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作者 芦金柱 韦云汉 《广州化工》 CAS 2013年第6期89-91,共3页
通过腐蚀模拟现场工况,研究了Fe_3Al在H_2S-CO_2-Cl^-共存腐蚀介质中的腐蚀行为,研究发现:在试验压强4.0 MPa(P_H_2s=1.5 MPa,P_(co_2)=2.5 MPa),温度为60℃,试验周期为72 h的情况下,Fe_3Al的腐蚀速率为0.2106 mm/a,腐蚀形貌出现局部点... 通过腐蚀模拟现场工况,研究了Fe_3Al在H_2S-CO_2-Cl^-共存腐蚀介质中的腐蚀行为,研究发现:在试验压强4.0 MPa(P_H_2s=1.5 MPa,P_(co_2)=2.5 MPa),温度为60℃,试验周期为72 h的情况下,Fe_3Al的腐蚀速率为0.2106 mm/a,腐蚀形貌出现局部点蚀和裂纹,腐蚀产物为FeS;通过极化实验表明,腐蚀电流先减小后增大,前期由于腐蚀产物膜的作用,腐蚀减慢,后期由于局部发生腐蚀,腐蚀加剧,这与高压釜实验相吻合。 展开更多
关键词 Fe_3Al h_2S-co_2-cl^- 腐蚀 FES
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油气田高含H_S、CO_2和Cl^-环境下压力容器腐蚀机理研究进展 被引量:42
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作者 郭志军 陈东风 +4 位作者 李亚军 李循迹 宣培传 毛仲强 谢申 《石油化工设备》 CAS 2008年第5期53-58,共6页
系统地分析和研究了在油气田高矿化度采出水和高含硫化氢、二氧化碳、氯离子等环境下的压力容器使用现状,分析了H2S-CO2-Cl-环境下的腐蚀失效机理。
关键词 压力容器 h2S-co2-cl^-腐蚀 腐蚀机理 研究进展
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酸性环境下溶解氧对低合金管材点蚀的影响 被引量:8
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作者 李斌 邢希金 +1 位作者 张鑫 李明阳 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期246-252,共7页
目的研究在H_2S/CO_2酸性环境中,不同溶解氧浓度对低合金管材点蚀形成和发展的影响。方法通过模拟酸性油田环境,利用高温高压设备及常温常压设备来进行腐蚀失重试验,测试出腐蚀速率,并通过扫描电镜对腐蚀产物的形貌及点蚀坑的形貌尺寸... 目的研究在H_2S/CO_2酸性环境中,不同溶解氧浓度对低合金管材点蚀形成和发展的影响。方法通过模拟酸性油田环境,利用高温高压设备及常温常压设备来进行腐蚀失重试验,测试出腐蚀速率,并通过扫描电镜对腐蚀产物的形貌及点蚀坑的形貌尺寸进行分析。结果溶解氧对腐蚀产物的影响较明显,对腐蚀产物膜的破坏较大。溶解氧存在时,腐蚀产物在基体的覆盖量减少,产物膜的厚度减小,实验表面都出现不同尺寸的点蚀坑。溶解氧分压在0.1 MPa时,点蚀现象较明显,L245NCS表面点蚀坑的直径约为0.4 mm,而L290试样表面点蚀坑的直径约为0.25 mm。结论在H_2S/CO_2共存的腐蚀环境中,溶解氧的加入使碳钢更容易发生点蚀。随溶解氧浓度的增加,碳钢的均匀腐蚀速率增加明显,同时,溶解氧浓度越高,腐蚀产物在基体上的覆盖越少。加上溶解氧本身氧化能力较高的原因,使得腐蚀电位容易达到点蚀电位临界值,造成点蚀的形成。点蚀一旦形成就与周围致密层保护区域形成"小阳极-大阴极"加速腐蚀体系,形成较深的点蚀坑。 展开更多
关键词 碳钢 h2S-co2-cl-腐蚀体系 点蚀 均匀腐蚀 溶解氧 产物膜
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300系列奥氏体不锈钢在油田H_2S-CO_2-Cl^-环境下耐蚀性研究 被引量:5
5
作者 郭志军 周建军 王克栋 《石油化工设备》 CAS 2010年第6期14-19,共6页
通过U型弯曲恒应变应力腐蚀试验、点蚀试验和模拟介质的全面腐蚀试验系统地研究了300系列奥氏体不锈钢材料在油气田高含H2S-CO2-Cl-环境下的腐蚀特性,分析了在该工况条件下奥氏体不锈钢作为压力容器用材的适用性和适用范围。
关键词 奥氏体不锈钢 压力容器 h2S-co2-cl-腐蚀 油田 选材
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16MnR系列材料在油田H_2S-CO_2-Cl^-环境下的耐蚀性 被引量:3
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作者 郭志军 周建军 +2 位作者 陶小娟 王克栋 谢申 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2010年第11期863-867,共5页
通过应力腐蚀试验及全面腐蚀试验,系统地研究了16MnR系列压力容器用钢在油气田高含H2S-CO2-Cl-环境下的抗腐蚀性能,分析了16MnR系列钢在这种工况条件下作为压力容器用材的适用性。结果表明,16MnR(HIC)母材和焊接接头满足抗硫化物应力开... 通过应力腐蚀试验及全面腐蚀试验,系统地研究了16MnR系列压力容器用钢在油气田高含H2S-CO2-Cl-环境下的抗腐蚀性能,分析了16MnR系列钢在这种工况条件下作为压力容器用材的适用性。结果表明,16MnR(HIC)母材和焊接接头满足抗硫化物应力开裂(SSC)的基本要求,可以在pH值6以上、50℃以下的介质中任意H2S、CO2和Cl-含量下安全使用,其他16MnR材料对硫化物应力开裂(SSC)和氢诱导开裂(HIC)较敏感。在选材时还应在实际模拟工况条件下进行全浸腐蚀试验,以确定其腐蚀速率。 展开更多
关键词 16MnR 压力容器 h2S-co2-cl-腐蚀 选材
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07/09Cr2AlMoRE钢在油田高含H_2S、CO_2和Cl^-环境下耐蚀性研究 被引量:2
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作者 郭志军 周建军 +2 位作者 张玉福 谢申 吴学纲 《全面腐蚀控制》 2009年第6期25-30,共6页
系统地研究了07/09Cr2AlMoRE钢在油气田高含硫化氢、二氧化碳、氯离子等腐蚀性组分介质中的抗腐蚀特性,分析了在这种工况条件下07/09Cr2AlMoRE钢作为压力容器用材的可行性,认为在一定的介质条件下。
关键词 07/09Cr2AlMoRE钢 压力容器 h_2S-co_2-cl^- 腐蚀 选材
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20R系列材料在油田三高环境的耐蚀性 被引量:1
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作者 郭志军 周建军 +1 位作者 陶晓娟 谢申 《石油化工腐蚀与防护》 CAS 2010年第5期8-12,共5页
系统研究了20R,20R-Z35和20R(HIC)等压力容器用钢在油气田高含H_2S-CO_2-Cl^-环境下的抗腐蚀特性,分析了在这种工况条件下20R系列材料作为压力容器用材的适用性,确定了20R系列各牌号材料的适用范围。20R(HIC)可以用于油气田三高环境下... 系统研究了20R,20R-Z35和20R(HIC)等压力容器用钢在油气田高含H_2S-CO_2-Cl^-环境下的抗腐蚀特性,分析了在这种工况条件下20R系列材料作为压力容器用材的适用性,确定了20R系列各牌号材料的适用范围。20R(HIC)可以用于油气田三高环境下的压力容器设备,20R-Z35有一定的应力腐蚀敏感性,使用需谨慎,SA516-60和20R不宜使用。 展开更多
关键词 20R系列材料 压力容器 h_2S-co_2-cl^-腐蚀 油田 选材
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双相不锈钢在油田H_2S-CO_2-Cl^-环境下耐蚀性研究 被引量:11
9
作者 郭志军 周建军 王克栋 《石油化工设备技术》 CAS 2011年第1期16-21,5,共6页
通过U型弯曲恒应变应力腐蚀试验、点蚀试验、缝隙腐蚀和模拟介质的全面腐蚀试验,系统地研究了压力容器用双相不锈钢材料在油气田高含H_2S-CO_2-Cl^-环境下的腐蚀特性,分析了在这种工况条件下奥氏体不锈钢作为压力容器用材的适用性和适... 通过U型弯曲恒应变应力腐蚀试验、点蚀试验、缝隙腐蚀和模拟介质的全面腐蚀试验,系统地研究了压力容器用双相不锈钢材料在油气田高含H_2S-CO_2-Cl^-环境下的腐蚀特性,分析了在这种工况条件下奥氏体不锈钢作为压力容器用材的适用性和适用范围。 展开更多
关键词 双相不锈钢 压力容器 h_2S-co_2-cl^- 腐蚀 油田 选材
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B_2/DO_3热处理对Fe_3Al基合金在湿H_2S-CO_2-Cl^-环境中耐蚀性的影响
10
作者 王斌 冯泉 +2 位作者 蒋勇 钟科 杨飞 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期19-24,共6页
针对不同结构对Fe_3Al合金在湿H_2S-CO_2-Cl^-天然气集输环境中耐蚀性的影响,对未处理、经B_2或DO_3热处理的Fe_3Al试样,遵循ASTM G111-97(2013)和NACE TM 0169/G31-12a标准,试验模拟罗家寨气田实际工况进行全浸均匀腐蚀试验,评估其腐... 针对不同结构对Fe_3Al合金在湿H_2S-CO_2-Cl^-天然气集输环境中耐蚀性的影响,对未处理、经B_2或DO_3热处理的Fe_3Al试样,遵循ASTM G111-97(2013)和NACE TM 0169/G31-12a标准,试验模拟罗家寨气田实际工况进行全浸均匀腐蚀试验,评估其腐蚀速率;采用XRD表征其物相;采用SEM表征其腐蚀前后表面的微观结构;采用EDS测量并统计分析不同结构位置化学成分的差异。结果表明,Fe-28Al-4Cr合金(原子分数,%)在所模拟罗家寨气田实际工况环境中,经168 h后合金表面形成内层以铝氧化物+铁氧化物为主、外层以铁氧化物+铁硫化物为主的双层腐蚀产物膜,内层膜致密而均匀,但受金属基体表面形貌影响会发生开裂。Fe-28Al-4Cr合金表面DO_3结构比B_2结构Fe含量约低1.75at%,而Al含量约高1.64at%。内层腐蚀产物膜主要构成元素Al含量的不同,使合金表面钝化膜生长行为产生差异,进而影响合金耐蚀性;具体表现为2~24 h内因钝化DO_3处理合金的腐蚀速率下降响应更迅速。在所模拟罗家寨气田实际工况环境中,168 h后Fe-28Al-4Cr合金腐蚀速率趋于稳定,为0.238~0.27 mm/y,均达到了实际工程应用的条件。 展开更多
关键词 FE3AL基合金 h_2S-co_2-cl^-环境 B2热处理 DO3热处理 耐蚀性
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