用自制的销环式腐蚀磨损试验机测定了 Fe-Ni-Cr(Mo,Cu)合金在20%H_2SO_4溶液中腐蚀、阴保、钝化及过钝化等电位区的腐蚀磨损-载荷关系,用 SEM 观察了磨痕。结果表明,材料流失量远大于18-8不锈钢,而且主要是磨损造成的。合金中 Ni 的含量...用自制的销环式腐蚀磨损试验机测定了 Fe-Ni-Cr(Mo,Cu)合金在20%H_2SO_4溶液中腐蚀、阴保、钝化及过钝化等电位区的腐蚀磨损-载荷关系,用 SEM 观察了磨痕。结果表明,材料流失量远大于18-8不锈钢,而且主要是磨损造成的。合金中 Ni 的含量高,降低了形变强化能力,是耐磨性下降的原因。展开更多
通过扫描电镜/能谱、X射线衍射以及金相分析,针对含0.3%Fe(质量分数)的Al Mg Si Cu铝合金,研究了Mn含量对其结晶相的影响。研究表明:合金在铸造过程中形成的结晶相为Al1.9CuMg4.1Si3.3,Al5(FeMn)Si,Al8(FeMn)2Si以及少量的Mg2Si;增大含M...通过扫描电镜/能谱、X射线衍射以及金相分析,针对含0.3%Fe(质量分数)的Al Mg Si Cu铝合金,研究了Mn含量对其结晶相的影响。研究表明:合金在铸造过程中形成的结晶相为Al1.9CuMg4.1Si3.3,Al5(FeMn)Si,Al8(FeMn)2Si以及少量的Mg2Si;增大含Mn量,合金中AlFeMnSi型结晶相数量增多;对合金进行均匀化处理时,Al1.9CuMg4.1Si3.3相完全溶解,发生Al5(FeMn)Si向Al8(FeMn)2Si相的转变;对合金进行轧制及最终热处理后,结晶相碎化且沿轧向呈纤维状分布,但结晶相的类型不变。展开更多
采用差热扫描量(differentialscanningcalorimeter,DSC)分析Sr含量对Al Mg Si Cu基合金时效β″和Q相激活能的影响。结果表明,加入Sr不改变β″和Q相的析出温度,但能影响它们的激活能。当Sr含量较低(0.033%,质量百分数)时,时效相的激活...采用差热扫描量(differentialscanningcalorimeter,DSC)分析Sr含量对Al Mg Si Cu基合金时效β″和Q相激活能的影响。结果表明,加入Sr不改变β″和Q相的析出温度,但能影响它们的激活能。当Sr含量较低(0.033%,质量百分数)时,时效相的激活能较低,比较容易析出,使合金得到更好强化;当Sr含量较高(0.093%)时,时效相的激活能较大,从而较难析出,对合金的强化作用较弱。展开更多
文摘用自制的销环式腐蚀磨损试验机测定了 Fe-Ni-Cr(Mo,Cu)合金在20%H_2SO_4溶液中腐蚀、阴保、钝化及过钝化等电位区的腐蚀磨损-载荷关系,用 SEM 观察了磨痕。结果表明,材料流失量远大于18-8不锈钢,而且主要是磨损造成的。合金中 Ni 的含量高,降低了形变强化能力,是耐磨性下降的原因。
文摘通过扫描电镜/能谱、X射线衍射以及金相分析,针对含0.3%Fe(质量分数)的Al Mg Si Cu铝合金,研究了Mn含量对其结晶相的影响。研究表明:合金在铸造过程中形成的结晶相为Al1.9CuMg4.1Si3.3,Al5(FeMn)Si,Al8(FeMn)2Si以及少量的Mg2Si;增大含Mn量,合金中AlFeMnSi型结晶相数量增多;对合金进行均匀化处理时,Al1.9CuMg4.1Si3.3相完全溶解,发生Al5(FeMn)Si向Al8(FeMn)2Si相的转变;对合金进行轧制及最终热处理后,结晶相碎化且沿轧向呈纤维状分布,但结晶相的类型不变。
文摘采用差热扫描量(differentialscanningcalorimeter,DSC)分析Sr含量对Al Mg Si Cu基合金时效β″和Q相激活能的影响。结果表明,加入Sr不改变β″和Q相的析出温度,但能影响它们的激活能。当Sr含量较低(0.033%,质量百分数)时,时效相的激活能较低,比较容易析出,使合金得到更好强化;当Sr含量较高(0.093%)时,时效相的激活能较大,从而较难析出,对合金的强化作用较弱。
