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低碳钢奥氏体晶粒控制对应变强化相变的影响 被引量：31
1
作者 杨王玥 胡安民 孙祖庆 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2000年第10期1055-1060,共6页
研究了在温度过冷条件下，名义变形为 ５０％（应变为－０．６９）；应变速率为 １ｓ－１；形变温度为 ８００－７４０ ℃时，低碳钢相交前奥氏体晶粒尺寸（平均直径为 ４４－７ μｍ）对应变强化相支铁素体转变量及铁素体晶粒大小的影... 研究了在温度过冷条件下，名义变形为 ５０％（应变为－０．６９）；应变速率为 １ｓ－１；形变温度为 ８００－７４０ ℃时，低碳钢相交前奥氏体晶粒尺寸（平均直径为 ４４－７ μｍ）对应变强化相支铁素体转变量及铁素体晶粒大小的影响形变前奥氏体晶粒小的铁素体转变量增加，相交完成后细小铁素体晶粒分布较均匀；形变前奥氏体晶粒粗大时，形变后铁素体转变不完全，铁素体晶粒粗大且不均匀． 展开更多
关键词 低碳钢 应变强化相变 奥氏体 铁素体 晶粒尺寸
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含Ti微合金钢中的第二相粒子对焊接粗晶热影响区组织及韧性的影响 被引量：33
2
作者 陈茂爱 武传松 +2 位作者 王建国 唐逸民 楼松年 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第3期37-40,共4页
利用碳萃取复型技术研究了含Ti微合金钢及其模拟粗晶区 (CGHAZ)中的第二相粒子 ,并利用OM(光镜 )、TEM(透射电镜 )及系列冲击试验对含Ti微合金钢及一种成分相近的不含Ti低合金高强钢焊接粗晶区的组织及韧性进行了研究。研究结果表明 ,... 利用碳萃取复型技术研究了含Ti微合金钢及其模拟粗晶区 (CGHAZ)中的第二相粒子 ,并利用OM(光镜 )、TEM(透射电镜 )及系列冲击试验对含Ti微合金钢及一种成分相近的不含Ti低合金高强钢焊接粗晶区的组织及韧性进行了研究。研究结果表明 ,含Ti微合金钢中含有大量的、尺寸细小的TiN粒子 ,这些粒子非常稳定 ,在焊接热循环过程中能有效地阻止奥氏体晶粒长大 ,抑制粗大贝氏体的形成 ,促进针状铁素体析出及M -A组元的分解 ,从而显著改善低合金高强钢焊接粗晶热影响区的韧性 ,t8/5(80 0～5 0 0℃冷却时间 )越大 。 展开更多
关键词 微合金钢 第二相粒子 奥氏体体晶粒尺寸 韧性 焊接 CGHAZ
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两相区退火时间对冷轧中锰钢组织和力学性能的影响 被引量：29
3
作者 李楠 时捷 +4 位作者 王存宇 赵晖 陈为亮 惠卫军 曹文全 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第8期74-78,共5页
研究了650℃下退火时间对冷轧Fe-0.14C-5Mn钢的组织结构和力学性能的影响规律,利用SEM进行了组织结构表征,采用XRD法测量了残留奥氏体量,通过拉伸试验机测试了钢的单轴拉伸性能。结果表明,退火过程中发生奥氏体逆转变,退火1min以后即形... 研究了650℃下退火时间对冷轧Fe-0.14C-5Mn钢的组织结构和力学性能的影响规律,利用SEM进行了组织结构表征,采用XRD法测量了残留奥氏体量,通过拉伸试验机测试了钢的单轴拉伸性能。结果表明,退火过程中发生奥氏体逆转变,退火1min以后即形成20%以上的亚稳奥氏体;随退火时间的延长,抗拉强度(Rm)逐渐升高,屈服强度逐渐降低;断后伸长率(A)和强塑积(Rm×A)先升高而后降低,在650℃退火10 min时塑性(46%)和强塑积(46 GPa%)获得最大值。分析认为高含量亚稳奥氏体相的TRIP效应以及超细的晶粒尺寸是获得超高强度、超高塑性及高的强塑积的主要原因。 展开更多
关键词 冷轧中锰钢 两相区退火 亚稳奥氏体 超细晶 TRIP效应
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板条马氏体钢的断裂韧性与缺口韧性、拉伸塑性的关系 被引量：20
4
作者 梁益龙 雷旻 +1 位作者 钟蜀辉 江山 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1998年第9期950-958,共9页
研究了超高强度板条马氏体钢的平面应变断裂韧性与缺口韧性、拉伸塑性之间的关系。实验结果表明，断裂韧性受控于裂尖前沿很小范围内（1—2倍临界裂纹张开位移c）显微组织的微观塑性，钝缺口韧性、拉伸塑性则受控于奥氏体晶粒尺寸或板... 研究了超高强度板条马氏体钢的平面应变断裂韧性与缺口韧性、拉伸塑性之间的关系。实验结果表明，断裂韧性受控于裂尖前沿很小范围内（1—2倍临界裂纹张开位移c）显微组织的微观塑性，钝缺口韧性、拉伸塑性则受控于奥氏体晶粒尺寸或板条束直径。特征距离与裂纹尖端钝化所产生的有效变形区尺寸（2c）相对应。并提出断裂韧性与缺口韧性、拉伸塑性的关系取决于尖裂纹前沿有效变形区尺寸（2c）与原奥氏体晶粒尺寸（dγ）的相对大小。当2c＞（1－2dγ）时。 展开更多
关键词 板条马氏体钢 断裂韧性 缺口韧性 拉伸塑性 钢
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42CrMo钢加热时奥氏体晶粒长大演化规律 被引量：27
5
作者 李伟 陈文琳 +2 位作者 吴跃 杨栋 周香 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第1期104-108,共5页
对42CrMo钢在不同加热温度(850~1150℃)和保温时间(0~1200 s)下的奥氏体晶粒长大规律进行了研究。采用金相定量法对加热后材料的奥氏体晶粒度进行测量,建立42CrMo钢加热时奥氏体晶粒长大演化模型。结果表明:奥氏体晶粒尺寸随加热温度升... 对42CrMo钢在不同加热温度(850~1150℃)和保温时间(0~1200 s)下的奥氏体晶粒长大规律进行了研究。采用金相定量法对加热后材料的奥氏体晶粒度进行测量,建立42CrMo钢加热时奥氏体晶粒长大演化模型。结果表明:奥氏体晶粒尺寸随加热温度升高呈指数关系长大,随保温时间的延长呈近似抛物线形式长大;利用基于唯象理论的Sellars模型,通过非线性回归方法建立42CrMo钢加热时奥氏体晶粒长大演化模型;将该模型导入有限元软件中预报42Cr Mo钢加热时奥氏体晶粒变化,预报结果与实验结果吻合,验证了该模型的正确性。 展开更多
关键词 42CRMO钢 奥氏体晶粒 晶粒长大 晶粒尺寸预报
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奥氏体化温度对HSLA100高强度低合金钢组织及冲击韧性的影响 被引量：27
6
作者 由洋 王学敏 尚成嘉 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第11期1290-1298,共9页
利用Gleeble-3500热模拟机研究了低冷速条件下奥氏体化温度对高强度低合金钢相变组织及-20℃冲击韧性的影响.研究发现,随着奥氏体化温度的升高,显微组织由粒状贝氏体逐渐变为板条贝氏体.奥氏体化温度为1000℃时冲击韧性最佳,显微组织中... 利用Gleeble-3500热模拟机研究了低冷速条件下奥氏体化温度对高强度低合金钢相变组织及-20℃冲击韧性的影响.研究发现,随着奥氏体化温度的升高,显微组织由粒状贝氏体逐渐变为板条贝氏体.奥氏体化温度为1000℃时冲击韧性最佳,显微组织中马氏体/奥氏体(M/A)岛细小弥散且大角晶界密度最大.低于1000℃奥氏体化时M/A岛粗化显著,大角晶界密度较低;而高于1000℃时,虽然M/A岛细小弥散,但是大角晶界密度有所下降.动力学分析表明,随着奥氏体化温度的升高,相变起始温度逐渐下降,转变速率不断加快,较低的相变起始温度及较快的转变速率有利于M/A岛细化.所有转变过程均可分为贝氏体转变及马氏体转变两个阶段,1000℃奥氏体化时贝氏体转变分数最大,转变最完全.晶体学分析进一步显示,当M/A岛得到细化时(奥氏体化温度1000℃及1300℃),除原奥氏体晶界外,更多大角晶界来源于发生协变相变时,晶体学集合内不同Bain组之间的界面.当奥氏体化温度过高时,在粗大的奥氏体晶粒内部,集合内的相变产物由单一Bain组主导,从而导致大角晶界密度的降低及冲击韧性的下降. 展开更多
关键词 HSLA100钢 奥氏体晶粒大小 相变 韧性 晶体学包
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基于人工神经网络的微合金钢热轧奥氏体晶粒尺寸模型的研究 被引量：14
7
作者 牛济泰 孙雷剑 +3 位作者 李海涛 翟瑾潘 樊程 李鑫 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 1999年第1期12-16,共5页
基于人工神经网络原理，对微合金钢热轧控制参数的选取进行了研究．利用Gleeble－1500热力模拟机提取了轧制温度、应变量、应变速率和相应的应力应变曲线，并通过显微组织观察获取了实验后样品断面的奥氏体晶粒尺寸．通过归一化把实验... 基于人工神经网络原理，对微合金钢热轧控制参数的选取进行了研究．利用Gleeble－1500热力模拟机提取了轧制温度、应变量、应变速率和相应的应力应变曲线，并通过显微组织观察获取了实验后样品断面的奥氏体晶粒尺寸．通过归一化把实验所得数据进行处理．采用BP算法训练网络，对热轧控制参数（轧制温度、应变量、应变速率）和奥氏体晶粒尺寸之间的映射关系进行了函数逼近，建立了奥氏体晶粒尺寸神经网络模型．根据网络估测的结果可定量地进行热轧控制质量预报． 展开更多
关键词 热轧 晶粒尺寸模型 微合金钢 控制轧制 奥氏体 人工神经网络 BP算法
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再加热温度对含Nb,Ti钢第二相粒子固溶及晶粒长大的影响 被引量：23
8
作者 杨颖 侯华兴 +1 位作者 马玉璞 谷春阳 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2008年第7期38-42,54,共6页
通过热力学计算和萃取复型分析技术，对高Ti含Nb钢中第二相粒子在不同加热温度下的固溶情况和奥氏体晶粒的长大规律进行了研究。结果表明：再加热温度低于1180℃时，钢中Nb、Ti含量随温度升高显著增加。Nb、Ti固溶量分别在1210℃和1180... 通过热力学计算和萃取复型分析技术，对高Ti含Nb钢中第二相粒子在不同加热温度下的固溶情况和奥氏体晶粒的长大规律进行了研究。结果表明：再加热温度低于1180℃时，钢中Nb、Ti含量随温度升高显著增加。Nb、Ti固溶量分别在1210℃和1180℃以上趋于稳定；再加热温度在800～1100℃时，以尺寸小于30nm、分布较均匀的小粒子为主，呈球形，奥氏体晶粒尺寸在30μm以下。再加热温度在1180～1210℃时，第二相粒子数量减少，尺寸多在100-200nm之间，形态多为立方形和球形，奥氏体晶粒尺寸略微增加。随着再加热温度的进一步升高，析出粒子数量迅速下降，尺寸多为大于200nm的方形粒子，此时奥氏体晶粒迅速长大至100μm以上；析出粒子组成均为Nb、Ti复合的碳氮化物，其Nb／Ti原子比随温度升高而降低；试验钢的晶粒粗化温度为1210℃，确定实际加热温度为1180～1210℃。 展开更多
关键词 再加热温度 第二相粒子 奥氏体晶粒尺寸
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低碳钢热轧钢筋再结晶控制轧制与控制冷却实现晶粒细化 被引量：15
9
作者 王瑞珍 杨忠民 +3 位作者 车彦民 陈其安 马燕文 陈颖 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2004年第2期47-50,共4页
低碳钢低的再结晶温度使得其在钢筋的连续轧制过程中可以通过再结晶控制轧制及控制冷却工艺来实现晶粒细化。试验结果表明 ,成分为 0 .18C- 0 .2 2 Si- 0 .6 0 Mn的低碳碳素钢在 85 0℃或更低温度以较大的变形量变形时 ,可以获得 10～ ... 低碳钢低的再结晶温度使得其在钢筋的连续轧制过程中可以通过再结晶控制轧制及控制冷却工艺来实现晶粒细化。试验结果表明 ,成分为 0 .18C- 0 .2 2 Si- 0 .6 0 Mn的低碳碳素钢在 85 0℃或更低温度以较大的变形量变形时 ,可以获得 10～ 2 0μm的奥氏体晶粒尺寸 ;当加以 2 0℃ / s或更高的冷却速度冷却时 ,可以得到 4～ 6μm或更细小的铁素体晶粒尺寸。晶粒细化使得钢筋的力学性能明显提高。 展开更多
关键词 低碳钢 奥氏体再结晶 控制轧制 控制冷却 晶粒细化 晶粒尺寸 热轧钢筋
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Mn含量对低碳中锰TRIP钢组织性能的影响 被引量：17
10
作者 尹鸿祥 赵爱民 +3 位作者 赵征志 宇文龙 李振 曹佳丽 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期11-15,共5页
为研究连续退火工艺生产中锰TRIP钢汽车板的可行性,采用CCT-AY-Ⅱ型钢板连续退火机模拟分析了不同锰含量对中锰TRIP钢组织性能的影响规律.采用SEM、TEM和EBSD等微观分析方法观察不同锰含量中锰TRIP的微观组织,利用XRD法测量了残留奥氏体... 为研究连续退火工艺生产中锰TRIP钢汽车板的可行性,采用CCT-AY-Ⅱ型钢板连续退火机模拟分析了不同锰含量对中锰TRIP钢组织性能的影响规律.采用SEM、TEM和EBSD等微观分析方法观察不同锰含量中锰TRIP的微观组织,利用XRD法测量了残留奥氏体量,实验测量其力学性能.结果表明:试验钢在650℃保温3 min时,随着锰质量分数(4.8%≤w(Mn)≤8%)的增加,屈服强度先增加后降低,抗拉强度持续升高,断后延伸率则基本不变,维持在20%左右,残余奥氏体含量也随着锰含量的增加而增加;当锰质量分数超过6%(含6%)时,真实应力-应变曲线由于动态应变时效而呈锯齿状,且加工硬化指数远大于5Mn钢.试验钢的高塑性由亚稳奥氏体的TRIP效应和超细晶铁素体或马氏体共同提供. 展开更多
关键词 中锰钢 亚稳奥氏体 超细晶 两相区退火 加工硬化 动态应变时效
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铁素体-珠光体型非调质钢中的微合金化及锻造工艺 被引量：17
11
作者 刘栋林 谭利 +1 位作者 杨红新 包耀宗 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第12期41-46,共6页
介绍了Nb、V、Ti、N在非调质钢中所起的有益作用。在Nb、V、Ti 3种微合金化元素中,钒具有较高的溶解度,是非调质钢中常用也是最有效的强化元素。微合金化元素Nb、V、Ti、N在非调质钢中的复合作用,主要表现在热成形过程中抑制奥氏体的形... 介绍了Nb、V、Ti、N在非调质钢中所起的有益作用。在Nb、V、Ti 3种微合金化元素中,钒具有较高的溶解度,是非调质钢中常用也是最有效的强化元素。微合金化元素Nb、V、Ti、N在非调质钢中的复合作用,主要表现在热成形过程中抑制奥氏体的形变再结晶并阻止其晶粒长大,并通过它们的碳氮化物的应变诱导析出,对非调质钢进行组织细化及沉淀析出强化。这4个元素虽然都是通过细晶强化和沉淀析出来提高强度,但它们在不同碳、氮含量的非调质钢中相互作用机制及强化程度并不同。因此,探索Nb、V、Ti、N之间的相互微合金化的特性,配合相适应的锻造工艺,是提高铁素体-珠光体型非调质钢强韧性最有效的途径。 展开更多
关键词 非调质钢 微合金化 动态再结晶 奥氏体晶粒尺寸 锻造工艺
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控轧控冷技术的发展和应用 被引量：8
12
作者 於亮 刘军会 宋惠改 《河北冶金》 2006年第1期10-12,15,共4页
介绍了控轧控冷工艺的发展历史、工艺原理以及控轧控冷工艺和常规轧制在改善钢材显微组织、晶粒尺寸方面的对比情况,说明了采用控轧控冷技术是生产高性能钢材的必然趋势。
关键词 控轧控冷 奥氏体 铁索体 显微组织 晶粒尺寸
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奥氏体不锈钢晶粒度对晶间腐蚀速度的影响 被引量：17
13
作者 罗辉 项东 郭晓斐 《山东建筑大学学报》 2008年第5期406-409,共4页
晶间腐蚀是诱导奥氏体不锈钢产生破坏的主要原因,而晶粒度对晶间腐蚀速度的影响不容忽视。通过在敏化温度和固溶处理温度对奥氏体不锈钢进行相应的热处理,利用草酸电解腐蚀法观察金相组织,并评定其晶粒度大小,通过极化曲线腐蚀实验,比... 晶间腐蚀是诱导奥氏体不锈钢产生破坏的主要原因,而晶粒度对晶间腐蚀速度的影响不容忽视。通过在敏化温度和固溶处理温度对奥氏体不锈钢进行相应的热处理,利用草酸电解腐蚀法观察金相组织,并评定其晶粒度大小,通过极化曲线腐蚀实验,比较了奥氏体不锈钢晶粒度对晶间腐蚀速度地影响。实验结果表明奥氏体不锈钢在不同热处理条件下,其晶粒大小随保温时间延长而增大。随着奥氏体不锈钢组织的晶粒粗大,其晶粒度越小,奥氏体晶粒的晶间腐蚀的速度减慢。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 晶粒度 晶间腐蚀
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不同形变速率条件下低碳钢过冷奥氏体形变过程铁素体超细化 被引量：13
14
作者 周荣锋 杨王玥 +1 位作者 孙祖庆 何建平 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2004年第5期512-518,共7页
研究了低碳钢过冷奥氏体在760℃,形变速率为l s-1和10 s-1变形时组织演变规律.结果表明,形变速率为1 s-1时真应力-应变曲线双峰特征为形变强化相变和铁索体动态再结晶的表征,相变形核集中在铁素体/奥氏体相界前沿奥氏体高畸变区,晶粒长... 研究了低碳钢过冷奥氏体在760℃,形变速率为l s-1和10 s-1变形时组织演变规律.结果表明,形变速率为1 s-1时真应力-应变曲线双峰特征为形变强化相变和铁索体动态再结晶的表征,相变形核集中在铁素体/奥氏体相界前沿奥氏体高畸变区,晶粒长大在时间和空间上受到限制,细化能力较高;形变速率提高到10 s-1时,相变动力学提前,曲线只表现为形变强化相变的单峰特征,相变形核除了在上述铁素体/奥氏体相界前沿奥氏体高畸变区,还分布到奥氏体晶内各处,晶粒间约束有所减小,尺寸稍大.通过形变强化相变和铁素体动态再结晶可以获得平均晶粒尺寸为(1.98±1.07)μm和(2.33±1.01)μm(10 s-1)左右的微细铁素体晶粒. 展开更多
关键词 低碳钢 形变强化相变 铁素体动态再结晶 晶粒细化 形变速率
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微合金钢第二相粒子对HAZ区奥氏体晶粒影响 被引量：13
15
作者 亓效刚 陈茂爱 陈俊华 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第4期368-371,共4页
研究了Ti—V—Nb微合金钢及热影响区(HAZ)第二相粒子及其对HAZ区奥氏体晶粒长大的影响. 结果表明,微合金钢中存在大量弥散分布、细小粒子的Ti、Nb、V的碳氮化合物.这些具有很高的稳定性,在焊接热循环过程中,显著地阻止奥氏体晶粒长大.... 研究了Ti—V—Nb微合金钢及热影响区(HAZ)第二相粒子及其对HAZ区奥氏体晶粒长大的影响. 结果表明,微合金钢中存在大量弥散分布、细小粒子的Ti、Nb、V的碳氮化合物.这些具有很高的稳定性,在焊接热循环过程中,显著地阻止奥氏体晶粒长大.焊接热循环峰值温度在1200℃以下时,HAZ区中第二相粒子仅发生轻微的溶解及长大,奥氏体晶粒长大程度很小,且奥氏体晶粒尺寸基本不随t8/5及热循环峰值温度Tm的变化而变化.焊接热循环峰值温度在1250℃以上时,HAZ区中第二相粒子显著减少而尺寸显著增大,奥氏体晶粒尺寸随t8/5及Tm的增大而显著增大. 展开更多
关键词 微合金钢 奥氏体晶粒尺寸 第二相粒子
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高钢级厚壁管线钢低温断裂韧性控制技术研究 被引量：14
16
作者 刘清友 贾书君 任毅 《焊管》 2019年第7期39-47,54,共10页
针对厚规格X80管线钢低温断裂韧性控制难题,从理论层面揭示了DWTT断裂韧性的影响机制,并通过实验室轧钢试验和工业试验证实了相变前奥氏体晶粒尺寸和室温组织中的马奥岛是影响厚规格X80管线钢DWTT性能的两大主要因素。借助热模拟试验研... 针对厚规格X80管线钢低温断裂韧性控制难题,从理论层面揭示了DWTT断裂韧性的影响机制,并通过实验室轧钢试验和工业试验证实了相变前奥氏体晶粒尺寸和室温组织中的马奥岛是影响厚规格X80管线钢DWTT性能的两大主要因素。借助热模拟试验研究得出了细化奥氏体晶粒尺寸和马奥岛的主要技术措施。结果表明,尽量避免粗轧高温区在5%~8%变形、适当提高Nb含量、提高粗轧最后两道次变形量和缩短间隔时间,可以使奥氏体再结晶晶粒尺寸控制在20μm以下;适当降低终轧温度、提高冷却速率、选择合理的终冷温度,可以将组织中马奥岛体积分数降低到10%以下,平均颗粒尺寸减小到1μm以下。 展开更多
关键词 管线钢 厚壁 低温 DWTT断裂韧性 奥氏体晶粒尺寸 马奥岛
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加热工艺对Nb-Ti微合金化高强钢的影响 被引量：14
17
作者 梁文 吴润 +2 位作者 胡俊 杜涛 尹云洋 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期2063-2073,共11页
采用金相显微镜、透射电镜(TEM)以及电解分析等仪器和方法对不同加热工艺下,含Nb钢、含Ti钢以及Nb-Ti钢的奥氏体晶粒粒径长大规律和第二相固溶规律进行研究。研究结果表明:随着加热温度增加或保温时间延长,奥氏体晶粒粒径逐渐增大,钢中... 采用金相显微镜、透射电镜(TEM)以及电解分析等仪器和方法对不同加热工艺下,含Nb钢、含Ti钢以及Nb-Ti钢的奥氏体晶粒粒径长大规律和第二相固溶规律进行研究。研究结果表明:随着加热温度增加或保温时间延长,奥氏体晶粒粒径逐渐增大,钢中第二相析出物数量减少、粒径增大;在相同加热工艺下,Nb-Ti钢的奥氏体晶粒粒径比含Ti钢和含Nb钢的小;加热至1 200℃时含Nb钢中Nb基本全部固溶,而当加热温度升至1 300℃时,含Ti钢中仍有TiN无法固溶。Nb-Ti的复合添加使Nb元素的全固溶温度从1 200℃提高至1 250℃;当加热温度为1 150℃和1 200℃时,细小的第二相粒子TiC和NbC的固溶是造成该温度区间奥氏体晶粒粒径显著增加的主要原因。 展开更多
关键词 NB TI 奥氏体晶粒粒径 第二相析出 固溶量
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低碳钢Q235形变奥氏体的静态再结晶 被引量：10
18
作者 王瑞珍 杨忠民 车彦民 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2006年第3期33-37,共5页
在Thermecmastor—Z热模拟试验机上进行了低碳钢Q235的双道次压缩试验，确定了该钢静态再结晶的动力学方程。结果表明，在大变形量下，即使变形温度较低（850～800℃），应变速率较高时，静态再结晶的速度仍然很快。通过静态再结晶可以... 在Thermecmastor—Z热模拟试验机上进行了低碳钢Q235的双道次压缩试验，确定了该钢静态再结晶的动力学方程。结果表明，在大变形量下，即使变形温度较低（850～800℃），应变速率较高时，静态再结晶的速度仍然很快。通过静态再结晶可以将奥氏体晶粒尺寸细化至10～20μm。 展开更多
关键词 低碳钢 奥氏体 静态再结晶 晶粒尺寸 双道次压缩试验 热模拟试验机
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奥氏体晶粒度对汽车齿轮钢热处理畸变的影响 被引量：12
19
作者 安金敏 覃明 丁毅 《热处理》 CAS 2013年第3期48-51,共4页
采用由化学成分与20Cr钢近似的2种汽车齿轮钢制备了尺寸为外径70 mm、内径40 mm、厚25 mm的试样,研究了奥氏体晶粒度对其热处理畸变的影响以及轧制工艺对奥氏体晶粒度的影响。结果表明,奥氏体晶粒较细的试样,其淬火畸变比奥氏体晶粒较... 采用由化学成分与20Cr钢近似的2种汽车齿轮钢制备了尺寸为外径70 mm、内径40 mm、厚25 mm的试样,研究了奥氏体晶粒度对其热处理畸变的影响以及轧制工艺对奥氏体晶粒度的影响。结果表明,奥氏体晶粒较细的试样,其淬火畸变比奥氏体晶粒较粗的试样小;提高轧制温度有助于试样获得细小的奥氏体晶粒,从而减小其淬火畸变。 展开更多
关键词 齿轮钢 奥氏体晶粒度 热处理畸变
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粗大奥氏体晶粒中应变诱导铁素体形成特点 被引量：9
20
作者 傅云义 杨平 +2 位作者 杨王玥 孙祖庆 孙祖庆 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第2期170-173,共4页
观察粗大奥氏体经不同应变后的淬火组织，分析应变诱导铁素体的形成特点．结果表 明：奥氏体晶粒尺寸影响应变诱导铁素作的形成方式；在形变初期粗大奥氏体（～２５０－μｍ）应变诱 导铁素体主要在晶界、退火孪晶界形核，随应变增加，... 观察粗大奥氏体经不同应变后的淬火组织，分析应变诱导铁素体的形成特点．结果表 明：奥氏体晶粒尺寸影响应变诱导铁素作的形成方式；在形变初期粗大奥氏体（～２５０－μｍ）应变诱 导铁素体主要在晶界、退火孪晶界形核，随应变增加，可通过形变带形核：而尺寸较小的奥氏体 （～７ μｍ），铁素体形核主要在晶界；随奥氏体晶粒尺寸增大，形变带上形核比例明显提高，而在 晶界形核的比例减小． 展开更多
关键词 Q235钢 应变诱导铁素体 奥氏体晶粒尺寸
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