50CrV钢激光填丝焊焊缝成形多元非线性回归模型 被引量：6

1

作者 张川 张福隆 +4 位作者 李跃峰 刘双宇 薄洪雨 张宏 李彦清 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2018年第11期2256-2266,共11页

在焊接50CrV薄板时,焊缝熔深要求控制在2 mm.为获得特定要求的熔深,基于响应面设计方法,采用实验设计软件Design-Expert 8. 0对50CrV钢激光填丝焊焊接工艺进行了实验设计。实验过程中,以特定的焊缝熔深(2 mm)、最小化熔宽及余高为响应;... 在焊接50CrV薄板时,焊缝熔深要求控制在2 mm.为获得特定要求的熔深,基于响应面设计方法,采用实验设计软件Design-Expert 8. 0对50CrV钢激光填丝焊焊接工艺进行了实验设计。实验过程中,以特定的焊缝熔深(2 mm)、最小化熔宽及余高为响应;以激光功率、焊接速度、送丝速度与离焦量作为控制变量,测量描述焊缝特征的响应数据,并建立其与焊接参数之间相关性的数学模型,通过方差检验确定了所建立的数学模型准确性。模型分析结果表明:激光功率、焊接速度、送丝速度与离焦量4个主因素对焊缝成形有直接的影响;根据优化结果得到最佳焊接条件,激光功率3. 17～3. 33 kW,焊接速度1. 30～1. 40 m/min,送丝速度4. 0～4. 23 m/min,离焦量3. 1～4. 5 mm,此时可获得满足焊接要求的熔深、熔宽和余高;实验验证了预测结果与实际焊接结果相一致,可用于指导实际生产。 展开更多

关键词 激光填丝焊 50crv钢 焊缝成形 响应面法 工艺参数

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汽车离合器摩擦片用50CrV4钢带冷轧工艺优化 被引量：3

2

作者 彭梅宏 彭云峰 李期琇 《江西冶金》 2010年第6期10-12,15,共4页

介绍罩式炉阶梯式升温退火工艺、冷轧第一轧程采用小压下的工艺方法,利用现有设备生产汽车离合器摩擦片用50CrV4冷轧钢带,达到了国外同类产品的质量要求。

关键词 离合器 摩擦片 钢带 50crv4

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重型汽车钢板弹簧的热处理 被引量：2

3

作者 武明亮 范铁岁 宋桂军 《热处理》 CAS 2013年第5期55-58,共4页

研究了代替52CrMnBA钢用于重型汽车少片钢板弹簧的50CrV钢的热处理工艺。研究结果表明,50CrV钢板弹簧用PAG水溶性淬火介质淬火可明显提高淬透性和硬度均匀性;弹簧总成的疲劳寿命大于12万次,符合技术要求。道路试验表明,采用50CrV钢制造... 研究了代替52CrMnBA钢用于重型汽车少片钢板弹簧的50CrV钢的热处理工艺。研究结果表明,50CrV钢板弹簧用PAG水溶性淬火介质淬火可明显提高淬透性和硬度均匀性;弹簧总成的疲劳寿命大于12万次,符合技术要求。道路试验表明,采用50CrV钢制造的重型汽车少片钢板弹簧性能完全满足使用要求,且成本明显降低。 展开更多

关键词 钢板弹簧 PAG水溶性淬火液 50crv钢 疲劳寿命

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50CrV低温二次硬化机理的探讨 被引量：1

4

作者 王永强 雍岐龙 +2 位作者 彭澎 苏加国 程莲萍 《昆明理工大学学报（理工版）》 2002年第6期56-59,共4页

设计了低温回火工艺 ,使 5 0CrV钢的硬度提高 .通过对比实验和采用透射电镜 ,探讨了低温二次硬化产生的机理 .结果表明 ,低温回火时VC的弥散析出导致了 5 0CrV钢的硬度升高 ,微合金钢中强碳化物形成元素Nb、V、Ti的沉淀强化和固溶强化... 设计了低温回火工艺 ,使 5 0CrV钢的硬度提高 .通过对比实验和采用透射电镜 ,探讨了低温二次硬化产生的机理 .结果表明 ,低温回火时VC的弥散析出导致了 5 0CrV钢的硬度升高 ,微合金钢中强碳化物形成元素Nb、V、Ti的沉淀强化和固溶强化引起低温二次硬化 . 展开更多

关键词 微合金钢 低温回火 二次硬化 50crv钢 硬度 弥散强化

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50CrV4瓦楞辊用无缝钢管的研制

5

作者 易良刚 苏卫 +1 位作者 郑兵 刘志军 《四川冶金》 CAS 2005年第4期21-23,共3页

介绍了50CrV4瓦楞辊用管的生产工艺和质量情况,以电炉炼钢和周期轧管机组生产的厚壁无缝钢管完全满足制造瓦楞辊的钢质和力学性能要求。

关键词 瓦楞辊 无缝钢管 成型工艺 轧制工艺 生产工艺 产品质量

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50CrVA钢弹簧的断裂分析和解决措施 被引量：12

6

作者 蒋宪邦 梁益龙 刘国栋 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第7期109-111,共3页

对出现早期断裂的50CrVA弹簧材料进行金相、断口形貌和硬度分析。结果表明,磨削过程中产生的二次马氏体是弹簧失效断裂的主要原因。含二次马氏体的试样经450℃回火30 min后,可以消除其危害,硬度明显降低,弹簧的疲劳寿命有所提高。

关键词 50crvA钢 磨削面 二次马氏体 回火

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奥氏体形变对50CrV4钢相变行为的影响 被引量：11

7

作者 达传李 杨庚蔚 +3 位作者 毛新平 余驰斌 何仙灵 蔡珍 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期411-419,共9页

利用Thermecmastor-Z型热模拟试验机,结合金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、维氏硬度计等,系统研究了奥氏体区变形对50CrV4钢连续冷却相变和等温相变规律的影响。建立了试验钢动态CCT曲线。研究结果表明,奥氏体变形能促进连续冷却转变过... 利用Thermecmastor-Z型热模拟试验机,结合金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、维氏硬度计等,系统研究了奥氏体区变形对50CrV4钢连续冷却相变和等温相变规律的影响。建立了试验钢动态CCT曲线。研究结果表明,奥氏体变形能促进连续冷却转变过程中铁素体-珠光体、贝氏体转变,但亦可提高奥氏体的机械稳定性,进而抑制马氏体转变,Ms点由331.6℃(奥氏体未变形)降低至291℃(950℃下变形50%+890℃下变形50%,变形速率均为5s-1,变形后冷速为20℃/s)。当轧后冷速小于0.5℃/s时,试验钢中可获得铁素体+珠光体组织。此外,在研究不同变形量对试验钢等温相变规律影响时发现,650℃等温时,试验钢中发生铁素体-珠光体相变。随着变形量的增加(由30%增加至50%),其等温相变动力学加快(相变完成时间由197.6s减小至136.5s),铁素体体晶粒尺寸、珠光体片层间距减小,硬度增加。 展开更多

关键词 CSP工艺 50crv4钢 形变奥氏体 CCT曲线 等温相变

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50CrV_4弹簧钢疲劳破坏机理的研究 被引量：7

8

作者 惠卫军 董瀚 +2 位作者 陈思联 高惠菊 高伟 《汽车工艺与材料》 1998年第12期17-20,共4页

本文主要分析了轿车悬架螺旋弹簧用钢50CrV4的疲劳破坏机理。在扫描电镜下观察了轴对称旋转弯曲疲劳断口，对疲劳断裂的原因进行了详细的分析，并在光学和扫描电镜下分析了钢中的非金属夹杂物。

关键词 50crv4弹簧钢 疲劳性能 表面缺陷 弹簧钢

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CSP热轧50CrV4带钢普通球化退火工艺 被引量：6

9

作者 何仙灵 杨庚蔚 +3 位作者 毛新平 余驰斌 达传李 蔡珍 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第10期831-837,共7页

系统研究了球化退火温度及保温时间对CSP热轧50CrV4带钢组织与性能的影响。研究结果表明:在730~770℃的温度范围内球化退火4~18h时,随着退火温度的提高,碳化物粒径先缓慢增大后迅速降低,球化率逐渐增大;随着保温时间的延长,碳化物粒径... 系统研究了球化退火温度及保温时间对CSP热轧50CrV4带钢组织与性能的影响。研究结果表明:在730~770℃的温度范围内球化退火4~18h时,随着退火温度的提高,碳化物粒径先缓慢增大后迅速降低,球化率逐渐增大;随着保温时间的延长,碳化物粒径逐渐增大,730及750℃时,球化率先增大后降低;770℃时球化率逐渐降低。当退火温度为770℃,保温时间为4h时,球化效果最佳,球化率为90.6%,碳化物平均粒径为0.29μm,硬度为202.8HV。 展开更多

关键词 CSP工艺 球化退火 球状珠光体 50crv4钢 球化率

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50CrV4链板晶界氧化对疲劳强度的影响 被引量：1

10

作者 张孟九 谢爱军 +3 位作者 逄宁宁 王绪珍 王魁 王俊杰 《物理测试》 CAS 2024年第1期44-49,共6页

50CrV4作为优质的Cr-Mn-V系列合金弹簧钢,经过等温淬火+回火热处理后,获得下贝氏体+回火马氏体+少量残留奥氏体+弥散分布的颗粒状碳化物的复相组织。用50CrV4带钢制成的汽车正时齿形链链板,经过热处理后,保证高疲劳强度的同时,又兼具较... 50CrV4作为优质的Cr-Mn-V系列合金弹簧钢,经过等温淬火+回火热处理后,获得下贝氏体+回火马氏体+少量残留奥氏体+弥散分布的颗粒状碳化物的复相组织。用50CrV4带钢制成的汽车正时齿形链链板,经过热处理后,保证高疲劳强度的同时,又兼具较好的耐磨性。但是由于50CrV4中Cr、Mn、V的存在,使得50CrV4过冷奥氏体较为稳定,在热轧卷板时,冷却不能过快,否则易出现马氏体和贝氏体,导致卷板过程中开裂,所以在高温区停留时间较长,不可避免地存在不同程度的晶界氧化,对晶界氧化程度不同的50CrV4带钢分别进行晶界氧化深度检测并冲裁成链板,在同样的热处理条件下,制作出成品链条,分别测试链条的拉力和疲劳强度,得出不同程度的晶界氧化对链条拉力和疲劳强度的影响,通过对比分析发现,纵向晶界氧化会造成链条拉力降低和链条疲劳强度降低,横向晶界氧化比纵向晶界氧化对链条的拉力的影响更严重,并且严重降低链条的疲劳强度。 展开更多

关键词 50crv4钢 晶界氧化 疲劳强度 链条拉力

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双道次热压缩50CrV4弹簧钢奥氏体的静态再结晶 被引量：4

11

作者 吴浩 鲍思前 +2 位作者 赵刚 许柳 陈建徽 《特殊钢》 北大核心 2014年第6期51-53,共3页

通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~8... 通过Gleeble-1500热模拟机对50CrV4弹簧钢(/%:0.53C,0.18Si,0.84Mn,0.012P,0.003S,0.92Cr,0.12V,0.02Ti)50 mm连铸板坯锻制成的15 mm板进行双道次热压缩试验。研究该钢在850~1 000℃以真应变0.1~0.25,应变速率0.1~10 s^(-1),道次间隔1~80 s形变时的静态再结晶行为,并建立了静态再结晶动力学模型。结果表明,随温度、应变量、应变速率、道次间隔时间增加,会加速50CrV4钢静态再结晶进程;在950℃,真应变0.25,应变速率为0.1,1,10 s^(-1)时,该钢发生50%再结晶所需的时间分别为8.42,4.40,2.22 s;该钢静态再结晶激活能为249.974 kJ·mol^(-1)。 展开更多

关键词 50crv4弹簧钢 50 mm连铸板坯 双道次热压缩 静态再结晶 动力学模型

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弹簧钢50CrV4奥氏体动态再结晶的研究 被引量：4

12

作者 许柳 鲍思前 +2 位作者 赵刚 陈建徽 吴浩 《上海金属》 CAS 北大核心 2014年第6期11-14,共4页

在Gleebe-1500热力模拟机上,采用单道次热压缩实验,研究了不同变形速率和不同变形温度下弹簧钢50Cr V4的动态再结晶行为。结果表明:钢种在较高温度和较低应变速率下,动态再结晶更容易发生。采用回归法计算出动态再结晶的变形激活能和应... 在Gleebe-1500热力模拟机上,采用单道次热压缩实验,研究了不同变形速率和不同变形温度下弹簧钢50Cr V4的动态再结晶行为。结果表明:钢种在较高温度和较低应变速率下,动态再结晶更容易发生。采用回归法计算出动态再结晶的变形激活能和应变指数分别为378.612 k J/mol和4.92,由此建立动态再结晶峰值应变、稳态应变和临界应变模型。 展开更多

关键词 弹簧钢50crv4 奥氏体 动态再结晶 应力-应变曲线

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感应热处理对50CrV弹簧钢力学性能与马氏体亚结构的影响 被引量：3

13

作者 赵睿澍 孙俊杰 +1 位作者 王浩 柳永宁 《材料热处理学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第5期97-103,共7页

以50CrV弹簧钢为研究对象,采用感应热处理细化其晶粒,研究了细化晶粒对其力学性能和马氏体相变亚结构的影响。结果表明:感应热处理一次就可以将试验钢的晶粒尺寸由起始态的31.9μm细化到11.8μm,进一步增加感应热处理到5次,晶粒细化到9.... 以50CrV弹簧钢为研究对象,采用感应热处理细化其晶粒,研究了细化晶粒对其力学性能和马氏体相变亚结构的影响。结果表明:感应热处理一次就可以将试验钢的晶粒尺寸由起始态的31.9μm细化到11.8μm,进一步增加感应热处理到5次,晶粒细化到9.8μm,细化的效果减弱。力学性能测试表明:常规热处理试样(850℃淬火及250℃回火2 h)表现出脆性状态,强度达到1655 MPa,伸长率只有0.9%,断口是沿晶断裂;感应淬火试样同样在250℃回火2 h,一次感应处理后强度达到了2180 MPa,伸长率恢复到2.5%;感应处理5次后抗拉强度没有进一步提升,但是伸长率达到了7.2%,断口由沿晶转变为以韧窝为主的断裂模式。透射电镜分析结果表明:常规热处理试样的马氏体亚结构以孪晶为主,而感应处理5次的试样中马氏体亚结构以位错为主,这表明细化晶粒对高碳马氏体亚结构有影响,粗晶(常规晶粒尺寸)是孪晶亚结构而细晶是位错亚结构。 展开更多

关键词 50crv弹簧钢 细化晶粒 循环热处理 力学性能 马氏体亚结构

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CSP热轧50CrV4弹簧钢等温相变行为 被引量：3

14

作者 达传李 杨庚蔚 +3 位作者 毛新平 蔡珍 余驰斌 何仙灵 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第2期132-138,共7页

利用Thermecmastor-Z型热模拟试验机,结合金相显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、维氏硬度计等,系统研究了CSP热轧50CrV4弹簧带钢的等温相变行为。研究结果表明,试验钢在680～550℃等温时,奥氏体发生铁素体-珠光体相变;随着等温温度的降低... 利用Thermecmastor-Z型热模拟试验机,结合金相显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、维氏硬度计等,系统研究了CSP热轧50CrV4弹簧带钢的等温相变行为。研究结果表明,试验钢在680～550℃等温时,奥氏体发生铁素体-珠光体相变;随着等温温度的降低,等温相变动力学先加快后减慢,铁素体晶粒和珠光体片层逐渐细化,显微硬度不断增加。当等温温度为620℃时,相变完成时间仅需96s。此外,根据Johnson-Mehl-Avrami（JMA）理论建立了试验钢的相变动力学模型,计算了JMA方程动力学参数,获得了50CrV4弹簧钢的TTT曲线,结果表明理论计算值与试验测量值吻合较好。 展开更多

关键词 CSP工艺 50crv4弹簧钢 TTT曲线 珠光体 Johnson-Mehl-Avrami理论

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50CrV4钢垫圈开裂原因分析 被引量：1

15

作者 吉国强 葛贵明 +1 位作者 于丽娟 钟继志 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2021年第7期254-257,共4页

采用扫描电镜、能谱分析仪、光学显微镜和火花直读光谱仪等设备,观察和检测了50CrV4钢垫圈失效件的断口形貌、显微组织及化学成分等。检测结果表明,由于垫圈原材料存在成分偏析,碳化物在晶界处偏聚,造成局部应力集中。淬火冷却时,在应... 采用扫描电镜、能谱分析仪、光学显微镜和火花直读光谱仪等设备,观察和检测了50CrV4钢垫圈失效件的断口形貌、显微组织及化学成分等。检测结果表明,由于垫圈原材料存在成分偏析,碳化物在晶界处偏聚,造成局部应力集中。淬火冷却时,在应力作用下垫圈产生沿晶裂纹,后续使用过程中,裂纹在外力作用下进一步扩展,提前失效。 展开更多

关键词 50crv4钢 弹簧钢 成分偏析 脆性断裂 沿晶裂纹

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薄板坯连铸连轧50CrV4合金钢的组织与性能的研究 被引量：1

16

作者 赵欣锋 徐研 《热加工工艺》 北大核心 2019年第22期127-131,共5页

研究了淬回火对薄板坯连铸连轧和传统热轧50CrV4钢板显微组织和力学性能的影响,并对比分析了连铸连轧50CrV4与传统热轧Q345、16Mn和45钢板的耐磨性能。结果表明,连铸连轧50CrV4钢的组织为铁素体+层片状珠光体,回火后组织为回火马氏体+... 研究了淬回火对薄板坯连铸连轧和传统热轧50CrV4钢板显微组织和力学性能的影响,并对比分析了连铸连轧50CrV4与传统热轧Q345、16Mn和45钢板的耐磨性能。结果表明,连铸连轧50CrV4钢的组织为铁素体+层片状珠光体,回火后组织为回火马氏体+少量铁素体,而传统热轧态50CrV4钢的组织为粒状珠光体+铁素体,回火后组织为回火马氏体;经相同淬火与回火工艺后,连铸连轧态50CrV4钢的强度增加幅度更大,且相同状态下连铸连轧50CrV4钢的强度更高而塑性较低。在相同磨料磨损条件下,磨损失重量从大至小顺序为:Q345>16Mn>45钢>50CrV4钢,50CrV4、45钢和16Mn钢的相对耐磨性(与Q345相比)分别为1.99 J.21和1.14,50CrV4钢具有最佳的耐磨性;45钢J6Mn和Q345钢的主要磨损机制为犁沟和显微切削,50CrV4钢的主要磨损机制为疲劳剥落磨损。 展开更多

关键词 连铸连轧 50crv4钢 淬回火 显微组织 性能

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加热条件与混合气氛对50CrV4钢表面脱碳的影响 被引量：1

17

作者 张绍成 赵刚 +3 位作者 徐耀文 毛新平 韩斌 蔡珍 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第12期1018-1023,共6页

试验过程模拟武钢CSP均热炉的加热条件,分别研究加热温度、保温时间、炉内气氛对弹簧钢50CrV4表面脱碳的影响规律。结果表明,50CrV4钢脱碳厚度随保温时间的延长而增加;保温时间为30和60min,加热温度低于1050℃时,脱碳层厚度随温度升高... 试验过程模拟武钢CSP均热炉的加热条件,分别研究加热温度、保温时间、炉内气氛对弹簧钢50CrV4表面脱碳的影响规律。结果表明,50CrV4钢脱碳厚度随保温时间的延长而增加;保温时间为30和60min,加热温度低于1050℃时,脱碳层厚度随温度升高而增加,高于1050℃时,脱碳层由于氧化加剧而减少,1050℃为脱碳敏感温度;O_2+CO_2+H_2O+N_2混合气氛比O_2+CO_2+N_2和H_2O+N_2降低脱碳层厚度更加明显。结合氧化模型和菲克第二定律,建立并修正了脱碳计算模型,利用试验数据验证其可靠性。 展开更多

关键词 CSP 50crv4钢 表面脱碳 计算模型

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