轮轴钢35CrMoA单轴微动疲劳失效机理 被引量：7

1

作者 杨洋 何国球 +4 位作者 卢棋 樊康乐 佘萌 刘兵 朱旻昊 《金属功能材料》 CAS 2015年第1期21-26,共6页

通过平面对平面的接触方式,研究轮轴钢35CrMoA在单轴微动疲劳下的失效机理,采用扫描电子显微镜观察其微动损伤表面的微观形貌,通过透射电镜观察微动疲劳过程中不同应力幅值时接触区位错的组态。结果表明,随着应力幅值的增加,微动疲劳寿... 通过平面对平面的接触方式,研究轮轴钢35CrMoA在单轴微动疲劳下的失效机理,采用扫描电子显微镜观察其微动损伤表面的微观形貌,通过透射电镜观察微动疲劳过程中不同应力幅值时接触区位错的组态。结果表明,随着应力幅值的增加,微动疲劳寿命降低的幅度变小;微动磨损可能加速微裂纹的萌生,也可能推迟微裂纹扩展;随着轴向应力幅值的增大,形成的位错胞尺寸也较大,并且其多边形化的趋势也越明显;微动疲劳的接触压应力和循环载荷为位错的滑移切变提供了条件。 展开更多

关键词 35crmoa 轮轴钢 微动疲劳 失效机理

原文传递

HL级抽油杆性能对比研究 被引量：3

2

作者 王军 史交齐 姬丙寅 《石油工业技术监督》 2017年第5期31-33,共3页

对比了30CrMoA和35CrMoA HL级抽油杆的化学成分、拉伸性能、冲击性能及疲劳性能。结果表明:35CrMoA的强度较30CrMoA高,冲击功、伸长率、断面收缩率均低于30CrMoA;30CrMoA的室温疲劳寿命约是35CrMoA的2倍,低温疲劳寿命是35CrMoA的5倍。因... 对比了30CrMoA和35CrMoA HL级抽油杆的化学成分、拉伸性能、冲击性能及疲劳性能。结果表明:35CrMoA的强度较30CrMoA高,冲击功、伸长率、断面收缩率均低于30CrMoA;30CrMoA的室温疲劳寿命约是35CrMoA的2倍,低温疲劳寿命是35CrMoA的5倍。因此,2种常用的抽油杆中30CrMoA的综合性能更优。 展开更多

关键词 30crmoa 35crmoa HL级 抽油杆 疲劳周次

下载PDF 职称材料

35CrMoA抽油杆断裂原因分析 被引量：5

3

作者 吕庆钢 刘彦 +4 位作者 于国龙 胡瑞龙 王军 徐蔼彦 姬丙寅 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第24期257-259,共3页

通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析,对35Cr Mo A抽油杆的断裂失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆断裂是由油田腐蚀介质和交变应力引起的杆体腐蚀疲劳断裂,裂纹起源于杆体镦粗起始端腐蚀坑处,断口处... 通过几何尺寸测量、化学成分分析、力学性能测试、显微组织及断口分析,对35Cr Mo A抽油杆的断裂失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆断裂是由油田腐蚀介质和交变应力引起的杆体腐蚀疲劳断裂,裂纹起源于杆体镦粗起始端腐蚀坑处,断口处的显微组织为回火索氏体,并存在块状铁素体,抗拉强度接近标准下限。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效 应力 腐蚀坑

下载PDF 职称材料

HL级35CrMoA抽油杆杆体失效分析 被引量：4

4

作者 徐蔼彦 陈举涛 +2 位作者 袁良帅 王军 姬丙寅 《焊管》 2017年第6期34-37,共4页

为了研究分析某厂HL级35CrMoA抽油杆杆体失效原因,对失效抽油杆进行了宏观形貌观察和化学成分分析,并对其显微组织和断口形貌进行了分析和有限元计算。结果表明,该抽油杆的失效模式为典型的腐蚀疲劳断裂,显微组织主要为回火索氏体+铁素... 为了研究分析某厂HL级35CrMoA抽油杆杆体失效原因,对失效抽油杆进行了宏观形貌观察和化学成分分析,并对其显微组织和断口形貌进行了分析和有限元计算。结果表明,该抽油杆的失效模式为典型的腐蚀疲劳断裂,显微组织主要为回火索氏体+铁素体;疲劳裂纹源于杆体表面腐蚀坑处,疲劳裂纹沿针状组织扩展;在拉伸载荷下,凸缘与杆体截面突变处应力水平相对较高,最终导致腐蚀疲劳失效。最后,提出了预防抽油杆失效的措施,为油田减少同类失效的发生提供重要的理论依据。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

下载PDF 职称材料

分光光度法测定合金钢中的钼 被引量：3

5

作者 周志伟 《中国无机分析化学》 CAS 2013年第2期53-55,共3页

建立了采用氯化亚锡还原-分光光度法测定合金钢中钼的方法,研究了实验条件对检测结果的影响,用测定已知钼含量的合金钢标准样品,选定最佳检测条件,在选定的实验条件下对样品中钼含量进行检测,其结果与传统的测钼方法得到的结果吻合,方... 建立了采用氯化亚锡还原-分光光度法测定合金钢中钼的方法,研究了实验条件对检测结果的影响,用测定已知钼含量的合金钢标准样品,选定最佳检测条件,在选定的实验条件下对样品中钼含量进行检测,其结果与传统的测钼方法得到的结果吻合,方法省时省试剂,能快速准确测得合金钢中的钼。 展开更多

关键词 钢 氯化亚锡 分光光度法 钼 35crmoa

下载PDF 职称材料

氢气预热器连接螺栓失效分析及解决对策 被引量：3

6

作者 姜勇 巩建鸣 《压力容器》 北大核心 2007年第12期29-32,共4页

从断口宏观特征、材质、断口电镜形貌以及微观组织等方面对发生断裂的氢气预热器连接螺栓进行了分析,结果表明,螺栓断口腐蚀产物为单纯的FeS晶粒。根据高温硫腐蚀机理分析,确定该连接螺栓的断裂是一起典型的高温硫环境下的应力腐蚀开裂... 从断口宏观特征、材质、断口电镜形貌以及微观组织等方面对发生断裂的氢气预热器连接螺栓进行了分析,结果表明,螺栓断口腐蚀产物为单纯的FeS晶粒。根据高温硫腐蚀机理分析,确定该连接螺栓的断裂是一起典型的高温硫环境下的应力腐蚀开裂失效案例,主要是由于工作介质中含有硫化氢或者硫蒸汽所致。建议提高材料等级,采用0Cr18Ni10Ti不锈钢螺栓,以解决腐蚀问题。 展开更多

关键词 35crmoa 氢气预热器 连接螺栓 高温硫腐蚀

下载PDF 职称材料

影响大功率柴油机曲轴机械性能的因素 被引量：1

7

作者 陆卫东 《柴油机》 2002年第3期41-43,共3页

本文以35CrMoA材料制作的12V240Z大功率柴油机曲轴为例,分析了材料化学成分、显微组织、晶粒度等与热处理工艺相关的因素对曲轴机械性能的影响。

关键词 柴油机 曲轴 机械性能 35crmoa 热处理工艺 显微组织 晶粒度 化学成分

下载PDF 职称材料

35CrMoA抽油杆失效原因分析 被引量：2

8

作者 贾路 邓力 +1 位作者 徐蔼彦 王军 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第24期260-262,共3页

通过宏观和微观观察、化学成分和力学性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆失效原因进行分析。结果表明:35CrMoA抽油杆的失效模式为典型的疲劳断裂,断裂源位于抽油杆表面腐蚀坑处,断裂的主要原因是多种腐蚀形式综合作用。... 通过宏观和微观观察、化学成分和力学性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆失效原因进行分析。结果表明:35CrMoA抽油杆的失效模式为典型的疲劳断裂,断裂源位于抽油杆表面腐蚀坑处,断裂的主要原因是多种腐蚀形式综合作用。断口裂纹源处有环状氧化物类和少量硫化物类夹杂物;显微组织主要为回火索氏体+铁素体,还有少量的魏氏组织;腐蚀坑和疏松缺陷易于产生疲劳裂纹,裂纹沿硫化物及带状组织扩展,最终导致疲劳失效。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

下载PDF 职称材料

35CrMoA抽油杆扳手方失效研究 被引量：2

9

作者 邓力 冯轶 +3 位作者 何树人 徐蔼彦 王军 史学芳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第14期259-261,共3页

通过宏观观察、理化性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆扳手方失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆扳手方的失效形式为典型的腐蚀疲劳断裂,疲劳源位于抽油杆表面腐蚀坑处。腐蚀产物中除含有大量Fe的氧化物外,还有较多... 通过宏观观察、理化性能检测、显微组织和断口形貌分析,对35CrMoA抽油杆扳手方失效原因进行了分析。结果表明:抽油杆扳手方的失效形式为典型的腐蚀疲劳断裂,疲劳源位于抽油杆表面腐蚀坑处。腐蚀产物中除含有大量Fe的氧化物外,还有较多的硫化物和各种盐类物质;抽油杆扳手方的显微组织主要为回火索氏体+铁素体。腐蚀坑易于产生疲劳裂纹,裂纹沿硫化物及带状组织扩展,最终导致腐蚀疲劳失效。最后,提出了减少同类抽油杆断裂失效发生的措施。 展开更多

关键词 35crmoa 抽油杆 疲劳失效

下载PDF 职称材料

35CrMoA合金钢车轴在大功率交流传动电力机车上的应用 被引量：2

10

作者 晋军辉 陈喜红 +3 位作者 周建斌 邹文辉 佘毅赟 齐斌 《电力机车与城轨车辆》 2011年第3期25-27,共3页

文章介绍了35CrMoA材质电力机车合金钢车轴的研制过程,从结构优化设计、强度校核计算、残余应力试验、疲劳试验等方面对车轴的研制进行严密论证。结果表明,该合金钢车轴可以应用于我国现有大功率电力机车,并具有推广意义。

关键词 35crmoa 合金钢车轴 大功率电力机车 设计 试验

下载PDF 职称材料

激光熔覆参数对列车车轴修复组织形貌的影响 被引量：3

11

作者 王行涛 祝弘滨 +2 位作者 魏涛 李明高 赵明元 《轨道交通装备与技术》 2022年第4期6-9,30,共5页

利用自研的低合金钢粉末在35CrMoA车轴材料上进行激光熔覆试验,定量研究分析了激光功率、送粉率、扫描速度和搭接率4种工艺参数对熔覆组织形貌的具体影响,得出该种粉末在35CrMoA材料上的最优工艺参数方案。同时对自研粉末熔覆组织进行... 利用自研的低合金钢粉末在35CrMoA车轴材料上进行激光熔覆试验,定量研究分析了激光功率、送粉率、扫描速度和搭接率4种工艺参数对熔覆组织形貌的具体影响,得出该种粉末在35CrMoA材料上的最优工艺参数方案。同时对自研粉末熔覆组织进行晶粒度与超声缺陷检测,结果表明熔覆组织的力学性能、晶粒度和内部缺陷均能满足最新的铁标要求。 展开更多

关键词 激光熔覆 35crmoa 力学性能 晶粒度 超声缺陷

原文传递

菱形加载路径下35CrMoA钢的微动疲劳行为 被引量：1

12

作者 吕世泉 何国球 +5 位作者 沈月 田丹丹 刘晓山 林国斌 任敬东 胡杰 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期96-102,共7页

采用MTS809拉扭复合疲劳试验机、扫描电镜(SEM)研究了接触应力为150MPa时35CrMoA合金钢在菱形加载路径下微动疲劳性能。结果表明:随着等效应力幅值的增加,材料的软化、硬化效果更加明显;剪应力-剪应变滞后回线的面积增大;裂纹萌生源区... 采用MTS809拉扭复合疲劳试验机、扫描电镜(SEM)研究了接触应力为150MPa时35CrMoA合金钢在菱形加载路径下微动疲劳性能。结果表明:随着等效应力幅值的增加,材料的软化、硬化效果更加明显;剪应力-剪应变滞后回线的面积增大;裂纹萌生源区的面积减小,瞬断区面积与总断面面积的比例增加,瞬断区的撕裂也越严重。微动磨损使表面塑性枯竭,从而形成疲劳裂纹源。 展开更多

关键词 35crmoa 菱形加载 微动疲劳 等效应力幅值 断口形貌 裂纹源

下载PDF 职称材料

35CrMoA微动疲劳特性及其微结构研究 被引量：1

13

作者 杨洋 何国球 +3 位作者 刘兵 刘晓山 卢棋 朱旻昊 《功能材料》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期77-81,共5页

通过平面对平面的接触方式,研究35CrMoA微动疲劳特性及其微结构,通过透射电镜(TEM)观察并分析了微动疲劳过程中不同接触应力及不同循环周次时接触区位错的组态。结果表明,随着接触应力的增大,其寿命不断降低,但在不同接触应力区间内,疲... 通过平面对平面的接触方式,研究35CrMoA微动疲劳特性及其微结构,通过透射电镜(TEM)观察并分析了微动疲劳过程中不同接触应力及不同循环周次时接触区位错的组态。结果表明,随着接触应力的增大,其寿命不断降低,但在不同接触应力区间内,疲劳寿命降低的趋势不同;随着微动疲劳周次增加,其位错密度逐渐增大并互缠结在一起,进一步演化为位错胞;在不同接触应力下,微动疲劳后期都形成了位错胞结构;微动疲劳表层发现有层错亚结构,并且微动接触区的表层容易形成驻留滑移带。 展开更多

关键词 35crmoa 微动疲劳 微结构

下载PDF 职称材料

激光再制造机车车轴的力学性能 被引量：1

14

作者 丁春嵘 吕崇伟 《能源科技》 2020年第5期76-80,85,共6页

重载机车的车轴在运行过程中,承受的载荷主要有2种形式,第1种是日常行驶过程中的旋转弯曲载荷,其方向分别为沿表面和径向深度;第2种为弯道行过程中承受旋转弯曲和冲击等复杂应力,表面划伤和疲劳裂损是其主要的破坏形式,因而要求车轴材... 重载机车的车轴在运行过程中,承受的载荷主要有2种形式,第1种是日常行驶过程中的旋转弯曲载荷,其方向分别为沿表面和径向深度;第2种为弯道行过程中承受旋转弯曲和冲击等复杂应力,表面划伤和疲劳裂损是其主要的破坏形式,因而要求车轴材料具有足够强度的同时又具有足够的塑韧性。除了力学性能以外,对车轴组织中可能成为裂纹源的各类缺陷要求十分严格。使用激光再制造技术对损坏车轴进行修复,在激光与车轴基体的作用过程中,基体热影响区经历了复杂的热循环,导致其组织和力学性能相对原始组织发生下降,即热损伤。激光再制造35CrMoA热影响区的组织主要由各类型“渗碳体+铁素体”的组成;激光再制造车轴试样室温力学性能检测结果显示,与原始基体室温拉伸结果相比,再制造试样平均屈服强度为465MPa,平均抗拉强度为742MPa,较35CrMoA车轴出厂性能分别提升18%和8%。再制造车轴试样体现出极佳塑性,断口延伸率达到了57%,而35CrMoA基体材料仅为18%;与原始基体室温冲击结果相比,再制造试样的平均冲击吸收能量为61J,比35CrMoA基体提升45%。 展开更多

关键词 重载车轴 激光再制造 35crmoa 力学性能

下载PDF 职称材料

氢压机连杆螺栓失效分析

15

作者 马小明 李坚 刘志伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第12期194-196,共3页

通过对失效的连杆螺栓进行宏观分析及微观分析,系统分析了螺栓断裂的原因。结果表明,螺栓断裂属于疲劳断裂,其中螺栓的材料性能不足为主要原因。由于材料本身对应力集中的敏感性较高,在螺栓变径处表面形成疲劳裂纹源,另外材料本身强度... 通过对失效的连杆螺栓进行宏观分析及微观分析,系统分析了螺栓断裂的原因。结果表明,螺栓断裂属于疲劳断裂,其中螺栓的材料性能不足为主要原因。由于材料本身对应力集中的敏感性较高,在螺栓变径处表面形成疲劳裂纹源,另外材料本身强度以及内部存在的孔洞、晶粒取向,加速了疲劳裂纹的生成扩展,在经过交变应力作用下,最终造成螺栓疲劳断裂。 展开更多

关键词 35crmoa 疲劳断裂 强度

下载PDF 职称材料

活动注汽管线卡瓦双头螺栓断裂分析

16

作者 王芹 翁履谦 +3 位作者 王秀华 杨文涛 台国安 王函 《全面腐蚀控制》 2006年第5期10-14,共5页

通过对活动注汽管线卡瓦双头螺栓已经断裂和还未使用过的长短螺栓进行宏观检查、化学成分分析、金相(裂纹)分析、断口分析、腐蚀产物x衍射分析试验、力学性能分析与硬度测试等研究工作,并对上述结果分析与讨论得出导致活动注汽管线卡瓦... 通过对活动注汽管线卡瓦双头螺栓已经断裂和还未使用过的长短螺栓进行宏观检查、化学成分分析、金相(裂纹)分析、断口分析、腐蚀产物x衍射分析试验、力学性能分析与硬度测试等研究工作,并对上述结果分析与讨论得出导致活动注汽管线卡瓦双头螺栓断裂的主要原因,提出了相应的预防措施和建议。 展开更多

关键词 螺检 断裂 失效分析 应力腐蚀 热处理 35crmoa

下载PDF 职称材料

锅炉吊杆用钢35CrMoA热轧调质材组织问题

17

作者 陈金富 刘占东 崔波 《大型铸锻件》 2010年第6期26-28,共3页

锅炉吊杆用钢35CrMoA热轧调质材调质后组织中出现大量的铁素体、贝氏体组织,而不能获得完全的索氏体组织。对化学成分、保温温度、保温时间、入水时间、水温进行调整,可减少组织中的铁素体含量。

关键词 吊杆 35crmoa 调质 铁素体

下载PDF 职称材料

35CrMoA圆钢棒纵裂原因分析

18

作者 刘贺 马雷 周巍 《大型铸锻件》 2020年第4期48-49,54,共3页

通过理化检测手段,对35CrMoA圆钢棒表面纵向裂纹的产生原因进行了研究,实验结果表明,开裂圆钢棒件表面纵向裂纹缺陷的性质为应力裂纹,产生在调质热处理工序前。

关键词 35crmoa 圆钢棒 纵向裂纹 调质热处理 脱碳 模拟实验

下载PDF 职称材料

在菱形路径下接触应力对35CrMoA微动疲劳特性的影响

19

作者 沈月 何国球 +2 位作者 田丹丹 刘晓山 吕世泉 《金属功能材料》 CAS 2015年第5期25-31,共7页

研究了在菱形加载路径,相同等效应力幅值(400 MPa)下,不同接触应力(50、150、250 MPa)对35CrMoA微动疲劳特性的影响。循环应力响应表明:接触应力越高,35CrMoA循环软化的程度越严重。滞后回线表明:微动疲劳的破坏主要由剪切应力引起,剪应... 研究了在菱形加载路径,相同等效应力幅值(400 MPa)下,不同接触应力(50、150、250 MPa)对35CrMoA微动疲劳特性的影响。循环应力响应表明:接触应力越高,35CrMoA循环软化的程度越严重。滞后回线表明:微动疲劳的破坏主要由剪切应力引起,剪应力-剪应变循环滞后环的面积随着接触应力增大而变大。微动斑微观结果表明:当接触应力较小时,微动斑中的滑移区较宽,粘着区较窄,反之亦然;接触应力越大,微动斑磨损越严重。微动疲劳宏观断口表明:微动疲劳裂纹源萌生于微动斑,裂纹开始扩展的方向垂直于试样表面。 展开更多

关键词 合金钢 35crmoa 微动疲劳 接触应力 菱形路径

原文传递

35CrMoA电力机车车轴热处理工艺的研究与应用

20

作者 陈宁 张银凤 孙晓庭 《铁道机车车辆》 2014年第6期47-49,86,共4页

选用电渣钢35CrMoA作为某型机车车轴材料,通过对其热处理工艺的研究,按照优化的调质处理工艺,使车轴的金相组织和性能达到了最佳。采用专用工装,使车轴调质后具有最小变形,满足了机加工要求。35CrMoA机车车轴的试制成功,满足了大功率高... 选用电渣钢35CrMoA作为某型机车车轴材料,通过对其热处理工艺的研究,按照优化的调质处理工艺,使车轴的金相组织和性能达到了最佳。采用专用工装,使车轴调质后具有最小变形,满足了机加工要求。35CrMoA机车车轴的试制成功,满足了大功率高速重载机车的需求。 展开更多

关键词 35crmoa 机车车轴 调质处理

下载PDF 职称材料