基于响应面法的22MnB5高强钢热冲压成形性优化 被引量：16

1

作者 李奇涵 景淑帆 +4 位作者 高嵩 邢继刚 谷东伟 徐传伟 盈亮 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2020年第6期93-101,共9页

通过建立高强钢热冲压成形有限元模型,模拟初始温度为700,750,800和850℃下的成形效果。通过分析研究高温下试件达到破裂时的成形极限及成形效果得出最佳成形温度,并通过试验数据验证模拟仿真的可靠性。以U形件为例,研究最佳成形温度下... 通过建立高强钢热冲压成形有限元模型,模拟初始温度为700,750,800和850℃下的成形效果。通过分析研究高温下试件达到破裂时的成形极限及成形效果得出最佳成形温度,并通过试验数据验证模拟仿真的可靠性。以U形件为例,研究最佳成形温度下主要工艺参数对成形性能的影响,并优化工艺参数,得出最佳成形工艺参数组合。结果表明:板料的最大成形极限量随温度的升高而增大,在700℃时22MnB5高强钢板料成形效果最佳,试件在700℃下成形时的最大减薄量为36 mm,成形性好、成形不足面积少。通过响应面分析法得出成形的最佳参数组合,经验证,在优化后的参数组合下,充分成形区域面积增大了23%,起皱倾向区域减少了34%。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢 热冲压成形 成形温度 成形性能 响应面法

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基于ABAQUS高强度钢热冲压过程数值分析 被引量：11

2

作者 胡军 陈珏 +1 位作者 栗明 赵运磊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第17期79-82,共4页

热冲压作为一种新的成形工艺,近年来广泛应用于生产汽车高强度钢板的冲压件上。通过有限元软件ABAQUS对22MnB5高强度硼合金钢板的热成形工艺进行了热力耦合分析。考虑到板料与模具之间的摩擦系数会随温度而变化,对板料在不同温度下的应... 热冲压作为一种新的成形工艺,近年来广泛应用于生产汽车高强度钢板的冲压件上。通过有限元软件ABAQUS对22MnB5高强度硼合金钢板的热成形工艺进行了热力耦合分析。考虑到板料与模具之间的摩擦系数会随温度而变化,对板料在不同温度下的应力分布与变化特点进行了阐述,归纳了温度对板料成形过程以及对冲压模具摩擦磨损的影响规律。根据板料在不同温度下的成形极限图,分析了不同温度对板料成形性能的影响,为热冲压成形提供理论参考。 展开更多

关键词 热冲压成形 22mnb5高强度钢板 拉深 成形极限图

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22MnB5高强钢板热塑性及断裂行为 被引量：5

3

作者 李敏 杜帅 +1 位作者 李颖 何文武 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期202-207,共6页

采用Gleeble-1500D热模拟试验机在变形温度为600~900℃,应变速率为0.1~10 s^(-1)条件下对22MnB5高强钢板进行了热拉伸试验,并通过扫描电镜和超景深光学显微镜观察了其断口形貌及金相组织。结果表明,22MnB5钢的应力-应变曲线表现为动态... 采用Gleeble-1500D热模拟试验机在变形温度为600~900℃,应变速率为0.1~10 s^(-1)条件下对22MnB5高强钢板进行了热拉伸试验,并通过扫描电镜和超景深光学显微镜观察了其断口形貌及金相组织。结果表明,22MnB5钢的应力-应变曲线表现为动态回复型,变形温度越小、应变速率越大时,22MnB5钢的流变应力越大;断裂机制为微孔聚集型韧性断裂;当变形温度小于900℃、应变速率小于10 s^(-1)时,颈缩、断裂应变和断口韧窝直径随温度和应变速率的增大而增大。试样金相组织在变形温度为800℃、应变速率为1 s^(-1)时再结晶程度比较充分,晶粒明显细化;韧窝越大,再结晶程度越充分,晶粒尺寸越细,临界断裂应变越大,材料热塑性变形能力越强;采用引入Zener-Hollomon参数改进后的Cockroft-Latham准则能较为成功地预测22MnB5高强钢的断裂行为。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢 断口形貌 热塑性 改进的Cockroft-Latham断裂准则

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表面质量对22MnB5高强钢高周疲劳性能的影响 被引量：4

4

作者 丁凯 董武峰 +2 位作者 陈仙风 石磊 高玉来 《上海金属》 CAS 2022年第3期15-20,共6页

采用应力比R=0.1的高周疲劳试验,研究了水淬-配分处理对1500 MPa级22MnB5高强钢高周疲劳性能的影响。分别采用光学显微镜和扫描电子显微镜进行了金相检验和疲劳断口分析。结果显示:未经水淬-配分处理的22MnB5钢组织主要为马氏体,抗拉强... 采用应力比R=0.1的高周疲劳试验,研究了水淬-配分处理对1500 MPa级22MnB5高强钢高周疲劳性能的影响。分别采用光学显微镜和扫描电子显微镜进行了金相检验和疲劳断口分析。结果显示:未经水淬-配分处理的22MnB5钢组织主要为马氏体,抗拉强度约为1500 MPa,其高周疲劳破坏主要是表面缺陷所致,疲劳断裂始于钢板表面的凹坑等缺陷处;经水淬-配分处理的22MnB5钢的抗拉强度降到了1400 MPa左右,疲劳断裂始于钢板表面的凹坑和氧化层,高周疲劳性能较差。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢 高周疲劳 疲劳断口 表面质量 水淬-配分处理

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基于JMatPro软件对22MnB5钢热处理参数的计算

5

作者 李治国 娄国栋 《焊管》 2023年第12期34-39,共6页

采用JMatPro 7.0对22MnB5高强钢的热平衡相组成、等温奥氏体化曲线(TTA)、过冷奥氏体连续转变曲线(CCT)、淬透性预测和淬火后的力学性能进行了数值计算,并对22MnB5高强钢进行了高温淬火试验。计算结果表明:22MnB5高强钢的相转变温度A_(... 采用JMatPro 7.0对22MnB5高强钢的热平衡相组成、等温奥氏体化曲线(TTA)、过冷奥氏体连续转变曲线(CCT)、淬透性预测和淬火后的力学性能进行了数值计算,并对22MnB5高强钢进行了高温淬火试验。计算结果表明:22MnB5高强钢的相转变温度A_(c1)为713.9℃,A_(c3)为812.0℃,M_(s)为401℃,M_(f)为290℃;22MnB5钢在连续加热过程中加热速率越快,奥氏体化程度越高且均匀化时间越短;钢在连续冷却过程中,其屈服强度、抗拉强度和硬度均随冷却速度的增大而增大,当冷却速度为100℃/s时,硬度、屈服强度和抗拉强度分别达到其最大值481.1HV0.1、1261 MPa和1507.9 MPa。22MnB5高强钢经高温热处理后冷水浴淬火试验,获得的组织、硬度、屈服强度和抗拉强度与JMatPro计算结果一致。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢 JMatPro模拟 平衡相 力学性能 淬透性

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AZ31镁合金/22MnB5高强度钢预冲孔无铆连接工艺研究 被引量：1

6

作者 王志鹏 李志勇 +1 位作者 王化楠 韩善灵 《重庆理工大学学报（自然科学）》 CAS 北大核心 2020年第8期116-121,共6页

为研究镁合金与高强度钢板材预冲孔无铆连接工艺的连接机理以及接头强度,以200℃下厚度为2 mm的AZ31镁合金板材和室温(25℃)下厚度为1 mm的22MnB5高强度钢板材为研究对象,通过Deform-2D有限元分析软件,模拟了不同冲头半径和拔模斜度对... 为研究镁合金与高强度钢板材预冲孔无铆连接工艺的连接机理以及接头强度,以200℃下厚度为2 mm的AZ31镁合金板材和室温(25℃)下厚度为1 mm的22MnB5高强度钢板材为研究对象,通过Deform-2D有限元分析软件,模拟了不同冲头半径和拔模斜度对连接后形成的"C"形互锁结构的影响。通过对冲头的行程-载荷曲线和连接完成后的接头的强度以及失效形式分析发现:接头失效形式主要为颈部断裂失效,影响颈部断裂失效的主要因素为冲头的半径与拔模斜度。仿真结果表明:预冲孔无铆连接能够实现AZ31镁合金与22MnB5高强度钢异种板材的有效连接。冲头半径为3.8 mm、拔模斜度为5°时,接头几何参数最优。 展开更多

关键词 预冲孔无铆连接 AZ31镁合金 22mnb5高强度钢 Deform-2D 颈部断裂失效

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板料初始温度及冲压速度对22MnB5热冲压成形过程的影响 被引量：1

7

作者 刘全义 张贵杰 +1 位作者 李昆昆 夏亮亮 《华北理工大学学报（自然科学版）》 CAS 2017年第4期41-46,共6页

采用DEFORM软件以唐钢生产的厚度为1.4mm的22MnB5汽车用高强钢为材料,建立了热冲压成形的有限元分析模型,研究了板料初始温度及冲压速度对热冲压成形过程的影响。研究结果表明,总负荷随着22MnB5板料初始温度的升高呈现出逐渐降低的趋势,... 采用DEFORM软件以唐钢生产的厚度为1.4mm的22MnB5汽车用高强钢为材料,建立了热冲压成形的有限元分析模型,研究了板料初始温度及冲压速度对热冲压成形过程的影响。研究结果表明,总负荷随着22MnB5板料初始温度的升高呈现出逐渐降低的趋势,22MnB5钢的成形初始温度应选择在900℃。当冲压速度低于50mm/s时,冲压成形过程中奥氏体可能已经发生转变。受到应变速率和材料内部温度这2种影响因素的制约,使冲压成形后的最大应力随着冲压速度的增加呈先降低后增长的趋势。冲压速度宜选择在50~60mm/s之间。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢 热冲压成形 初始温度 冲压速度 有限元分析

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超高强钢热成形奥氏体化加热参数的优化 被引量：30

8

作者 谷诤巍 孟佳 +3 位作者 李欣 徐虹 于思彬 沈永波 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S2期194-197,共4页

以汽车用高强钢22MnB5为研究对象,采用金相显微镜、激光共焦扫描显微镜、洛氏硬度仪等分析手段对热成形中加热参数进行研究。结果表明:对于2mm厚的22MnB5板材在热成形过程中,奥氏体化最佳的加热温度为950℃,保温时间为5min。采用优化后... 以汽车用高强钢22MnB5为研究对象,采用金相显微镜、激光共焦扫描显微镜、洛氏硬度仪等分析手段对热成形中加热参数进行研究。结果表明:对于2mm厚的22MnB5板材在热成形过程中,奥氏体化最佳的加热温度为950℃,保温时间为5min。采用优化后的加热工艺参数进行汽车防撞梁热成形试验,试验件的微观组织为均匀的马氏体组织,抗拉强度达到1500MPa以上,显微硬度在450HV以上,完全满足实际要求。 展开更多

关键词 材料合成与加工工艺 22mnb5 超高强度钢 热成形 奥氏体化加热参数

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22MnB5超高强钢热冲压成形工艺及试验 被引量：14

9

作者 薛克敏 孙大智 +1 位作者 李萍 巩子天纵 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第12期1498-1503,1511,共7页

考虑材料的热物理性能参数、力学性能与温度的关系,利用ABAQUS软件建立了22MnB5超高强钢热冲压过程的热力耦合有限元模型,选用合适的热冲压工艺参数进行数值分析,得到了坯料热冲压成形的应力应变分布,并以板料初始温度为变量,研究不同... 考虑材料的热物理性能参数、力学性能与温度的关系,利用ABAQUS软件建立了22MnB5超高强钢热冲压过程的热力耦合有限元模型,选用合适的热冲压工艺参数进行数值分析,得到了坯料热冲压成形的应力应变分布,并以板料初始温度为变量,研究不同初始温度对零件厚度分布、回弹及冷却速率的影响。进行了板料初始温度为900℃的22MnB5超高强钢热冲压试验,零件厚度分布及回弹量与模拟结果基本吻合,各区域淬火组织均为板条状马氏体,由于零件底部的淬火冷却速率较大,马氏体组织更加均匀细小。 展开更多

关键词 22mnb5超高强钢 数值模拟 回弹 马氏体转变

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汽车超高强钢防撞梁热成形试验 被引量：11

10

作者 徐虹 沈永波 +3 位作者 谷诤巍 孟佳 于思彬 李欣 《吉林大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S1期111-114,共4页

以汽车用超高强度钢22MnB5为研究对象,采用直接热成形工艺和间接热成形工艺进行汽车防撞梁成形试验。采用金相显微镜、显微硬度仪和万能拉伸试验机等分析测试手段对成形件的组织、力学性能进行了分析。探讨了直接、间接热成形工艺对成... 以汽车用超高强度钢22MnB5为研究对象,采用直接热成形工艺和间接热成形工艺进行汽车防撞梁成形试验。采用金相显微镜、显微硬度仪和万能拉伸试验机等分析测试手段对成形件的组织、力学性能进行了分析。探讨了直接、间接热成形工艺对成形组织及力学性能的影响。结果表明,成形件的微观组织为理想的板条状马氏体,抗拉强度达到1500MPa以上,硬度在450HV以上,完全满足生产要求,实际生产中可以根据情况选择合适的成形工艺。 展开更多

关键词 金属材料 22mnb5 直接热成形 间接热成形 超高强度钢 防撞梁

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22MnB5超高强钢焊接组织与性能 被引量：10

11

作者 赵洪运 刘洪伟 《焊接学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期67-69,78,共4页

采用钨极氩弧焊方法,实现了22MnB5超高强钢淬火前后同种材料之间的连接,进行了焊接接头拉伸试验和热影响区内显微组织及硬度分布试验,并对焊接前后材料的抗腐蚀性能进行了试验分析.结果表明,淬火处理后22MnB5组织结构从铁素体+珠光体组... 采用钨极氩弧焊方法,实现了22MnB5超高强钢淬火前后同种材料之间的连接,进行了焊接接头拉伸试验和热影响区内显微组织及硬度分布试验,并对焊接前后材料的抗腐蚀性能进行了试验分析.结果表明,淬火处理后22MnB5组织结构从铁素体+珠光体组织转变为马氏体组织,显微硬度与抗拉强度大幅度提高,原始及淬火后材料的焊接接头具有良好的力学性能和组织形貌,焊后焊接接头抗拉强度和硬度略低于原始母材,经淬火处理后的材料焊后抗拉强度达到1 179.59 MPa,略低于淬火材料但比原始母材高很多,淬火热处理材料的腐蚀速率略有上升,而焊接后将大幅度增加腐蚀速率,通过比较淬火焊缝钢腐蚀速率最大. 展开更多

关键词 22mnb5超高强钢 淬火 组织性能 腐蚀性能

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热冲压成形汽车用高强钢板的组织与性能研究 被引量：8

12

作者 张帅 杨德斌 《热加工工艺》 北大核心 2019年第7期145-147,共3页

对汽车车身用的22MnB5高强钢板在热冲压成形中的组织和力学性能进行了研究。结果表明:22MnB5钢板热冲压后,材料的微观组织由铁素体和珠光体转变为均匀的板条马氏体,且硼元素在热冲压过程中发生偏聚。热冲压可以极大地提高22MnB5钢的强... 对汽车车身用的22MnB5高强钢板在热冲压成形中的组织和力学性能进行了研究。结果表明:22MnB5钢板热冲压后,材料的微观组织由铁素体和珠光体转变为均匀的板条马氏体,且硼元素在热冲压过程中发生偏聚。热冲压可以极大地提高22MnB5钢的强度和硬度,降低材料的伸长率。 展开更多

关键词 22mnb5高强钢板 热冲压 组织结构 力学性能

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高强度板热成形变形机制与回弹研究 被引量：7

13

作者 郭幼丹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第15期8-11,共4页

从22MnB5硼镁合金板材成形温度、降温速率和材料的相变形出发,研究了热成形过程中冷却速度、温度变化对回弹的影响,同时探讨了板材厚度等因素对高强度板材成形性能的影响。结果表明,板材的初始条件、板材热成形时的温度场变化和相变行... 从22MnB5硼镁合金板材成形温度、降温速率和材料的相变形出发,研究了热成形过程中冷却速度、温度变化对回弹的影响,同时探讨了板材厚度等因素对高强度板材成形性能的影响。结果表明,板材的初始条件、板材热成形时的温度场变化和相变行为是影响回弹的主要因素;当冷却速度超过临界冷却速度时,回弹急剧增大;板材厚度对回弹控制和热成形工艺参数的制定有重大影响。 展开更多

关键词 高强度板 热成形 回弹 变形 22mnb5

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热冲压用超高强钢22MnB5性能测试与分析 被引量：6

14

作者 操志博 贾耿伟 +2 位作者 王连轩 张龙柱 苏振军 《河北冶金》 2017年第3期9-14,共6页

为测试邯钢新开发的热冲压用超高强钢22MnB5的力学性能并验证其是否满足热冲压使用需求,选取了国外某知名钢厂热冲压用超高强钢22MnB5进行了对比实验。实验结果证明,邯钢产品的性能指标接近或部分优于对照产品的指标,可以进行热冲压生... 为测试邯钢新开发的热冲压用超高强钢22MnB5的力学性能并验证其是否满足热冲压使用需求,选取了国外某知名钢厂热冲压用超高强钢22MnB5进行了对比实验。实验结果证明,邯钢产品的性能指标接近或部分优于对照产品的指标,可以进行热冲压生产。实验中得到的实验数据,可以为该产品后续市场推广提供技术支撑。 展开更多

关键词 超高强钢 22mnb5 硬度 强度 热冲压

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加热速率对22MnB5超高强度钢奥氏体化的影响 被引量：6

15

作者 靳永明 张宜生(指导) +2 位作者 梁卫抗 郑徐雨 李阳 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期80-83,共4页

在Gleeble 3500型热力模拟试验机上对22MnB5超高强度钢在不同加热速率(10~100℃·s^(-1))下进行了奥氏体化,研究了加热速率对奥氏体化温度Ac1,Ac3及奥氏体转变时间的影响,并建立了加热速率与Ac1的关系式。结果表明:该钢的Ac1与Ac3... 在Gleeble 3500型热力模拟试验机上对22MnB5超高强度钢在不同加热速率(10~100℃·s^(-1))下进行了奥氏体化,研究了加热速率对奥氏体化温度Ac1,Ac3及奥氏体转变时间的影响,并建立了加热速率与Ac1的关系式。结果表明:该钢的Ac1与Ac3都随着加热速率的增大而升高;当加热速率低于25℃·s^(-1)时,Ac1随加热速率的增大快速升高,当高于25℃·s^(-1)时,Ac1缓慢升高并趋向恒定;随着加热速率的提高,奥氏体化温度区间(Ac3~Ac1)大小呈升高趋势,奥氏体转变时间缩短。 展开更多

关键词 22mnb5超高强度钢 热力模拟 加热速率 奥氏体化

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基于PAMS-TAMP的高强钢板热成形工艺研究 被引量：5

16

作者 肖海峰 张春 张宇 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第3期115-117,共3页

在22MnB5高强钢板的力学及热物理性能的实验数据基础上,建立了汽车U形梁零件的有限元模型,并运用PAMS-TAMP软件进行了热冲压成形以及成形后的淬火冷却全过程的模拟分析。根据模拟参数进行了物理试验验证。结果表明,模拟结果与试验结果... 在22MnB5高强钢板的力学及热物理性能的实验数据基础上,建立了汽车U形梁零件的有限元模型,并运用PAMS-TAMP软件进行了热冲压成形以及成形后的淬火冷却全过程的模拟分析。根据模拟参数进行了物理试验验证。结果表明,模拟结果与试验结果一致。这能为高强钢板的热冲压工艺提供了有效的科学依据。 展开更多

关键词 22mnb5 高强钢板 热冲压

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高强钢变厚板汽车B柱热成形数值模拟及主要参数分析 被引量：1

17

作者 赵妍洁 高颖 +3 位作者 高静娜 刘凯源 张双杰 朱庆齐 《精密成形工程》 北大核心 2023年第4期112-120,共9页

目的研究热成形过程中冲压件温度场、应力场的变化规律,探究主要工艺参数对冲压件成形的影响规律。方法利用Abaqus软件建立热力耦合模型,对汽车B柱的热冲压成形过程进行数值模拟,分析板料及模具的温度和应力变化,确定主要工艺参数对冲... 目的研究热成形过程中冲压件温度场、应力场的变化规律,探究主要工艺参数对冲压件成形的影响规律。方法利用Abaqus软件建立热力耦合模型,对汽车B柱的热冲压成形过程进行数值模拟,分析板料及模具的温度和应力变化,确定主要工艺参数对冲压件的影响规律,利用得到的规律指导B柱模具的设计与制造,最后对B柱进行冲压试验。结果在热成形前的物料转移阶段,板材厚度差的存在使过渡区产生了温度梯度和内应力的变化;在热成形阶段,以减薄率为评判标准,确定了摩擦因数为0.35、冲压速度为100 mm/s时B柱的成形效果最好;对B柱的成形结果进行了分析,由局部减薄率的变化得到了模具缺陷的位置,由过渡区的偏移量得到了模具等厚区的长度,由板材温度变化确定了最佳保压时间为8 s。结论基于Abaqus软件,构建了B柱的热冲压有限元模型,对板材出炉至成形结束阶段进行了数值模拟与分析,在此基础上对B柱制件进行了冲压试验,发现制件的质量缺陷明显减少,对制件的指定点进行了面检测,合格率达到了95.83%,表明了分析结果的可靠性,同时也验证了有限元分析的准确性。 展开更多

关键词 高强钢 变厚板 热冲压 22mnb5 数值模拟

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高强度22MnB5钢板加热过程中组织演变规律的研究 被引量：4

18

作者 孙彩娜 张梅 +1 位作者 邵光杰 张恒华 《上海金属》 CAS 北大核心 2013年第2期12-16,26,共6页

对高强度22MnB5钢板采用快速电阻加热方法,并与传统炉子加热作比较,研究了钢板在加热过程中的组织演变规律。以炉子加热(～10℃/s)和电阻加热(～100℃/s)两种速率把试样加热到不同温度、保温不同时间后水淬,观察试样的显微组织并测试力... 对高强度22MnB5钢板采用快速电阻加热方法,并与传统炉子加热作比较,研究了钢板在加热过程中的组织演变规律。以炉子加热(～10℃/s)和电阻加热(～100℃/s)两种速率把试样加热到不同温度、保温不同时间后水淬,观察试样的显微组织并测试力学性能。结果表明,22MnB5钢板使用传统炉子加热时其过热度为70℃左右,电阻加热的过热度比炉子加热时增加了约50℃,加热温度达到各自临界转变温度后淬火组织为马氏体和少量铁素体。使用炉子加热到相应温度后保温一段时间,转变的奥氏体量比未保温的多10%左右。钢板电阻加热并淬火后其抗拉强度为1 536.4 MPa,延伸率为6.8%,达到超高强度钢板要求。 展开更多

关键词 22mnb5钢 热成形 快速加热 超高强度钢 组织演变

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Nb合金化对22MnB5热成形高强钢点焊性能的影响 被引量：3

19

作者 游建豪 冯毅 +3 位作者 温彤 路洪洲 马鸣图 赵岩 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第S02期359-363,共5页

22MnB5热成形高强钢的Nb合金化可细化晶粒、提高强韧性,但Nb合金化对其电阻点焊性能的影响尚需进一步探明。本工作设计、制备了22MnB5、22MnB5Nb热成形钢的点焊试样及等效热处理试样,并对试样组织性能进行了测试。研究发现,对于点焊试样... 22MnB5热成形高强钢的Nb合金化可细化晶粒、提高强韧性,但Nb合金化对其电阻点焊性能的影响尚需进一步探明。本工作设计、制备了22MnB5、22MnB5Nb热成形钢的点焊试样及等效热处理试样,并对试样组织性能进行了测试。研究发现,对于点焊试样,Nb的添加细化了焊点区域的晶粒,拉伸峰值载荷有所降低(降幅在7%以内),焊点硬度范围缩窄,但未改变失效模式以及焊点各区域材料组织类型;对于等效热处理试样,Nb的添加同样细化了晶粒且未改变焊点区域的组织类型,但对试样硬度和抗拉强度的影响很小,断后伸长率普遍有所降低。 展开更多

关键词 高强钢 22mnb5 Nb合金化 电阻点焊

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22MnB5高强钢板热成形淬火时间对回弹的影响规律 被引量：5

20

作者 肖海峰 王敏 +1 位作者 张春 张宇 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2013年第3期29-33,共5页

以22MnB5高强钢板力学及热物理性能的实验数据为基础,运用PAMSTAMP软件对22MnB5高强钢板U形梁的热冲压成形过程、成形后的淬火冷却工艺以及回弹分析的全部过程进行了有限元模拟,并根据模拟参数进行了物理实验验证,找出了22MnB5钢板U形... 以22MnB5高强钢板力学及热物理性能的实验数据为基础,运用PAMSTAMP软件对22MnB5高强钢板U形梁的热冲压成形过程、成形后的淬火冷却工艺以及回弹分析的全部过程进行了有限元模拟,并根据模拟参数进行了物理实验验证,找出了22MnB5钢板U形梁热冲压成形后的淬火时间对回弹影响的基本规律。实验分析结果表明:在特定时间内,随着淬火时间的增加,板料回弹量有所降低;当淬火时间继续延长时,板料回弹值不再发生显著变化,最佳淬火时间为20s。实验分析结果为高强钢板热冲压工艺的实际生产运用提供了良好的实验依据。 展开更多

关键词 22mnb5 高强钢板 热冲压 有限元模拟 板料回弹 板料成形

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