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超音速微粒轰击0Cr18Ni9钢表面纳米化的研究 被引量：9
1
作者 葛利玲 刘忠良 +2 位作者 井晓天 卢正欣 路彩虹 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第16期11-14,共4页
采用超音速微粒轰击(SFPB)技术对0Cr18Ni9钢进行表面纳米化;利用金相显微镜(OM)、X-射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)研究表层的组织结构变化,并进行了显微硬度测试分析。结果表明,经SFPB处理后,形成了约30μm厚的纳米层... 采用超音速微粒轰击(SFPB)技术对0Cr18Ni9钢进行表面纳米化;利用金相显微镜(OM)、X-射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)研究表层的组织结构变化,并进行了显微硬度测试分析。结果表明,经SFPB处理后,形成了约30μm厚的纳米层,样品表层发生应变诱导马氏体相变;孪晶形变是0Cr18Ni9钢表面纳米化过程的主要变形方式;表面纳米化是晶粒细化与马氏体相变共同作用的结果,与基体相比,SFPB处理后材料的表层硬度显著提高。 展开更多
关键词 超音速微粒轰击技术 0cr18ni9钢 表面纳米化
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1Cr18Ni9等离子体注渗氮层的组织及性能分析 被引量：6
2
作者 孙跃 林秀 +1 位作者 江少群 赫晓东 《中国表面工程》 EI CAS CSCD 2005年第5期5-11,共7页
研究了等离子体注渗氮的温度和注渗电压对1Cr18Ni9奥氏体不锈钢注渗层组织结构、纳米硬度及腐蚀性能的影响规律。结果表明:注渗后表层晶粒细化,表层新相主要有非晶,γN相,氮化物相((Fe,Cr,Ni)2N1-x和(Fe,Cr)2N1-x)及α相。注入电压10kV,... 研究了等离子体注渗氮的温度和注渗电压对1Cr18Ni9奥氏体不锈钢注渗层组织结构、纳米硬度及腐蚀性能的影响规律。结果表明:注渗后表层晶粒细化,表层新相主要有非晶,γN相,氮化物相((Fe,Cr,Ni)2N1-x和(Fe,Cr)2N1-x)及α相。注入电压10kV,450℃可生成非晶,390～420℃生成氮化物相,330～360℃无新相生成。注渗层纳米硬度值升高1.3～4.9倍,并与注渗温度保持单调关系。表层有非晶或γN相生成的试样表现出优越的耐腐蚀性能,没有新相生成的试样耐蚀性变差。 展开更多
关键词 等离子体注渗氮 1cr18ni9奥氏体不锈钢 组织结构 纳米硬度 腐蚀性能
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1Cr18Ni9钢螺旋压缩弹簧应力松弛机理 被引量：3
3
作者 农鑫 高金忠 +2 位作者 吴俊武 师春生 赵乃勤 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第1期106-112,共7页
为了揭示1Cr18Ni9奥氏体不锈钢螺旋压缩弹簧的抗应力松弛性能优异的主要原因,在100、140、180和220℃下分别对弹簧进行了长达960 h的应力松弛试验。结果发现,经过松弛试验后,弹簧的自由长度变化较小。松驰温度为100℃时,在松驰过程中一... 为了揭示1Cr18Ni9奥氏体不锈钢螺旋压缩弹簧的抗应力松弛性能优异的主要原因,在100、140、180和220℃下分别对弹簧进行了长达960 h的应力松弛试验。结果发现,经过松弛试验后,弹簧的自由长度变化较小。松驰温度为100℃时,在松驰过程中一阶段和二阶段间的拐点相较于其他松驰温度不明显,这是由松驰机理不同所导致的。此外,1Cr18Ni9奥氏体不锈钢螺旋压缩弹簧在100℃松弛时的塑性变形方式以位错的多滑移为主,而在更高的温度则以多滑移和孪生的方式发生塑性变形。 展开更多
关键词 1cr18ni9钢 应力松弛 松弛机制 塑性变形
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1Cr18Ni9不锈钢热处理后的晶界特征分布及耐蚀性能 被引量：1
4
作者 金云学 贾雨海 郭宇航 《热处理》 CAS 2009年第2期32-36,共5页
采用INCA Crystal电子背散射衍射分析系统研究了1Cr18Ni9不锈钢经不同工艺热处理后的晶界特征分布,并通过试验验证晶界特征分布对耐蚀性的影响。结果表明,原始态试样低∑-CSL晶界含量在85%左右,主要分布在∑3、∑9、∑27和∑29四个位置... 采用INCA Crystal电子背散射衍射分析系统研究了1Cr18Ni9不锈钢经不同工艺热处理后的晶界特征分布,并通过试验验证晶界特征分布对耐蚀性的影响。结果表明,原始态试样低∑-CSL晶界含量在85%左右,主要分布在∑3、∑9、∑27和∑29四个位置;热处理后晶界特征分布变化明显,在水淬试样中低∑-CSL晶界主要集中在∑3、∑9处,∑3晶界占所有低∑-CSL晶界的90%以上;在深冷试样中∑3晶界占全部低∑-CSL晶界的95%以上,并且低∑-CSL晶界主要分布在一般大角度晶界构成的晶界网络上,有效阻断了一般大角度晶界间的连通性;耐蚀试验结果表明,材料的极化电位原始态的为-0.299 V,热处理后增加到-0.200 V或更高,提高了耐蚀性。 展开更多
关键词 1cr18ni9钢 EBSD 晶界特征分布 极化电位 耐蚀性
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1Cr18Ni9钢的组织及性能与拉伸变形的关系 被引量：2
5
作者 郁有建 李国燕 郝志鹏 《铸造技术》 CAS 北大核心 2016年第8期1589-1590,1594,共3页
研究了热电锅炉用1Cr18Ni9钢管经变形和时效处理后的组织、性能与拉伸变形的关系。研究结果表明:钢管的抗拉强度,屈服强度和硬度随着变形量增加而增加,断后伸长率随之下降。随着钢管变形程度增加,硬度大幅上升;而时效时间对硬度影响较... 研究了热电锅炉用1Cr18Ni9钢管经变形和时效处理后的组织、性能与拉伸变形的关系。研究结果表明:钢管的抗拉强度,屈服强度和硬度随着变形量增加而增加,断后伸长率随之下降。随着钢管变形程度增加,硬度大幅上升;而时效时间对硬度影响较小。经800℃×3 000 h的时效处理后,未预变形的钢管在750℃下的高温塑性有所降低;而拉伸变形后钢管在750℃下的高温塑性有小幅提高。 展开更多
关键词 1cr18ni9钢 拉伸变形 组织 性能
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Al-9Si-10Cu储能材料对0Cr18Ni9钢的腐蚀行为研究 被引量：1
6
作者 张潇华 夏志增 +1 位作者 郭丽娟 张浩 《世界有色金属》 2017年第24期13-15,共3页
铝合金是比较理想的中高温储能材料,但在高温时易腐蚀金属容器,所以在实际工程应用时,需控制储能铝合金对容器的腐蚀。通过设置合理的腐蚀试验,研究了储能温度和储能时间分别对Al-9Si-10Cu储能材料腐蚀容器0Cr18Ni9钢的影响规律以及相... 铝合金是比较理想的中高温储能材料,但在高温时易腐蚀金属容器,所以在实际工程应用时,需控制储能铝合金对容器的腐蚀。通过设置合理的腐蚀试验,研究了储能温度和储能时间分别对Al-9Si-10Cu储能材料腐蚀容器0Cr18Ni9钢的影响规律以及相应的腐蚀机理,结果表明:腐蚀速率和腐蚀层厚度随储能温度的升高而逐渐增加;腐蚀速率随着储能时间的延长逐渐下降并趋于稳定,腐蚀层厚度却随储能时间的延长而不断增加;腐蚀层由两个区域组成,两者的颜色不同且具有明显的分界线;随着储能时间的延长,腐蚀层B区域的宽度几乎保持不变,而腐蚀层C区域却逐渐疏松并剥落,以致0Cr18Ni9钢被逐渐腐蚀。 展开更多
关键词 Al-9Si-10Cu储能材料 0cr18ni9钢 储能温度 储能时间 腐蚀机理
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热化学反应法制备Al_2O_3基陶瓷涂层的组织与性能 被引量：1
7
作者 张媛 周小飞 《铸造技术》 CAS 北大核心 2016年第6期1104-1106,共3页
采用热化学法在1Cr18Ni9钢表面制备Al_2O_3基陶瓷涂层,利用SEM、EDS等微观分析仪器研究了结合层的微观形貌、成分及组织结构,利用浸泡腐蚀实验检测了涂层的耐蚀性。结果表明,涂层致密均匀,与基体发生了化学反应,陶瓷涂层的存在有效的提... 采用热化学法在1Cr18Ni9钢表面制备Al_2O_3基陶瓷涂层,利用SEM、EDS等微观分析仪器研究了结合层的微观形貌、成分及组织结构,利用浸泡腐蚀实验检测了涂层的耐蚀性。结果表明,涂层致密均匀,与基体发生了化学反应,陶瓷涂层的存在有效的提高了1Cr18Ni9钢的抗酸、碱腐蚀能力。 展开更多
关键词 1cr18ni9钢 热化学反应法 陶瓷涂层 耐蚀性
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表面扩渗稀土(La、Ce)对1Cr18Ni9钢晶间腐蚀性能的影响 被引量：1
8
作者 王锐 吕祖舜 +1 位作者 许越 周红卫 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 1998年第4期85-88,共4页
采用硝酸-硫酸铁腐蚀试验，扫描电镜（SEM）、电子探针（EPM）等方法研究了气相扩渗稀土（La、Ce）对1Cr18Ni9钢晶间腐蚀性能的影响．结果表明，扩渗后倒在面几乎不存在贫Cr区，耐晶同腐蚀性能明显改善，超过经稳定化处理的1Cr18Ni9Ti... 采用硝酸-硫酸铁腐蚀试验，扫描电镜（SEM）、电子探针（EPM）等方法研究了气相扩渗稀土（La、Ce）对1Cr18Ni9钢晶间腐蚀性能的影响．结果表明，扩渗后倒在面几乎不存在贫Cr区，耐晶同腐蚀性能明显改善，超过经稳定化处理的1Cr18Ni9Ti钢水平． 展开更多
关键词 稀土 气相扩渗 晶间腐蚀 不锈钢
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稀土对1Cr18Ni9钢腐蚀性能及组织状态影响
9
作者 徐雳 石连升 王锐 《高技术通讯》 EI CAS CSCD 2001年第8期102-104,共3页
利用化学法对 1Cr18Ni9钢表面扩渗稀土 ,通过X 射线衍射分析了试样表面的组织状态。结果表明 ,1Cr18Ni9钢渗入稀土后 ,表面有CeFe7和LaO新相产生 ,并引起奥氏体含量降低 ,铁素体含量增加 ,改变了试样表面的微观结构。阳极极化曲线的测... 利用化学法对 1Cr18Ni9钢表面扩渗稀土 ,通过X 射线衍射分析了试样表面的组织状态。结果表明 ,1Cr18Ni9钢渗入稀土后 ,表面有CeFe7和LaO新相产生 ,并引起奥氏体含量降低 ,铁素体含量增加 ,改变了试样表面的微观结构。阳极极化曲线的测定结果表明 ,扩渗稀土后的 1Cr18Ni9钢试样耐腐蚀性能超过了稳定化处理的 展开更多
关键词 稀土 1cr18ni9钢 组织状态 腐蚀性能 表面扩渗 奥氏体 微观结构
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削加工 被引量：22
10
作者 王庭俊 周建华 《工具技术》 2009年第7期63-67,共5页
分析了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的材料特性和切削加工特点,从刀具材料和刀具几何参数的确定、切削用量和切削液的选择等方面入手,介绍了切削加工此类不锈钢材料的常用工艺方法以及关键技术,并给出了加工实例。
关键词 1cr18ni9Ti不锈钢 切削加工 刀具材料 几何参数 切削用量 切削液
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的喷丸表面纳米化及其对耐蚀性的影响 被引量：25
11
作者 王天生 于金库 +1 位作者 董冰峰 张福成 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第9期51-54,共4页
用X射线衍射仪和透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢高能喷丸处理试样表面形成的纳米晶组织进行了表征。用阳极动电位极化曲线测定和点蚀试验研究了喷丸表面纳米化对1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响,并借助扫描电镜对点蚀试样表面形貌进行了表征... 用X射线衍射仪和透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢高能喷丸处理试样表面形成的纳米晶组织进行了表征。用阳极动电位极化曲线测定和点蚀试验研究了喷丸表面纳米化对1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响,并借助扫描电镜对点蚀试样表面形貌进行了表征。结果表明,喷丸导致试样表面层形成平均尺寸约18 nm的纳米晶组织,即实现了表面纳米化,并产生了体积分数约15%的形变诱发α马氏体。随距喷丸表面深度增大晶粒尺寸逐渐增大,α马氏体的体积分数逐渐减小。喷丸表面纳米化可以明显改善1Cr18Ni9Ti不锈钢样品在3.5%NaCl溶液中的动电位极化特性。与原始粗晶试样相比,喷丸表面纳米化试样更容易形成稳定的腐蚀钝化膜,其抗氯离子腐蚀性能显著提高。 展开更多
关键词 1crl18ni9Ti不锈钢 表面纳米化 喷丸 耐蚀性
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电化学噪声和电化学阻抗谱监测1Cr18Ni9Ti不锈钢的初期点蚀行为 被引量：22
12
作者 胡丽华 杜楠 +1 位作者 王梅丰 赵晴 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期233-237,共5页
采用电化学噪声和电化学阻抗谱技术,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%NaCl溶液中的早期腐蚀行为。研究表明,浸泡初期(0h～48h),电化学噪声电位、电流在测量时间范围内漂移较小,电位谱功率(PSDV)曲线的斜率几乎不变;电化学阻抗谱在低频下出现... 采用电化学噪声和电化学阻抗谱技术,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%NaCl溶液中的早期腐蚀行为。研究表明,浸泡初期(0h～48h),电化学噪声电位、电流在测量时间范围内漂移较小,电位谱功率(PSDV)曲线的斜率几乎不变;电化学阻抗谱在低频下出现感抗特征,表明研究电极表面发生钝化膜破裂与修复的交替过程,即出现了亚稳态蚀点。浸泡中期(48h～60h),电化学噪声出现尖峰波动,谱功率曲线的斜率产生突变,电化学阻抗谱的低频感抗特征消失,表明研究电极表面的亚稳态蚀点转化为稳定蚀点。扫描电镜表面形貌分析表明,浸泡60h后研究电极表面出现明显蚀点。 展开更多
关键词 1cr18ni9Ti不锈钢 点蚀 电化学噪声 电化学阻抗谱 扫描电镜
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1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性NaCl溶液中的点蚀电化学特征 被引量：19
13
作者 胡丽华 杜楠 +1 位作者 王梅丰 赵晴 《失效分析与预防》 2006年第3期6-10,共5页
研究结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢在pH=1的酸性NaCl溶液介质中浸泡最初期,噪声电流曲线无噪声峰,噪声电阻大,电化学阻抗谱为一容抗弧,阻抗模值大,电极表面处于稳定状态。浸泡24h噪声电流曲线出现尖峰波动,但波动峰值只有几个微安,噪声电... 研究结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢在pH=1的酸性NaCl溶液介质中浸泡最初期,噪声电流曲线无噪声峰,噪声电阻大,电化学阻抗谱为一容抗弧,阻抗模值大,电极表面处于稳定状态。浸泡24h噪声电流曲线出现尖峰波动,但波动峰值只有几个微安,噪声电阻直线下降,阻抗谱高频部分为一容抗弧,低频下出现感抗特征,阻抗模值大幅度下降表面处于点蚀诱导期的亚稳状态。浸泡48h后,噪声电流波动峰值突然增大至100μA,噪声峰也增多,噪声电阻基本稳定,阻抗谱低频下的感抗成分消失,点蚀进入稳定发展阶段。动电位极化曲线与电化学噪声测试结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢在pH=1的酸性NaCl溶液介质中的耐点蚀性能随浸泡时间延长而降低。 展开更多
关键词 1cr18ni9Ti不锈钢 点腐蚀 电化学噪声 电化学阻抗谱
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1Cr18Ni9Ti钢的低温拉伸变形行为 被引量：22
14
作者 王淑花 杨德庄 +1 位作者 何世禹 吕钢 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 2004年第6期579-582,共4页
对1Cr18Ni9Ti钢在室温和低温下进行拉伸试验,利用TEM分析拉伸试样断口附近的显微组织,用SEM对拉伸断口进行观察,研究了温度对1Cr18Ni9Ti钢拉伸变形行为的影响.研究表明:随着试验温度的降低,1Cr18Ni9Ti钢的抗拉强度与屈服强度及加工硬化... 对1Cr18Ni9Ti钢在室温和低温下进行拉伸试验,利用TEM分析拉伸试样断口附近的显微组织,用SEM对拉伸断口进行观察,研究了温度对1Cr18Ni9Ti钢拉伸变形行为的影响.研究表明:随着试验温度的降低,1Cr18Ni9Ti钢的抗拉强度与屈服强度及加工硬化指数单调增加;延伸率呈降低趋势,并在温度降至77K时略有回升;拉伸断口附近显微组织中出现板条马氏体,且温度降低,板条马氏体数量增加;低温与应变共同作用诱发板条马氏体形成是影响1Cr18Ni9Ti钢低温拉伸变形行为的重要因素. 展开更多
关键词 1cr18ni9TI 板条马氏体 拉伸变形 显微组织 拉伸试样 拉伸断口 加工硬化指数 行为 低温 诱发
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的非比例循环强化性能 被引量：14
15
作者 陈旭 田涛 安柯 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2001年第5期698-705,共8页
对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验，其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径．表明其具有明显的非比例循环附加强化． 在相同的等效应变幅值下，材料的附加强化与路径密切... 对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验，其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径．表明其具有明显的非比例循环附加强化． 在相同的等效应变幅值下，材料的附加强化与路径密切相关．对于圆路径；其附加强化度最大 可达６０％．通过对不同应变历史的实验研究表明，先前小的非比例度的加载历史对后继大的非 比例度路径的强化没有影响；而先前大非比例度的加载路径对后继小非比例度路径的循环强化 有较大影响． 展开更多
关键词 非比例循环载荷 循环塑性 附加强化 1cr18ni9Ti不锈钢 循环强化
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0Cr18Ni9不锈钢本构模型及其对切削力预测影响分析 被引量：17
16
作者 凌玲 李星星 +1 位作者 王学林 胡于进 《中国机械工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第18期2243-2248,共6页
利用MTS材料试验机和分离式Hopkinson压杆(SHPB)实验装置对经过1100℃固溶处理后的0Cr18Ni9不锈钢的静态力学性能和动态力学性能进行了测量,用Johnson-Cook模型拟合了材料的本构关系,用正交切削实验识别了Johnson-Cook模型材料参数。将S... 利用MTS材料试验机和分离式Hopkinson压杆(SHPB)实验装置对经过1100℃固溶处理后的0Cr18Ni9不锈钢的静态力学性能和动态力学性能进行了测量,用Johnson-Cook模型拟合了材料的本构关系,用正交切削实验识别了Johnson-Cook模型材料参数。将SHPB实验和切削实验两种方法得到的Johnson-Cook材料模型应用于切削力的预测,分析了不同实验方法得到的材料模型在切削力的预测中的适用性,为不锈钢切削研究中的分析模型和数值计算中的材料流动应力模型选择提供参考。 展开更多
关键词 0cr18ni9不锈钢 Johnson-Cook 本构关系 切削力预测
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0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的显微硬度研究 被引量：15
17
作者 许泽建 李玉龙 李朋洲 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第5期636-640,共5页
利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材、熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098—4.9 N,载荷保持时间均为10 s.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下... 利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材、熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098—4.9 N,载荷保持时间均为10 s.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下随实验载荷的增加而减小,当载荷超过1.96 N时各区域硬度值基本保持恒定.采用PSR模型对接头各区域硬度值随载荷的变化规律进行了较为准确的描述,得到的HV_(PSR)与1.96 N载荷下的实验结果间的误差小于3%.在2.94 N的实验载荷下沿垂直接头方向连续进行了微压痕测试,得到接头在不同位置处的显微硬度分布曲线,并对接头的金相组织进行了观察和分析. 展开更多
关键词 0cr18ni10Ti不锈钢 焊接接头 热影响区 显微硬度 压痕尺寸效应
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表面纳米化预处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢渗硫层摩擦学性能的影响 被引量：16
18
作者 马国政 徐滨士 +1 位作者 王海斗 司洪娟 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期75-81,共7页
用超声速微粒轰击表面纳米化技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了晶粒尺寸约为30 nm的具有随机取向的等轴状纳米晶表层,后用低温离子渗硫技术在部分纳米化样品和原始样品表面分别制备了硫化物层。在УТИ-1000型球盘式摩擦磨损试验机上... 用超声速微粒轰击表面纳米化技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了晶粒尺寸约为30 nm的具有随机取向的等轴状纳米晶表层,后用低温离子渗硫技术在部分纳米化样品和原始样品表面分别制备了硫化物层。在УТИ-1000型球盘式摩擦磨损试验机上对比研究了干摩擦条件下纳米化处理前后的1Cr18Ni9Ti不锈钢及两种渗硫试样的摩擦学性能。结果表明,纳米化处理明显提高了1Cr18Ni9Ti钢的摩擦学性能和低温离子渗硫的效果,纳米化表面的摩擦因数由0.65降低到0.45,而纳米化预处理后渗硫层厚度由1μm增加到3.5μm。分析认为,这些性能的提升主要与纳米晶表面层具有较高的硬度、强度和化学活性有关。原始1Cr18Ni9Ti钢的主要磨损机制为磨料磨损和粘着磨损,而表面纳米化处理后转变为以疲劳磨损为主。 展开更多
关键词 表面纳米化 低温离子渗硫 摩擦学性能 1cr18ni9TI 钢
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0Cr18Ni9不锈钢表面纳米化组织及其热稳定性对低温渗氮行为的影响 被引量：14
19
作者 葛利玲 卢正欣 +2 位作者 井晓天 刘忠良 田娜 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2009年第5期566-572,共7页
采用超音速微粒轰击技术(SFPB)对0Cr18Ni9不锈钢试样进行了表面纳米化处理,并对SFPB处理后的试样进行热处理和低温气体渗氮处理,分析讨论了表面纳米化组织及其热稳定性对低温渗氮行为的影响.结果表明:经SFPB处理后,试样表层形成厚约250... 采用超音速微粒轰击技术(SFPB)对0Cr18Ni9不锈钢试样进行了表面纳米化处理,并对SFPB处理后的试样进行热处理和低温气体渗氮处理,分析讨论了表面纳米化组织及其热稳定性对低温渗氮行为的影响.结果表明:经SFPB处理后,试样表层形成厚约250μm的变形区,表面组织为纳米晶,平均晶粒尺寸为15 nm,其变形机制以孪生为主,变形同时表面发生了马氏体相变,表面硬度明显提高.对SFPB处理的试样经450℃热处理后,纳米晶未发生明显粗化,马氏体量减少很小,硬度保持稳定,因而具有良好的热稳定性.晶粒细化、马氏体相变及其良好的热稳定性有利于实现低温快速渗氮,使渗层厚度明显增加,表层硬度得到进一步提高,硬度分布梯度也得到了改善. 展开更多
关键词 0cr18ni9不锈钢 表面纳米化 热稳定性 低温气体渗氮
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土壤中SRB及Cl^-对1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的相互影响 被引量：10
20
作者 孙成 韩恩厚 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 2003年第1期46-51,共6页
利用交流阻抗测试技术、扫描电镜及表面能谱、失重法、微生物分析等方法 ,研究了在不同Cl-含量的土壤中 ,硫酸盐还原菌对 1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的影响规律 .13 6d的试验结果表明 ,不同Cl-含量土壤中SRB菌量在2 3 0 0 0～ 3 5 0 0 0 (个 ... 利用交流阻抗测试技术、扫描电镜及表面能谱、失重法、微生物分析等方法 ,研究了在不同Cl-含量的土壤中 ,硫酸盐还原菌对 1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀的影响规律 .13 6d的试验结果表明 ,不同Cl-含量土壤中SRB菌量在2 3 0 0 0～ 3 5 0 0 0 (个 /克土 )之间 ,Cl-的加入并没有显著影响SRB的生长 ,随着Cl-的加入土壤中SRB的菌量有增大的趋势 ;随着土壤中Cl-含量的增大 ,不锈钢腐蚀电位负偏移 ,而且在接菌土壤中的腐蚀电位比在灭菌土壤中负移幅度更大 ;不锈钢在灭菌土壤中没有发生点蚀现象 ,而在接菌土壤中发生了严重的点蚀 ,最大点蚀深度随着土壤中Cl-含量的增加而增大 ,这说明在土壤中SRB及Cl-的共同作用下 ,增大了不锈钢的点蚀敏感性 .不锈钢在灭菌土壤中的阻抗图谱表现为一个半径很大的容抗弧 。 展开更多
关键词 硫酸盐还原茵 土壤 1crL8ni9TI 微生物腐蚀 不锈钢
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