25MnV钢零保温奥氏体逆相变淬火 被引量：11

1

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期129-132,共4页

采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验... 采用正交组合回归设计试验方法，研究了二次零保温淬火温度对25MnV钢强度和硬度的影响，分析了该钢零保温奥氏体逆相变淬火后的组织与性能．试验表明：25MnV钢在830～930℃零保温奥氏体逆相变淬火，得到极细的板条状马氏体组织．在试验的温度范围内，830℃淬火，该钢的组织最细．随淬火温度的升高，组织粗化，强硬性降低．低温零保温奥氏体逆相变淬火，可显著提高该钢的力学性能． 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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25MnV钢“零保温”淬火状态下的组织与性能 被引量：11

2

作者 李安铭 黄丽娟 +2 位作者 王向杰 李小飞 陈昊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2007年第6期36-38,共3页

研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保... 研究了“零保温”淬火状态下,25MnV钢的显微组织和力学性能,分析了马氏体的形态及转变特点。结果表明,在830～910℃,该钢的强硬性随淬火温度的增加而提高,910℃淬火达到最高值。淬火温度高于880℃后,“零保温”淬火的性能优于传统的保温淬火。25MnV钢“零保温”淬火得到极细的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒的细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关。 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 抗拉强度 硬度 显微组织

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“零保温”淬火温度对25MnV钢组织性能的影响 被引量：8

3

作者 李安铭 黄丽娟 王向杰 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期445-448,共4页

研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降... 研究了“零保温”淬火温度对25MnV钢组织和力学性能的影响,探讨了“零保温”淬火条件下,奥氏体成分的不均匀性和马氏体转变的特点.实验表明,在880-910℃范围内,随淬火温度的升高,25MnV钢的强、硬度和延伸率均增加;高于910℃后,逐步下降.加热至铁素体消失时淬火,该钢具有最佳的强韧性.25MnV钢“零保温”淬火后得到细小的板条状马氏体组织,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳分布不均匀有关. 展开更多

关键词 25MNV钢 “零保温”淬火 力学性能 显微组织

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零保温热处理温度对27SiMn钢组织性能的影响 被引量：7

4

作者 李安铭 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2003年第5期557-560,共4页

采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其... 采用正交组合回归设计实验方法,研究了零保温条件下淬火和回火温度对27SiMn钢强度和硬度的影响规律,并进行了显微组织分析.实验表明,27SiMn钢零保温淬火后得到极细的板条状马氏体组织.900℃零保温淬火,强度、硬度超过880℃常规淬火,其原因与奥氏体晶粒细化和奥氏体中碳浓度分布不均匀有关. 展开更多

关键词 零保温 淬火 抗拉强度 硬度

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零保温淬火条件下回火对27SiMn钢硬度的影响 被引量：7

5

作者 付士军 李春艳 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第2期111-112,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温淬火条件下回火温度和保温时间对27SiMn钢硬度的影响规律,建立了硬度回归方程。结果表明,回火温度越高,保温时间越长,27SiMn钢硬度越低。

关键词 27SIMN钢 零保温 淬火 硬度

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“零保温”淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响 被引量：7

6

作者 石铁 高万夫 雷晓维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期198-200,207,共4页

研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～95... 研究了＂零保温＂淬火对20SiMn2MoV钢冲击性能的影响。实验表明,常规热处理制度下,20SiMn2MoV钢的低温冲击韧度不满足API-8C标准,而＂零保温＂淬火温度为910~950℃时,其冲击韧度及拉伸性能均满足标准要求。＂零保温＂淬火温度为870～950℃时,随淬火温度的升高,20SiMn2MoV钢试样的冲击韧度逐渐升高;与常规的热处理工艺相比,＂零保温＂淬火试样的晶粒度要高出一个等级,这是材料具有优良强韧性的主要原因。 展开更多

关键词 20SiMn2MoV钢 “零保温”淬火 冲击韧度 冲击试验

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零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响 被引量：6

7

作者 付士军 李飞舟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第6期131-132,共2页

采用正交回归设计实验方法,研究了零保温条件下调质处理对45钢硬度的影响,建立了硬度回归方程。结果表明:在实验温度范围内,零保温淬火温度越高,回火温度越低,45钢硬度越大。

关键词 45钢 零保温 调质工艺 硬度

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零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢组织性能的影响 被引量：4

8

作者 李安铭 呼梦娟 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期1391-1394,共4页

采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马... 采用正交组合回归设计试验方法,研究了零保温奥氏体逆相变淬火温度对40Cr钢强度、硬度的影响,分析了其组织特征。实验表明,40Cr钢840～920℃零保温奥氏体逆相变淬火,可以细化奥氏体晶粒,得到细小的板条状马氏体组织。淬火温度较低时,马氏体板条间分布少量条状铁素体,随淬火温度提高铁素体逐步减少,880℃淬火得到全部板条状马氏体组织。在实验温度范围内,900℃+880℃两次淬火后40Cr钢的强度、硬度最高,其力学性能显著好于常规的880℃一次淬火。 展开更多

关键词 零保温 奥氏体逆相变 淬火 抗拉强度 硬度

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采煤机截齿“零保温”淬火热处理工艺研究 被引量：4

9

作者 王永刚 《热加工工艺》 北大核心 2019年第2期163-166,共4页

比较了"零保温"和常规保温淬火的42CrMo钢试样金相组织。对淬火后42CrMo钢进行了5个不同温度的回火处理,以观察试样的组织和性能的不同之处和变化规律。结果表明,"零保温"淬火处理能够使采煤机截齿用42CrMo低合金... 比较了"零保温"和常规保温淬火的42CrMo钢试样金相组织。对淬火后42CrMo钢进行了5个不同温度的回火处理,以观察试样的组织和性能的不同之处和变化规律。结果表明,"零保温"淬火处理能够使采煤机截齿用42CrMo低合金钢达到外硬内韧的效果。最适宜的回火温度为430℃。 展开更多

关键词 采煤机截齿 “零保温”淬火 显微组织 回火

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“零保温”淬火对35CrMo钢低温韧性的影响 被引量：3

10

作者 田玉知 高万夫 雷晓维 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第18期170-172,176,共4页

为提高35CrMo钢的低温韧性,采用常规热处理和"零保温"淬火工艺进行对比,通过对比金相组织、硬度、冲击功及断口的宏微观形貌,研究"零保温"淬火对钢低温韧性的影响。结果表明,"零保温"淬火可使35CrMo钢获... 为提高35CrMo钢的低温韧性,采用常规热处理和"零保温"淬火工艺进行对比,通过对比金相组织、硬度、冲击功及断口的宏微观形貌,研究"零保温"淬火对钢低温韧性的影响。结果表明,"零保温"淬火可使35CrMo钢获得非常细小的板条马氏体,能有效改善其低温韧性;890℃"零保温"淬火可使材料获得组织均匀细小的索氏体,材料低温韧性明显提高。 展开更多

关键词 “零保温”淬火 35CRMO钢 低温韧性 冲击实验

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圆环链零保温热处理工艺的正交回归法研究 被引量：2

11

作者 李安铭 《矿山机械》 北大核心 2002年第12期21-22,共2页

以圆环链专用钢20MnV为对象,采用正交组合回归设计试验方法,研究零保温条件下,淬火温度和回火温度对20MnV钢强度和硬度的影响,确定了淬火温度920+10℃、回火温度460+20℃的零保温热处理新工艺,取得了理想的效果。

关键词 圆环链 零保温热处理 正交回归法 拉应力 淬火温度 回火温度

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40Cr钢冲击钻杆强韧性提升研究

12

作者 张琳琅 《钢铁研究》 CAS 2017年第6期53-55,66,共4页

在40Cr钢传统调质处理工艺的基础上,开展了40Cr钢冲击钻杆零保温淬火工艺的研究。结果表明:在860℃加热+零保温油冷淬火+550℃高温回火工艺下,40Cr钢抗拉强度为1 086MPa,室温冲击韧性为107.7J/cm2(较传统调质处理工艺提高近25%),金相组... 在40Cr钢传统调质处理工艺的基础上,开展了40Cr钢冲击钻杆零保温淬火工艺的研究。结果表明:在860℃加热+零保温油冷淬火+550℃高温回火工艺下,40Cr钢抗拉强度为1 086MPa,室温冲击韧性为107.7J/cm2(较传统调质处理工艺提高近25%),金相组织为回火索氏体。零保温淬火工艺细化了奥氏体晶粒,提高了40Cr钢冲击钻杆强韧性,同时减少了热处理在炉时间,降低了能耗。 展开更多

关键词 40CR钢 冲击钻杆 强韧性 零保温淬火

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60Si2Mn钢“零保温”淬火工艺的试验研究 被引量：23

13

作者 孟繁盛 杨月君 +2 位作者 崔岩 何长树 李文伟 《阜新矿业学院学报》 1994年第4期64-66,共3页

本文通过对传统奥氏体化理论的详细分析，证明在这一理论指导下应用的淬火保温时间是保守的、不确切的，可以缩短为零。文中用６０Ｓｉ２Ｍｎ钢进行了“零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织．奥氏体晶粒度和机械性能指标等进行对比... 本文通过对传统奥氏体化理论的详细分析，证明在这一理论指导下应用的淬火保温时间是保守的、不确切的，可以缩短为零。文中用６０Ｓｉ２Ｍｎ钢进行了“零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织．奥氏体晶粒度和机械性能指标等进行对比，分析了６０Ｓｉ２Ｍｎ钢“零保温”淬火工艺的可行性。 展开更多

关键词 奥氏体化 硅钢 淬火

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