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回火温度对42CrMo钢冲击韧性的影响 被引量：94
1
作者 陈俊丹 莫文林 +1 位作者 王培 陆善平 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2012年第10期1186-1193,共8页
以核电站环形起重机用42CrMo耐热钢为研究对象,分析了显做组织中碳化物形貌和分布随回火温度的变化及其对冲击韧性的影响.结果表明,42CrMo钢经水淬后在500—650℃区间回火,显微组织均为回火索氏体.随回火温度上升,-12℃冲击功先增加后减... 以核电站环形起重机用42CrMo耐热钢为研究对象,分析了显做组织中碳化物形貌和分布随回火温度的变化及其对冲击韧性的影响.结果表明,42CrMo钢经水淬后在500—650℃区间回火,显微组织均为回火索氏体.随回火温度上升,-12℃冲击功先增加后减小;经500和530℃回火后,片状碳化物不均匀分布于原马氏体板条界上,冲击功分别为26和44 J;600℃回火后碳化物呈颗粒状弥散分布,冲击功达到峰值104 J;600℃以上回火,颗粒状碳化物明显粗化,冲击功下降.碳化物的形貌和分布是影响42CrMo钢冲击性能的关键因素. 展开更多
关键词 回火温度 42CRMO钢 冲击功 碳化物
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回火温度对Cr-Mo-V系高强度钢力学性能的影响 被引量：55
2
作者 惠卫军 董瀚 +3 位作者 王毛球 陈思联 时捷 翁宇庆 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2002年第10期1009-1014,共6页
回火温度对Cr-Mo-V系高强度钢力学性能的影响并非单调变化.在低于500℃时,随着回火温度的升高,实验钢的硬度、强度和应变硬化指数降低,塑性和韧性提高,在500-630℃的温度范围内,由于二次硬化效应,实验钢的硬度、强度和韧性变化不大.对... 回火温度对Cr-Mo-V系高强度钢力学性能的影响并非单调变化.在低于500℃时,随着回火温度的升高,实验钢的硬度、强度和应变硬化指数降低,塑性和韧性提高,在500-630℃的温度范围内,由于二次硬化效应,实验钢的硬度、强度和韧性变化不大.对单轴拉伸实验过程的能量分析表明,在450℃附近回火时有一能量低谷,而在585℃附近回火时有一能量高峰.在单轴拉伸状态下,断裂受裂纹扩展控制. 展开更多
关键词 回火温度 力学性能 高强度钢 二次硬化 合金结构钢
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回火温度对一种Fe-Cr-Ni-Mo高强钢碳化物及其力学性能的影响 被引量：32
3
作者 温涛 胡小锋 +2 位作者 宋元元 闫德胜 戎利建 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第4期447-453,共7页
利用TEM和三维原子探针（3DAP）研究了一种Fe—Cr-Ni-Mo高强钢中碳化物随回火温度的变化及其对力学性能的影响．结果显示，回火温度较低（400℃）时，钢中析出M3C合金渗碳体及M7C3合金碳化物，M为Fe，Cr和Mn的组合，其中M3C长度约为1μ... 利用TEM和三维原子探针（3DAP）研究了一种Fe—Cr-Ni-Mo高强钢中碳化物随回火温度的变化及其对力学性能的影响．结果显示，回火温度较低（400℃）时，钢中析出M3C合金渗碳体及M7C3合金碳化物，M为Fe，Cr和Mn的组合，其中M3C长度约为1μm，而M7C3尺寸较小，小于200nm；回火温度较高时（500和600℃），碳化物析出数量增加，但M3C合金渗碳体尺寸变小，数量减少甚至不出现，同时析出尺寸较小的M2C和M6C（小于200nm）；继续提高回火温度（650℃），除M2C外还出现MC型碳化物，其尺寸小于100nm，析出数量减少．合金碳化物M2C，坛C和M6C的合金元素主要以V,Cr和Mo为主．高强钢的强度随回火温度的升高而下降，但在500～600℃回火温度区间，由于V碳化物析出会引起二次硬化效果，强度下降不明显，因此实验钢在530～600℃内回火后可获得较好的强韧性配合． 展开更多
关键词 Fe-Cr-Ni-Mo 高强钢 碳化物 回火温度 低温冲击韧性
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回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢组织及性能的影响 被引量：31
4
作者 张可 雍岐龙 +3 位作者 孙新军 李昭东 赵培林 陈守东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第8期913-920,共8页
利用TEM,SEM及物理化学相分析法,研究了回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢显微组织和力学性能的影响.结果表明,随着回火温度的升高,抗拉曲线出现明显的转折点,抗拉强度先降低后升高,而屈服强度缓慢升高.回火温度为600℃时,实验钢具有... 利用TEM,SEM及物理化学相分析法,研究了回火温度对高Ti微合金直接淬火高强钢显微组织和力学性能的影响.结果表明,随着回火温度的升高,抗拉曲线出现明显的转折点,抗拉强度先降低后升高,而屈服强度缓慢升高.回火温度为600℃时,实验钢具有最佳的综合力学性能;抗拉强度为1043 MPa,屈服强度为1020 MPa,延伸率为16%,-40℃冲击功为67.7 J.其主要原因是600℃时,纳米级的析出相数量最多,体积分数最大,分布最均匀.600℃回火时,实验钢的固溶强化和沉淀强化的强度增量分别约为149.82和171.72 MPa. 展开更多
关键词 高Ti微合金钢 回火温度 冲击功 塑性 析出相
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回火温度对600MPa级低碳贝氏体钢组织和力学性能的影响 被引量：27
5
作者 陈林恒 康永林 +2 位作者 黎先浩 温德智 刘国民 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第8期983-987,共5页
利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等实验方法,研究了不同回火温度对屈服强度600MPa级Fe-Mn-Nb-B系低碳贝氏体高强钢组织和性能的影响.结果表明:回火温度对屈服强度和抗拉强度均有较大影响.各回火温度下的低碳贝氏体钢性能与回火前相比... 利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等实验方法,研究了不同回火温度对屈服强度600MPa级Fe-Mn-Nb-B系低碳贝氏体高强钢组织和性能的影响.结果表明:回火温度对屈服强度和抗拉强度均有较大影响.各回火温度下的低碳贝氏体钢性能与回火前相比,屈服强度均有不同程度的升高,而抗拉强度则均有不同程度的下降;600℃回火时屈服强度比回火前高出105MPa.随着回火温度的升高,屈服强度先上升后又略有下降并在600℃时达到最大值,抗拉强度下降明显,伸长率略有升高,屈强比升高.分析认为:回火前后力学性能的变化主要与回火后有更多弥散的尺寸在20nm以下的新的细小粒子析出以及马氏体占绝大多数的大块M/A岛的分解和发生位错多边形的回复有关. 展开更多
关键词 低碳贝氏体钢 回火温度 析出 M/A岛
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回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响 被引量：23
6
作者 李继红 李岩 +2 位作者 张海存 支金花 张敏 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2011年第7期28-31,共4页
通过显微组织观察、拉伸和冲击试验、硬度测试、冲击断口分析等研究了回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响。结果表明,40CrNiMo7钢经850℃油淬400~700℃回火后的组织均为回火索氏体＋马氏体＋碳化物;650℃回火时实现了优良的强韧性匹... 通过显微组织观察、拉伸和冲击试验、硬度测试、冲击断口分析等研究了回火温度对40CrNiMo7钢组织与性能的影响。结果表明,40CrNiMo7钢经850℃油淬400~700℃回火后的组织均为回火索氏体＋马氏体＋碳化物;650℃回火时实现了优良的强韧性匹配;400℃回火时常温强度达到最大,冲击吸收能量则最低,而700℃回火时则反之;随着回火温度的升高,40CrNiMo7钢的硬度逐渐减小。随着试验温度的降低,试验钢强度逐渐升高韧性却逐渐降低,而断后伸长率和断面收缩率基本没有变化。 展开更多
关键词 40CrNiMo7钢 回火索氏体 马氏体 回火温度
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4Cr5MoSiV1,8407钢的热疲劳性能 被引量：18
7
作者 许珞萍 吴晓春 +1 位作者 邵光杰 闵永安 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2001年第2期3-7,共5页
采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 ... 采用自约束热疲劳试验方法 ,对比研究了相同热处理条件的 4Cr5 Mo Si V1,840 7钢的热疲劳特性 ,观察分析了疲劳裂纹形貌和深度 ,采用热疲劳损伤因子定量研究了二种钢的热疲劳过程 ,结果表明 :两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在 10 0～ 2 0 0次之间 ,840 7钢热疲劳裂纹的萌生较 4Cr5 Mo Si V1钢均匀 ,细小 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,前者的热疲劳损伤程度低于后者 ;在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5 Mo Si V1;而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5 Mo Si V1钢。分析了这二种钢的热疲劳机制 。 展开更多
关键词 4CR5MOSIV1钢 8407钢 回火温度 热疲劳性能 损伤因子 热疲劳抗力 热稳定性 硬度 强度
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回火温度对4Cr5 MoSi V1钢和8407钢热疲劳性能的影响 被引量：14
8
作者 吴晓春 许珞萍 +2 位作者 闵永安 张恒华 徐晓 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2001年第4期7-10,共4页
采用自约束热疲劳试验方法 ,研究对比了不同回火温度对 4Cr5MoSiV1、840 7钢热疲劳性能的影响 ,观察分析了热疲劳裂纹形貌 ,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程。结果表明 ,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次... 采用自约束热疲劳试验方法 ,研究对比了不同回火温度对 4Cr5MoSiV1、840 7钢热疲劳性能的影响 ,观察分析了热疲劳裂纹形貌 ,采用热疲劳损伤因子定量地研究了两种钢的热疲劳过程。结果表明 ,两种钢的热疲劳裂纹萌生发生在冷热疲劳循环次数为 10 0～ 2 0 0次之间 ;在 16 0 0次冷热循环前 ,二者的热疲劳损伤程度无明显的差别 ,在 16 0 0次冷热循环后 ,840 7钢的热疲劳损伤程度低于 4Cr5MoSiV1钢。在较低的回火温度条件下 ,840 7钢的热疲劳抗力稍优于 4Cr5MoSiV1钢。而在高温回火时 ,840 7钢的热疲劳抗力高于 4Cr5MoSiV1钢。分析了这两种钢的热疲劳机制 ,指出决定材料热疲劳裂纹抗力的是钢的热稳定性和钢的强度或硬度。 展开更多
关键词 4CR5MOSIV1钢 8407钢 回火温度 热疲劳性能 损伤因子
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直接淬火低碳贝氏体钢的回火组织与力学性能 被引量：21
9
作者 王立军 武会宾 +1 位作者 余伟 蔡庆伍 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第3期36-39,44,共5页
利用SEM,TEM等实验方法,研究了不同回火温度对直接淬火Fe-Mn-Mo-Nb-Ti系低碳贝氏体组织和力学性能的影响。结果表明,580℃回火后钢板具有最佳综合力学性能,抗拉强度805MPa,屈服强度719MPa,延伸率25.8%,-20℃冲击功106J。随回火温度的升... 利用SEM,TEM等实验方法,研究了不同回火温度对直接淬火Fe-Mn-Mo-Nb-Ti系低碳贝氏体组织和力学性能的影响。结果表明,580℃回火后钢板具有最佳综合力学性能,抗拉强度805MPa,屈服强度719MPa,延伸率25.8%,-20℃冲击功106J。随回火温度的升高,板条贝氏体回复作用逐渐加强,位错通过运动、合并、重组,使得某些板条之间的小角度晶界逐渐消失,相邻板条合并,组织粗化。620℃回火后板条贝氏体边界模糊不清,位错呈现网状形态,同时发现析出（Nb,Ti）（C,N）复合相,平均尺寸10~20nm。回火后力学性能变化趋势的非单调性,归因于回火过程贝氏体中位错亚结构的回复软化与碳的脱溶及析出第二相的强化机制综合作用。 展开更多
关键词 回火温度 低碳贝氏体 直接淬火
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9Ni钢中回转奥氏体的形成规律及其稳定性 被引量：21
10
作者 杨跃辉 武会宾 +1 位作者 蔡庆伍 程莉 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期73-77,共5页
采用XRD法测定了不同温度回火后9Ni钢中的回转奥氏体含量,并结合显微组织的变化,研究了回转奥氏体的形成规律及其对性能的影响。同时,采用多种方法研究了所形成的回转奥氏体的稳定性。结果显示:540℃回火时,回转奥氏体的生成比较困难;57... 采用XRD法测定了不同温度回火后9Ni钢中的回转奥氏体含量,并结合显微组织的变化,研究了回转奥氏体的形成规律及其对性能的影响。同时,采用多种方法研究了所形成的回转奥氏体的稳定性。结果显示:540℃回火时,回转奥氏体的生成比较困难;570℃回火后其含量达到4.47%,且稳定性较高;570～600℃之间回火,测得的回转奥氏体缓慢增加,稳定性则逐步降低;600℃以上回火,回转奥氏体快速增加,并在630℃左右达到峰值,但稳定性显著降低;回火温度超过630℃,保温期间生成的奥氏体更多,但稳定性更低,其中很大一部分在水冷过程中又发生相变,使最终测得的回转奥氏体含量又快速降低。结果也表明,通过分析回转奥氏体和基体点阵常数的变化趋势能够更加准确地确定回转奥氏体的稳定性。 展开更多
关键词 9NI钢 回火温度 回转奥氏体 稳定性
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P92钢的微观组织和硬度 被引量：20
11
作者 李新梅 张忠文 +1 位作者 杜宝帅 彭宪友 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期38-41,共4页
利用布氏硬度计、光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪研究了不同回火温度下P92钢的微观组织和硬度变化。结果表明,P92钢正火组织主要由马氏体、残留奥氏体和M23C6析出相组成,回火后温度升高到600℃时残留奥氏体才全部完成分解。低... 利用布氏硬度计、光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪研究了不同回火温度下P92钢的微观组织和硬度变化。结果表明,P92钢正火组织主要由马氏体、残留奥氏体和M23C6析出相组成,回火后温度升高到600℃时残留奥氏体才全部完成分解。低于400℃回火时因马氏体板条结构和位错组态没有明显变化,并且M23C6析出量也较少,硬度基本保持稳定;500℃回火时因亚晶强化和细小M23C6沉淀强化,硬度有所提高;继续升高回火温度,因马氏体发生高温回复,位错密度降低,M23C6也逐渐发生熟化,强化效果减弱,导致P92钢硬度逐渐降低。 展开更多
关键词 超超临界机组 P92钢 回火温度 硬度
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G18CrMo2-6钢回火组织及冲击韧性研究 被引量：19
12
作者 李振江 肖纳敏 +3 位作者 李殿中 张俊勇 罗永建 张瑞雪 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2014年第7期777-786,共10页
以核电汽轮机缸体用G18CrMo2-6耐热钢为研究对象,分析了显微组织、第二相类型、形貌、尺寸和分布随回火温度的变化及其对冲击韧性的影响.结果表明,G18CrMo2-6钢正火经不同冷速冷却后得到不同的基体组织,经680℃回火后,冲击韧性均远高于... 以核电汽轮机缸体用G18CrMo2-6耐热钢为研究对象,分析了显微组织、第二相类型、形貌、尺寸和分布随回火温度的变化及其对冲击韧性的影响.结果表明,G18CrMo2-6钢正火经不同冷速冷却后得到不同的基体组织,经680℃回火后,冲击韧性均远高于指标要求,因此基体组织差异不是导致冲击韧性急剧恶化的决定性因素.经炉冷正火后在560~710℃区间回火,显微组织均为铁素体＋回火贝氏体,随回火温度上升,室温冲击韧性增加.经560和600℃回火后,块状马氏体/奥氏体（M/A）岛、条状颗粒不均匀分布于贝氏体铁素体基体上,平均冲击韧性分别为17和29 J.710℃回火后块状M/A岛分解,条状颗粒转变为细小的颗粒状呈弥散分布,冲击韧性达到峰值93 J.除了基体组织的软化效应外,第二相的类型、形貌、尺寸和分布能够明显改变诱发裂纹萌生的临界断裂应力,是影响G18CrMo2-6钢冲击性能的一个关键因素. 展开更多
关键词 G18CrMo2-6钢 回火温度 冲击韧性 碳化物
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回火工艺对Aermet100超高强度钢组织与韧性的影响 被引量：19
13
作者 彭雯雯 曾卫东 +2 位作者 闫文巧 康超 王腾飞 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第6期58-61,共4页
采用SEM、TEM等方法研究了不同回火温度对Aermet100超高强度钢的显微组织和韧性的影响。结果表明,Aermet100钢经885℃淬火后,在472～492℃温度范围内回火,显微组织为高位错密度的板条马氏体(板条M)和少量逆转变奥氏体(AR)。随着回火温... 采用SEM、TEM等方法研究了不同回火温度对Aermet100超高强度钢的显微组织和韧性的影响。结果表明,Aermet100钢经885℃淬火后,在472～492℃温度范围内回火,显微组织为高位错密度的板条马氏体(板条M)和少量逆转变奥氏体(AR)。随着回火温度的升高,板条M宽度略有增加,韧化相AR的含量有所提高。高密度位错马氏体的存在使得Aermet100钢保持较高的韧性水平,而逆转奥氏体含量的增加则导致Aermet100钢的韧性显著提高。 展开更多
关键词 Aermet100超高强度钢 回火温度 显微组织 韧性
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回火温度对1Cr15Ni4Mo3N钢组织和性能的影响 被引量：19
14
作者 古立新 金建军 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第1期7-10,共4页
研究了回火温度对1Cr15Ni4Mo3N钢组织和性能的影响。结果表明,组织中具有高密度位错的板条马氏体及与基体共格的细小沉淀相M2C是该钢具有高强度的主要原因。470℃左右回火强度达到峰值,冲击韧性处于低谷。
关键词 回火温度 组织 力学性能
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回火温度对热轧低碳贝氏体钢显微组织和力学性能的影响 被引量：18
15
作者 王克鲁 鲁世强 +1 位作者 陈庆军 姜广林 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2009年第5期9-11,共3页
对低碳贝氏体钢进行了热轧和不同温度回火处理后,采用光学显微镜和多功能材料试验机研究了回火温度对其显微组织及力学性能的影响。结果表明:不同回火温度下试验钢的显微组织主要为由板条贝氏体、粒状贝氏体、准多边形铁素体等组成的混... 对低碳贝氏体钢进行了热轧和不同温度回火处理后,采用光学显微镜和多功能材料试验机研究了回火温度对其显微组织及力学性能的影响。结果表明:不同回火温度下试验钢的显微组织主要为由板条贝氏体、粒状贝氏体、准多边形铁素体等组成的混合组织,回火温度不同,各种组织所占的比例有很大不同;回火温度对低碳贝氏体钢的屈服强度有明显影响,但对抗拉强度的影响相对较小,随着回火温度的提高,屈强比明显增加。 展开更多
关键词 回火温度 低碳贝氏体钢 显微组织 力学性能
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回火温度对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响 被引量：17
16
作者 刘天琦 《特殊钢》 北大核心 2003年第2期16-18,共3页
在 2 0 0～ 3 0 0℃温度范围内 3 0CrMnSiNi2A钢ε 碳化物稳定性和残余奥氏体的热稳定性较好 ,因此 2 0 0～ 3 0 0℃回火均可保持稳定力学性能 ,并随回火温度的提高钢的屈服强度σ0 .2 提高。 3 0CrMnSiNi2A钢在40 0～ 5 5
关键词 30CRMNSINI2A钢 回火温度 组织 力学性能
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回火温度对E690海洋用钢组织和显微硬度的影响 被引量：18
17
作者 张杰 蔡庆伍 +1 位作者 樊艳秋 武会宾 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2012年第4期55-61,共7页
在Gleeble-3500型热模拟试验机上,对E690海洋用钢进行直接淬火及快速加热条件下不同温度的回火处理,并采用光学显微镜等设备研究了不同的回火温度对其组织、析出物及显微硬度的影响。结果表明:实验钢直接淬火态组织以板条贝氏体为主,经... 在Gleeble-3500型热模拟试验机上,对E690海洋用钢进行直接淬火及快速加热条件下不同温度的回火处理,并采用光学显微镜等设备研究了不同的回火温度对其组织、析出物及显微硬度的影响。结果表明:实验钢直接淬火态组织以板条贝氏体为主,经回火后,组织为板条贝氏体、粒状贝氏体、多边形铁素体的混合组织,不同的回火温度下各自所占比例不同;回火后的析出物主要是10 nm以内的ε-Cu颗粒和20 nm以内的Nb、Ti、Cu的复合析出颗粒,它们均匀、弥散、细小地分布于基体上;550、580和620℃回火时的晶界取向差以≤15°的小角度晶界较多,使材料具有优良的韧塑性;不同回火温度对试样的显微硬度值影响较大,其随回火温度的升高呈现先升高后下降再略微升高的趋势。 展开更多
关键词 回火温度 显微硬度 组织 析出物 EBSD
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回火温度对40CrNi3MoV钢组织和力学性能的影响 被引量：17
18
作者 刘燕 王毛球 刘国权 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2014年第6期41-45,共5页
研究了回火温度对不同Mo含量的40CrNi3MoV试验钢组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢在525℃回火时开始析出M2(C,N)相,在550~575℃回火时M2(C,N)相含量达到峰值。随回火温度的升高,试验钢硬度和强度降低,但塑性和韧性则升高。由于M2(... 研究了回火温度对不同Mo含量的40CrNi3MoV试验钢组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢在525℃回火时开始析出M2(C,N)相,在550~575℃回火时M2(C,N)相含量达到峰值。随回火温度的升高,试验钢硬度和强度降低,但塑性和韧性则升高。由于M2(C,N)相的二次硬化作用,将Mo含量从0.43%提高到1.06%后,40CrNi3MoV钢经575℃回火后的抗拉强度可以达到1500 MPa级,同时具有良好的塑性和韧性。 展开更多
关键词 40CrNi3MoV钢 回火温度 组织 力学性能 二次硬化
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回火温度对2Cr13不锈钢应力腐蚀开裂和力学滞后的影响 被引量：17
19
作者 朱向群 戴起勋 +1 位作者 周明 孔德军 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第1期11-14,19,共5页
采用慢应变试验法（SSRT）测试了2Cr13不锈钢在1020℃淬火及不同回火温度条件下的应力腐蚀开裂（SCC）特性,并利用电阻应变计传感器设计原理,测试了回火温度对2Cr13钢力学滞后的影响。结果表明,在270～420℃回火区间,随着回火温度升高,2... 采用慢应变试验法（SSRT）测试了2Cr13不锈钢在1020℃淬火及不同回火温度条件下的应力腐蚀开裂（SCC）特性,并利用电阻应变计传感器设计原理,测试了回火温度对2Cr13钢力学滞后的影响。结果表明,在270～420℃回火区间,随着回火温度升高,2Cr13钢强度略有增加,滞后略微减小,而应力腐蚀抗力则显著降低。分析认为,在试验温度区间,随温度升高,回火温度接近2Cr13钢敏化和第一类回火脆性温度,加之二次硬化效应,使得该材料应力腐蚀抗力随回火温度升高而显著降低;2Cr13钢力学滞后和其强度及亚结构有关,滞后误差随着材料强度增加而减少。 展开更多
关键词 回火温度 2Cr13不锈钢 应力腐蚀开裂 力学滞后
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回火温度对500MPa级海洋平台钢组织性能的影响 被引量：16
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作者 周砚磊 狄国标 +1 位作者 刘振宇 王国栋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第10期106-111,共6页
对γ+α两相区淬火后的试验钢板进行300～600℃的回火处理,研究了回火温度对F500级海洋平台用钢组织及性能的影响。结果表明,400℃×1 h回火试样拉伸过程中出现屈服平台,并且回火温度越高不连续屈服现象越明显;回火中,马氏体板条束... 对γ+α两相区淬火后的试验钢板进行300～600℃的回火处理,研究了回火温度对F500级海洋平台用钢组织及性能的影响。结果表明,400℃×1 h回火试样拉伸过程中出现屈服平台,并且回火温度越高不连续屈服现象越明显;回火中,马氏体板条束合并长大,部分位错发生静态回复,密度降低,多边形铁素体含量增加,基体上有大量20～40 nm富Nb的(Nb,Ti)C析出;500～550℃回火可以获得优良的强韧性能,达到F500级别海洋平台钢的要求。 展开更多
关键词 海洋平台用钢 回火温度 析出物 冲击韧性
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