钢包包底铝镁尖晶石碳砖的改进 被引量：1

1

作者 陆治超 郎克振 +2 位作者 闫世宽 刘全超 郭飞 《鞍钢技术》 CAS 2010年第4期58-62,共5页

天津钢管公司的钢包底部碳砖蚀损严重影响了钢包的使用寿命。通过分析包底用铝镁尖晶石碳砖的损毁机理,在其它原料配比不变的情况下,研究镁砂细粉、铝镁尖晶石和复合添加剂的加入量对碳砖高温性能的影响。研究结果表明,上述三者的配比... 天津钢管公司的钢包底部碳砖蚀损严重影响了钢包的使用寿命。通过分析包底用铝镁尖晶石碳砖的损毁机理,在其它原料配比不变的情况下,研究镁砂细粉、铝镁尖晶石和复合添加剂的加入量对碳砖高温性能的影响。研究结果表明,上述三者的配比为8%、10%和4%时能明显提高碳砖的使用寿命。另外,碳砖厚度由155.0 mm减至77.5 mm也有利于提高碳砖的寿命。 展开更多

关键词 钢包 包底碳砖 高温性能 配比

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预防性养护沥青罩面层材料高温性能 被引量：1

2

作者 熊非 《河南科学》 2010年第5期570-573,共4页

针对高速公路沥青路面的病害,采取预防性养护沥青罩面层材料进行抢救.采用车辙试验,研究了其高温稳定性能.结果表明,45min和60min下的竖向车辙变形影响高温稳定性能,级配1在60℃和68℃温度下75次和100次击实成型条件下向变形与动稳定度... 针对高速公路沥青路面的病害,采取预防性养护沥青罩面层材料进行抢救.采用车辙试验,研究了其高温稳定性能.结果表明,45min和60min下的竖向车辙变形影响高温稳定性能,级配1在60℃和68℃温度下75次和100次击实成型条件下向变形与动稳定度变化率最小,高温稳定性最好,将作为推荐级配. 展开更多

关键词 预防性养护 沥青罩面层 高温性能

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AZ91D-RE-xCa镁合金挤压管件组织及性能 被引量：1

3

作者 于宝义 李毓英 +2 位作者 宋洪武 袁晓光 刘正 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2006年第9期565-567,共3页

研究了镁合金AZ91D加入混合RE及Ca进行合金化后的AZ91D-RE-xCa(x=0.5、1.0、1.5)镁合金挤压管件的显微组织、室温及高温(150℃和200℃)力学性能。结果表明,合金化之后的镁合金挤压管件高温性能得到了显著的提高。在200℃时,钙含量(质量... 研究了镁合金AZ91D加入混合RE及Ca进行合金化后的AZ91D-RE-xCa(x=0.5、1.0、1.5)镁合金挤压管件的显微组织、室温及高温(150℃和200℃)力学性能。结果表明,合金化之后的镁合金挤压管件高温性能得到了显著的提高。在200℃时,钙含量(质量分数)为0.5%时,σb为225.2MPa,σ0.2为179.3MPa,δ为5.3%,好于同等试验条件下的镁合金AZ91D管件。 展开更多

关键词 镁合金 混合RE CA 高温性能

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含静态混合元件乙烯炉管的高温机械性能和微观组织评价

4

作者 翟俊霞 陈嘉南 +1 位作者 张礼敬 涂善东 《甘肃工业大学学报》 北大核心 2003年第3期39-41,共3页

对静态铸造的含静态混合元件的乙烯炉管,进行了高温机械性能和微观组织的评价,对其材料的化学成分、高温短时拉伸性能和微观金相组织与寿命消耗分散程度等方面进行了与常规炉管的对比分析.结果表明,由于静态混合元件的使用明显降低了炉... 对静态铸造的含静态混合元件的乙烯炉管,进行了高温机械性能和微观组织的评价,对其材料的化学成分、高温短时拉伸性能和微观金相组织与寿命消耗分散程度等方面进行了与常规炉管的对比分析.结果表明,由于静态混合元件的使用明显降低了炉管表面温度,所以其服役寿命满足要求. 展开更多

关键词 静态混合元件 乙烯裂解 炉管 高温机械性能 微观金相组织 钢 多元合金化

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钨对铸态Ti-45Al-8Cr-2Nb合金的高温性能影响

5

作者 肖代红 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第10期1082-1085,共4页

采用高温拉伸测试及显微组织观察,研究了微量钨对铸态Ti-45Al-8Cr-2Nb(原子百分比)合金的高温性能影响。结果表明,在基体合金中添加2%W,能使铸态合金的最大伸长率降低,而最大伸长率相应的温度向高温方向移动;高温变形过程中,晶粒滑动的... 采用高温拉伸测试及显微组织观察,研究了微量钨对铸态Ti-45Al-8Cr-2Nb(原子百分比)合金的高温性能影响。结果表明,在基体合金中添加2%W,能使铸态合金的最大伸长率降低,而最大伸长率相应的温度向高温方向移动;高温变形过程中,晶粒滑动的协调过程由晶界扩散转化为体扩散;含钨的合金在800℃时的伸长率从0.62%提高到90%。 展开更多

关键词 Ti-45Al-8Cr-2Nb合金 钨 高温性能 显微组织

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锂对ZA27合金高温力学性能的影响 被引量：16

6

作者 苏德煌 《特种铸造及有色合金》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第6期26-27,共2页

研究了锂对ＺＡ２７合金高温拉伸性能的影响。结果表明，添加适量的锂后，合金的组织明显细化，晶界相变为细碎且分布不连续，从而显著提高了合金的高温强度。用锂强化的合金１５０℃和１８０℃时的抗拉强度分别为２３０ＭＰａ和１８５... 研究了锂对ＺＡ２７合金高温拉伸性能的影响。结果表明，添加适量的锂后，合金的组织明显细化，晶界相变为细碎且分布不连续，从而显著提高了合金的高温强度。用锂强化的合金１５０℃和１８０℃时的抗拉强度分别为２３０ＭＰａ和１８５ＭＰａ，分别比ＺＡ２７合金提高４１．１％和４２．３％。 展开更多

关键词 锂 ZA27合金 高温力学性能 锌合金

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氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响 被引量：8

7

作者 陈慧琴 刘建生 郭会光 《特殊钢》 北大核心 2005年第6期20-22,共3页

护环是汽轮发电机的重要部件.用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1) 0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2) 0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3) 0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在800～1 200 ℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护... 护环是汽轮发电机的重要部件.用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1) 0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2) 0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3) 0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在800～1 200 ℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率.结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050 ℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径. 展开更多

关键词 氮 Mn18Cr18N护环钢 高温力学性能 MN18CR18N 护环钢 氮含量 热模拟试验机 高温塑性 汽轮发电机 断面收缩率

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含锶高强建筑铝合金锻压温度优化 被引量：4

8

作者 刘琳 侯公羽 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期22-26,共5页

采用不同的锻压温度对Al-6.2Zn-2.5Cu-2.2Mg-0.4Sr高强建筑铝合金进行加工,并且在200℃环境下对试样进行了摩擦和拉伸试验。结果表明：随始锻温度从360℃升高至440℃,或终锻温度从280℃升高至340℃,新型Al-6.2Zn-2.5Cu-2.2Mg-0.4Sr高强... 采用不同的锻压温度对Al-6.2Zn-2.5Cu-2.2Mg-0.4Sr高强建筑铝合金进行加工,并且在200℃环境下对试样进行了摩擦和拉伸试验。结果表明：随始锻温度从360℃升高至440℃,或终锻温度从280℃升高至340℃,新型Al-6.2Zn-2.5Cu-2.2Mg-0.4Sr高强铝合金的高温耐磨损性能和高温力学性能均先提高后下降。与360℃始锻温度相比,当始锻温度为420℃时,磨损体积减小62.1%、抗拉强度提高47.3%、屈服强度提高54.5%;与280℃终锻温度相比,当终锻温度为320℃时,试样的磨损体积减小53.2%、抗拉强度提高21.2%、屈服强度提高25.1%。始锻温度和终锻温度分别优选为420和320℃。 展开更多

关键词 始锻温度 终锻温度 高强铝合金 Al-6.2Zn-2.5Cu-2.2Mg-0.4Sr 高温耐磨损性能 高温力学性能

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5A90 Al-Li合金板材脉冲电流辅助拉深成形 被引量：5

9

作者 易卓勋 赖小明 +2 位作者 王博 张凯锋 肖寒 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第8期28-32,共5页

为了解决5A90 Al-Li合金塑性加工困难的问题,通过理论分析与实验测试相结合的方法,对5A90 Al-Li合金板材的脉冲电流加热特性进行了研究。研究发现,10 A·mm^(-2)的脉冲电流可在2 min内将板材加热到300℃。通过单向拉伸试验对5A90 Al... 为了解决5A90 Al-Li合金塑性加工困难的问题,通过理论分析与实验测试相结合的方法,对5A90 Al-Li合金板材的脉冲电流加热特性进行了研究。研究发现,10 A·mm^(-2)的脉冲电流可在2 min内将板材加热到300℃。通过单向拉伸试验对5A90 Al-Li合金板材的高温力学性能进行了测试,测试结果表明,300℃时,板材的伸长率可达63.4%。以脉冲电流加热特性和高温力学性能的研究为基础,对板材试验件的成形过程进行了设计,经脉冲电流加热后成形的试验件尺寸精度满足设计要求,且表面质量良好,无裂纹、划伤等缺陷。脉冲电流辅助热成形技术为5A90 Al-Li合金钣金薄壁类零件的塑性加工提供了一条简便、高效的途径。 展开更多

关键词 5A90 AL-LI合金 脉冲电流 拉深成形 伸长率 单向拉伸 高温力学性能

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0Cr13不锈钢连铸坯高温物理性能研究 被引量：4

10

作者 刘洪军 吴鑫 李亚敏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第16期52-54,共3页

为了制定合理的连铸工艺,减少连铸坯边裂缺陷的发生,分别采用热膨胀分析仪和同步热分析仪测试了0Cr13铁素体不锈钢连铸坯的高温性能,并对其在950～1300℃的相变行为进行了研究。热膨胀分析表明,0Cr13不锈钢从室温到1200℃升温过程中热... 为了制定合理的连铸工艺,减少连铸坯边裂缺陷的发生,分别采用热膨胀分析仪和同步热分析仪测试了0Cr13铁素体不锈钢连铸坯的高温性能,并对其在950～1300℃的相变行为进行了研究。热膨胀分析表明,0Cr13不锈钢从室温到1200℃升温过程中热膨胀曲线是非线性的;DSC分析表明,0Cr13不锈钢在849～890℃存在一明显的晶型转变;高温相变研究表明,0Cr13不锈钢在950℃的高温组织基本为奥氏体;当温度大于1150℃时高温奥氏体含量迅速减少,1300℃时基体组织基本为铁素体。根据研究结果可确定0Cr13不锈钢二冷区温度应大于910℃,最佳轧制温度为950～1050℃。 展开更多

关键词 高温物理性能 0Cr13不锈钢 热分析 组织

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EB-PVD热障涂层对IC10合金高温持久性能的影响 被引量：4

11

作者 吴小梅 何利民 +1 位作者 李建平 贺世美 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2007年第3期38-41,共4页

采用电弧离子镀技术在IC10合金基体上制备N iCrA lYS i粘结层,采用电子束物理气相沉积(EB-PVD)技术在粘结层上制备YSZ陶瓷面层,研究TBCs涂层对IC10合金高温持久性能的影响。结果表明,IC10合金沉积TBCs涂层后,980℃高温持久寿命高于IC10... 采用电弧离子镀技术在IC10合金基体上制备N iCrA lYS i粘结层,采用电子束物理气相沉积(EB-PVD)技术在粘结层上制备YSZ陶瓷面层,研究TBCs涂层对IC10合金高温持久性能的影响。结果表明,IC10合金沉积TBCs涂层后,980℃高温持久寿命高于IC10合金,持久塑性略高于基体合金,IC10合金沉积TBCs涂层后,对高温持久性能无不良影响,满足使用要求。 展开更多

关键词 IC10合金 YSZ热障涂层 高温持久性能 EB-PVD NiCrAlYSi粘结层

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经不同熔体处理的罐用铝材的高温拉伸性能试验 被引量：3

12

作者 傅高升 陈文哲 +1 位作者 钱匡武 任立英 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期416-420,共5页

通过高温拉伸试验,并结合OM、DTA、SEM、EDAX和TEM等分析手段,探讨了经不同熔体处理的压力罐用铝材(简称“铝原块”)的高温拉伸性能和微观组织的变化规律。结果表明,冶金缺陷的存在是铝原块高温塑性难以充分发挥的主要限制因素,并直接... 通过高温拉伸试验,并结合OM、DTA、SEM、EDAX和TEM等分析手段,探讨了经不同熔体处理的压力罐用铝材(简称“铝原块”)的高温拉伸性能和微观组织的变化规律。结果表明,冶金缺陷的存在是铝原块高温塑性难以充分发挥的主要限制因素,并直接影响到铝材断裂破坏的微观过程,是主要的裂纹源;与未处理和常规处理比较,高效熔体处理技术有效地改善和提高了铝原块的冶金质量,使得材料的高温变形较均匀,其高温断裂方式为穿晶微孔聚集型,断口韧窝较深且分布较均匀,显著提高了其高温塑性;经高效熔体处理的铝原块的变形温度应低于500℃,否则会由于晶粒粗大并易产生低熔点共晶物富Fe(Si)杂质相的溶解而显著降低材料的高温塑性变形性能,其合适的变形温度为400～450℃;采用较低品位工业纯铝经高效熔体处理而获得的铝原块,其主要塑性变形性能不低于现产品性能,其用料低品化是可行的。 展开更多

关键词 铝 熔体处理 高温拉伸 力学性能 微观组织

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扫描方式对激光立体成形GH4169合金高温力学性能和热疲劳性能的影响 被引量：3

13

作者 刘晓璇 刘江波 《锻压技术》 CAS CSCD 北大核心 2017年第12期140-143,共4页

扫描方式是激光立体成形的一个重要工艺参数,选择3种不同的扫描方式对GH4169高温合金进行激光立体成形试验,并进行了500℃高温力学试验和1000次25~500℃冷热循环的热疲劳试验。结果表明:与沿长边平行往复扫描相比,长短边交替平行往复扫... 扫描方式是激光立体成形的一个重要工艺参数,选择3种不同的扫描方式对GH4169高温合金进行激光立体成形试验,并进行了500℃高温力学试验和1000次25~500℃冷热循环的热疲劳试验。结果表明:与沿长边平行往复扫描相比,长短边交替平行往复扫描时合金的抗拉强度和屈服强度分别增大了82和79 MPa,断后伸长率基本不变,热疲劳裂纹级别从7级变为2级。沿短边平行往复扫描时,合金力学性能和热疲劳性能介于沿长边平行往复扫描和长短边交替平行往复扫描之间。扫描方式优选为:长短边交替平行往复扫描。 展开更多

关键词 激光立体成形 扫描方式 GH4169高温合金 热疲劳性能 高温力学性能

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镍对09CuPCrNi耐候钢高温力学性能的影响 被引量：3

14

作者 吴浩方 万兰凤 +1 位作者 黄绪传 张晖 《特殊钢》 北大核心 2009年第6期52-54,共3页

采用Gleeble 3000热模拟实验机测试和研究了CCT曲线以及镍含量对09CuPCrNi耐候钢(%:0.08C、0.34～0.35Cu、0.091～0.099P、0.53～0.55Cr、0.02～0.27Ni)的700～1 300℃塑性和抗拉强度的影响。结果表明,当钢中Ni含量由0.27%降至0.02%时,A... 采用Gleeble 3000热模拟实验机测试和研究了CCT曲线以及镍含量对09CuPCrNi耐候钢(%:0.08C、0.34～0.35Cu、0.091～0.099P、0.53～0.55Cr、0.02～0.27Ni)的700～1 300℃塑性和抗拉强度的影响。结果表明,当钢中Ni含量由0.27%降至0.02%时,Ar_1、Ar_3分别由670.2℃和860.0℃升至710.0℃和882.5℃,并且贝氏体和马氏体相变也提前发生,800℃高温脆性温度区增宽,950℃高温脆性区消失。0.02%Ni耐候钢09CuPCrNi室温抗拉强度475～485 MPa,伸长率32%～34%,冲击功72～84 J,满足该耐候钢力学性能使用要求。 展开更多

关键词 09CUPCRNI耐候钢 镍 高温力学性能

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SiC_W含量对SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷力学及高温微波性能影响 被引量：2

15

作者 刘洋 肖鹏 +4 位作者 周伟 罗衡 刘鹏飞 陈文博 俞晓宇 《复合材料学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第6期1347-1353,共7页

以α-Si_3N_4粉、β-SiC_W为原料,Al_2O_3、Y_2O_3为烧结助剂,采用凝胶注模工艺制备了SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷材料,烧结温度为1 650℃,保温1.5h。研究了SiC_W加入含量对SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷的微观结构、力学及常温/高温微波吸收性能的... 以α-Si_3N_4粉、β-SiC_W为原料,Al_2O_3、Y_2O_3为烧结助剂,采用凝胶注模工艺制备了SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷材料,烧结温度为1 650℃,保温1.5h。研究了SiC_W加入含量对SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷的微观结构、力学及常温/高温微波吸收性能的影响。结果表明:随着SiC_W含量的增加,SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷的抗弯强度和断裂韧性都有先増后减的趋势,当含量为10wt%时,抗弯强度达到最大值505MPa,断裂韧性达9.515MPa·m1/2。常温介电常数在SiC_W含量为10wt%时,实部达最大值12,在12GHz最大吸收值为-21dB。高温介电常数随着SiC_W含量的增加有先增后减的趋势,在含量为10wt%时,实部达到最大值12.5。相比于纯Si_3N_4陶瓷,当SiC_W含量为10wt%时,SiC_W/Si_3N_4复合陶瓷在11.7GHz左右最大吸收可达-27dB,有效吸收频带(小于-5dB)为11.2~12.3GHz。 展开更多

关键词 SiCW/Si3N4 复合陶瓷 力学性能 常温介电性能 高温微波性能

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奥贝蠕铁及其高温性能的研究 被引量：3

16

作者 盛达 颜丙祥 《现代铸铁》 CAS 1999年第3期23-27,共5页

通过将蠕墨铸铁等温淬火处理，能获得贝氏体＋残余奥氏体的奥贝蠕铁，其不仅在常温下有优良性能，而且在高温下也有较好的性能。

关键词 奥贝蠕铁 高温性能 蠕墨铸铁

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快速凝固Cu-5Ag-0.5Zr-0.4Cr-0.35Nb合金的组织与力学性能 被引量：1

17

作者 吕国梁 冯艳 +2 位作者 王日初 彭超群 吴翔 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第7期111-118,共8页

采用快速凝固方法制备了Cu-5Ag-0.5Zr及Cu-5Ag-0.5Zr-0.4Cr-0.35Nb(wt%)合金粉末,采用热等静压将粉末压制成坯料,随后进行热锻、冷轧处理。测试了合金在室温及高温(500℃)下的力学性能,并分析了合金的显微组织及断口形貌。结果表明,冷... 采用快速凝固方法制备了Cu-5Ag-0.5Zr及Cu-5Ag-0.5Zr-0.4Cr-0.35Nb(wt%)合金粉末,采用热等静压将粉末压制成坯料,随后进行热锻、冷轧处理。测试了合金在室温及高温(500℃)下的力学性能,并分析了合金的显微组织及断口形貌。结果表明,冷轧态合金具有更优异的室温拉伸性能,冷轧态Cu-Ag-Zr合金抗拉强度为739.3 MPa,伸长率7.1%,这与铜基体中密集的Cu4AgZr颗粒及纳米级Ag颗粒有关。除Cu4AgZr颗粒及Ag颗粒外,Cr、Nb元素的添加还生成高温稳定的Cr2Nb颗粒,同时提高了合金的室温和500℃拉伸强度。冷轧态Cu-Ag-Zr-Cr-Nb合金的室温极限抗拉强度和伸长率分别为799.1 MPa与5.3%。因为热锻态合金晶粒尺寸粗大,Ag颗粒尺寸细小,相比冷轧态合金拥有更好的抗高温弱化性能。热锻态Cu-Ag-Zr-Cr-Nb和Cu-Ag-Zr合金的500℃抗拉强度分别为186.8和129.2 MPa,而冷轧态Cu-Ag-Zr-Cr-Nb和Cu-Ag-Zr合金在500℃抗拉强度分别仅为113.1和95.4 MPa。 展开更多

关键词 快速凝固 CU-AG-ZR合金 室温力学性能 高温力学性能 析出相

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Al2O3对含钒钛高炉炉料熔滴性能的影响 被引量：1

18

作者 王福佳 吕庆 陈树军 《钢铁钒钛》 CAS 北大核心 2016年第1期95-99,共5页

利用高温熔滴炉模拟实际高炉软熔带的运行情况,探讨Al_2O_3对含钒钛高炉炉料的软化温度、熔化温度、最大压差等高温物理性能的影响。结果表明:Al_2O_3含量增加后炉料的软化开始温度(T_(10))和软化终了温度(T_(40))升高,软化区间(ΔT_1)... 利用高温熔滴炉模拟实际高炉软熔带的运行情况,探讨Al_2O_3对含钒钛高炉炉料的软化温度、熔化温度、最大压差等高温物理性能的影响。结果表明:Al_2O_3含量增加后炉料的软化开始温度(T_(10))和软化终了温度(T_(40))升高,软化区间(ΔT_1)变窄;炉料的熔化开始温度(T_s)降低,滴落温度(T_d)升高,熔化区间(ΔT_(ds))变宽;炉料的最大压差(ΔP_(max))升高,熔滴总特性值(S值)增大,熔滴性能变差。试验结果表明Al_2O_3含量的增加对炉料的熔滴性能产生了负效应。 展开更多

关键词 含钒钛高炉炉料 熔滴性能 AL2O3 高温物理性能

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喷射成形7055铝合金锻件的高温力学性能 被引量：1

19

作者 商海东 周小军 +4 位作者 王飞 杨欧阳 蒋云泽 张捷 张豪 《粉末冶金材料科学与工程》 北大核心 2017年第5期636-642,共7页

对喷射成形7055铝合金挤压棒材进行自由锻造及T74热处理(450℃/3 h+475℃/3 h固溶,120℃/8h+160℃/24 h时效),然后分别在室温下、以及加热到100,125,150,175和200℃下保温30 min后进行拉伸试验,待试样冷却到室温后,测定其电导率,观察其... 对喷射成形7055铝合金挤压棒材进行自由锻造及T74热处理(450℃/3 h+475℃/3 h固溶,120℃/8h+160℃/24 h时效),然后分别在室温下、以及加热到100,125,150,175和200℃下保温30 min后进行拉伸试验,待试样冷却到室温后,测定其电导率,观察其金相组织与拉伸断口形貌,研究7055铝合金锻件的室温与高温力学性能以及温度对合金组织的影响。结果表明,热处理后的7055铝合金锻件组织均匀、晶粒细小,并且具有较好的高温稳定性。合金的室温抗拉强度和屈服强度分别为632 MPa和607 MPa,伸长率为14.5%。随温度从100℃升高到150℃,合金电导率基本不变,合金的强度小幅下降;当加热温度从150℃升高到200℃时,电导率显著降低,强度大幅下降。合金的伸长率随温度升高而提高。在200℃下合金的抗拉强度和屈服强度分别为349MPa和335 MPa,伸长率为20%。在100~200℃温度范围内表现出塑韧性断裂特征。 展开更多

关键词 喷射成形 7055铝合金 锻件 高温力学性能 电导率 拉伸断口 韧窝组织

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Ti-Al-Zr-Mo-Nb-Sn-Si系铸造钛合金高温蠕变性能及显微组织研究

20

作者 李龙腾 王洋 +1 位作者 刘喜波 杨学东 《材料开发与应用》 CAS 2021年第4期9-13,共5页

针对Ti-Al-Zr-Mo-Nb-Sn-Si铸造高温钛合金,研究了其在600℃、750℃下的蠕变性能与组织变化。结果显示,该铸造钛合金在750℃/180 MPa/0.5 h和600℃/400 MPa/0.5 h条件下的蠕变残余伸长率分别<3%和<0.4%,持久断裂时间分别为>2 h... 针对Ti-Al-Zr-Mo-Nb-Sn-Si铸造高温钛合金,研究了其在600℃、750℃下的蠕变性能与组织变化。结果显示,该铸造钛合金在750℃/180 MPa/0.5 h和600℃/400 MPa/0.5 h条件下的蠕变残余伸长率分别<3%和<0.4%,持久断裂时间分别为>2 h和14 h,具有良好的蠕变性能;高温蠕变断口存在细小颗粒;高温蠕变后塑性变形区的组织变化较小,呈魏氏组织,而集中变形区存在部分晶界消失、α片层宽化现象;高温蠕变后位错明显增多,与析出相相互纠缠。 展开更多

关键词 铸造钛合金 高温蠕变性能 显微组织

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