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20钢淬火工艺 被引量：2
1
作者 陈忠军 李峰 《一重技术》 2006年第2期8-9,共2页
研究20钢的淬火工艺,代替35、45等一些调质钢。
关键词 低碳马氏体 调质 表面淬火
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高空作业车臂用BR1500HS超高强钢的热处理工艺研究
2
作者 周联谱 朱春东 +1 位作者 郭宇航 马荣飞 《热加工工艺》 北大核心 2021年第2期128-131,共4页
采用JMatPro软件对BR1500HS超高强钢的热物理特性进行模拟,获得高空作业车臂用钢的CCT曲线。分别在不同加热温度、保温时间、淬火转移时间下进行热处理试验,对不同热处理参数下钢的抗拉强度和伸长率进行分析,通过金相组织变化对钢力学... 采用JMatPro软件对BR1500HS超高强钢的热物理特性进行模拟,获得高空作业车臂用钢的CCT曲线。分别在不同加热温度、保温时间、淬火转移时间下进行热处理试验,对不同热处理参数下钢的抗拉强度和伸长率进行分析,通过金相组织变化对钢力学性能影响分析钢的微观机理。结果表明:BR1500HS超高强钢的抗拉强度随加热温度升高先升高后降低,在900℃时抗拉强度最高。随淬火转移时间的增加,钢的抗拉强度明显下降,伸长率升高;当淬火转移时间超过18 s后,钢的抗拉强度低于1000 MPa。 展开更多
关键词 BR1500HS 超高强钢 加热温度 保温时间 淬火转移时间
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热处理对Co-Cr-Ta合金靶材磁性能的影响 被引量：2
3
作者 穆健刚 张凤戈 +4 位作者 李建奎 梁俊才 王铁军 周武平 赵栋梁 《真空科学与技术学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期1267-1271,共5页
基于磁控溅射磁性薄膜存在铁磁性靶材难以正常溅射的问题,本文从改善靶材的制备工艺,提高靶材表面漏磁率出发,结合Co-Cr-Ta合金的差示扫描量热法曲线,采用不同的热处理制度对Co-Cr-Ta合金进行了热处理,并测定了不同热处理制度下Co-Cr-T... 基于磁控溅射磁性薄膜存在铁磁性靶材难以正常溅射的问题,本文从改善靶材的制备工艺,提高靶材表面漏磁率出发,结合Co-Cr-Ta合金的差示扫描量热法曲线,采用不同的热处理制度对Co-Cr-Ta合金进行了热处理,并测定了不同热处理制度下Co-Cr-Ta合金的相结构、织构和靶材表面的漏磁率,发现热处理后,Co-Cr-Ta合金的主相由面心立方的Co相转变为密排六方的Co相,形成c轴趋于平行轧制面的{1 2 10}和{10 10}线织构,靶材表面的漏磁率增大5倍,并且漏磁率随热处理保温时间的延长而增大,得出了最佳热处理保温时间。Co-Cr-Ta合金经过热处理后,发生相变并形成{1 2 10}和{10 10}的线织构,是漏磁率增高的根本原因。 展开更多
关键词 铁磁性靶材 磁记录 热处理 漏磁率
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亚共析钢淬前组织预测模型的建立及其应用
4
作者 付天亮 王日清 +2 位作者 高俊国 王昭东 王国栋 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期82-86,共5页
在研究钢板空冷过程导热规律的基础上,简化辐射及对流传热边界条件,采用隐式差分解法建立淬前空冷温降差分模型;同时在研究亚共析钢过冷奥氏体转变规律的基础上,结合Avrami方程,采用非线性拟合原理及三次样条插值法建立淬前组织预测模... 在研究钢板空冷过程导热规律的基础上,简化辐射及对流传热边界条件,采用隐式差分解法建立淬前空冷温降差分模型;同时在研究亚共析钢过冷奥氏体转变规律的基础上,结合Avrami方程,采用非线性拟合原理及三次样条插值法建立淬前组织预测模型。利用上述模型进行某厂淬火机机前空冷距离设计,为淬火机科学合理设计提供依据。同时经实测数据检验,淬前空冷组织预测结果与实际终淬组织具有一致性。 展开更多
关键词 亚共析钢 空冷 组织预测 淬火机 数学模型
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高速线材在线水浴处理技术开发 被引量：8
5
作者 韩立涛 任玉辉 +1 位作者 白喜峰 车安 《金属制品》 2014年第1期40-43,共4页
传统的斯太尔摩冷却方法存在线材力学性能波动大、索氏体化率不高的问题。介绍在线水浴热处理技术工艺原理,线材水浴处理经过急剧冷却、膜沸腾阶段、核沸腾阶段和对流传热阶段。采用3种规格的80钢线材进行水浴处理,同一炉次产品抗拉强... 传统的斯太尔摩冷却方法存在线材力学性能波动大、索氏体化率不高的问题。介绍在线水浴热处理技术工艺原理,线材水浴处理经过急剧冷却、膜沸腾阶段、核沸腾阶段和对流传热阶段。采用3种规格的80钢线材进行水浴处理,同一炉次产品抗拉强度的同批性能差小于40 MPa,同圈性能差小于25 MPa,线材抗拉强度波动范围小于斯太尔摩冷却方式生产的线材,索氏体化率接近95%。经水浴处理的线材氧化铁皮薄,污染小,减少了用户铅浴处理过程中环境的污染。 展开更多
关键词 高速线材 斯太尔摩冷却 水浴处理 索氏体 节能环保 抗拉强度 断面收缩率
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连续退火快冷工艺对冷轧超高强钢力学性能的影响 被引量：12
6
作者 朱晓东 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2006年第1期49-52,共4页
以CSiMn系相变强化冷轧超高强度钢板为研究对象,研究了连续退火快速冷却工艺对力学性能的影响。研究发现,快冷速度达到80℃s,试验用钢的强度可达1000MPa以上。快冷开始温度低于650℃时,钢的屈强比比较低,而提高快冷开始温度到700℃以上... 以CSiMn系相变强化冷轧超高强度钢板为研究对象,研究了连续退火快速冷却工艺对力学性能的影响。研究发现,快冷速度达到80℃s,试验用钢的强度可达1000MPa以上。快冷开始温度低于650℃时,钢的屈强比比较低,而提高快冷开始温度到700℃以上,显著提高钢的强度和屈强比。快冷终止和过时效温度都对钢的强度有显著影响,350℃以上过时效,会使钢的强度显著下降。组织观察表明,冷却速度提高有利于马氏体形成,并阻止碳化物析出。当冷却速度达到120℃s,组织中基本没有碳化物颗粒。提高过时效温度到350℃,碳化物明显析出,是强度下降的主要原因。 展开更多
关键词 冷轧 超高强钢 连续退火
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弹垫的硝盐贝氏体等温淬火 被引量：1
7
作者 熊业军 王意忠 张先鸣 《热处理技术与装备》 2019年第3期30-34,共5页
大量的弹垫早期失效分析结果表明,80%以上的失效源自表面损伤、表面脱碳、表面腐蚀物、淬火组织不均匀和氢致延迟断裂,主要是内部应力集中度高。本文简述了采用硝盐贝氏体等温淬火工艺代替淬火加回火,这种工艺对于弹垫类的紧固件产品防... 大量的弹垫早期失效分析结果表明,80%以上的失效源自表面损伤、表面脱碳、表面腐蚀物、淬火组织不均匀和氢致延迟断裂,主要是内部应力集中度高。本文简述了采用硝盐贝氏体等温淬火工艺代替淬火加回火,这种工艺对于弹垫类的紧固件产品防止氢致延迟断裂有优势。通过生产实例表明,弹垫用贝氏体等温淬火工艺代替淬火加中温回火后,在同等载荷的轴向疲劳试验中,疲劳寿命从5万多次,提高至200万次以上。 展开更多
关键词 弹垫 贝氏体等温淬火 硝盐
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球铁贝氏体分段淬火的工艺方法
8
作者 K.HORNUNG 吴国华 《国外金属热处理》 1989年第4期48-55,共8页
作者在本文中介绍了贝氏体铸铁的性能,特别注意到作为齿轮传动系统的材料的潜力,研究了使贝氏体分段淬火发展起来的各种工艺方法。一前言尽管五十年代发表了一些文献,就为改善球铁的性能而采用贝氏体分段淬火工艺的问题开展了讨论,但当... 作者在本文中介绍了贝氏体铸铁的性能,特别注意到作为齿轮传动系统的材料的潜力,研究了使贝氏体分段淬火发展起来的各种工艺方法。一前言尽管五十年代发表了一些文献,就为改善球铁的性能而采用贝氏体分段淬火工艺的问题开展了讨论,但当时对其需要有限。 展开更多
关键词 球铁 贝氏体 淬火 分段淬火
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热处理工艺对Fe-B-C耐磨合金组织和性能的影响 被引量：5
9
作者 刘赛业 陈跃 +1 位作者 魏世忠 张国赏 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第2期31-33,37,共4页
采用不同热处理工艺研究了淬火温度和介质对Fe-B-C合金组织和性能的影响。结果表明,Fe-B-C合金的凝固组织是由珠光体、铁素体、共晶硼化物组成,热处理后基体大部分转变成马氏体,共晶硼化物由连续的网状向断网状转变,并出现块状孤立组织... 采用不同热处理工艺研究了淬火温度和介质对Fe-B-C合金组织和性能的影响。结果表明,Fe-B-C合金的凝固组织是由珠光体、铁素体、共晶硼化物组成,热处理后基体大部分转变成马氏体,共晶硼化物由连续的网状向断网状转变,并出现块状孤立组织;细长的"触角"钝化;Fe-B-C合金的硬度和冲击韧度大幅度提高。900℃水淬+250℃回火,材料的硬度最高;950℃油淬+250℃回火,冲击韧度最高;以硬度、冲击韧度和耐磨性为评价指标时,950℃水淬综合性能较好。 展开更多
关键词 热处理 Fe-B-C合金 硼化物 耐磨性
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42CrMo钢连轴杆开裂原因分析
10
作者 王鹏举 郭磊 +1 位作者 陈占杰 尹亚豪 《金属制品》 CAS 2021年第5期57-60,共4页
42CrMo钢汽车用连轴杆淬回火后出现断裂,使用火花放电直读光谱仪进行化学成分分析,参照标准对样品断口附近横向试样进行了低倍组织缺陷对比,使用光学显微镜和扫描电镜对样品的显微组织、断口微观形貌、夹杂物进行检测,分析表明,样品有... 42CrMo钢汽车用连轴杆淬回火后出现断裂,使用火花放电直读光谱仪进行化学成分分析,参照标准对样品断口附近横向试样进行了低倍组织缺陷对比,使用光学显微镜和扫描电镜对样品的显微组织、断口微观形貌、夹杂物进行检测,分析表明,样品有中心缩孔缺陷存在,判定连铸时材料已形成中心缩孔缺陷,后续轧制时不能愈合,淬火过程中样品的应力分布促进残余缩孔裂缝的快速扩展,同时中心缩孔在材料后续加热过程中,在缺陷周边可产生铁氧化物,且铁的氧化物塑性很差,难以协调变形,共同作用下发生断裂。 展开更多
关键词 42CRMO钢 残余缩孔 铁氧化物 显微组织 夹杂物
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蜗杆三种淬火工艺之探讨
11
作者 陆卫倩 《中国铸造装备与技术》 CAS 2009年第5期40-40,共1页
介绍了蜗杆的三种淬火工艺,并对每一种淬火工艺的优缺点进行比较,阐明了不同工艺的使用场合。
关键词 蜗杆 淬火处理
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淬火加热方法对含铜高强度球扁钢组织和性能的影响 被引量：5
12
作者 陈晨 罗小兵 +2 位作者 梁丰瑞 杨丽 刘宁 《热处理》 CAS 2021年第3期31-36,54,共7页
对含0.06%C,1.50%~2.0%Ni,0.83%Cr,1.20%~1.50%Cu和0.20%Mo(质量分数)的高强度球扁钢分别采用感应加热和传统炉子加热至980℃水淬和680℃回火。检测了热处理后钢的屈服强度、-40℃冲击韧度和显微组织,以确定淬火加热方法对球扁钢组织和... 对含0.06%C,1.50%~2.0%Ni,0.83%Cr,1.20%~1.50%Cu和0.20%Mo(质量分数)的高强度球扁钢分别采用感应加热和传统炉子加热至980℃水淬和680℃回火。检测了热处理后钢的屈服强度、-40℃冲击韧度和显微组织,以确定淬火加热方法对球扁钢组织和力学性能的影响。结果表明:感应加热淬火调质的球扁钢屈服强度高于传统炉子加热淬火调质的钢;感应加热淬火调质的钢有效晶粒平均尺寸为3.23μm,而传统炉子加热淬火调质的钢为4.29μm;钢中富铜析出相粒子主要分布于贝氏体板条界面和位错线附近,感应加热淬火调质的钢富铜析出相粒子尺寸为(36.70±13.50)nm,而传统炉子加热淬火调质的钢为(25.72±7.5)nm;感应加热和炉子加热淬火调质的球扁钢强化机制主要为细晶强化,前者的位错强化效果优于后者,而析出强化的效果则相反。 展开更多
关键词 富铜析出相 高强度球扁钢 感应加热 强化
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热处理工艺对H13钢微观组织的影响 被引量：6
13
作者 叶喜葱 程俊 +2 位作者 吴彬彬 鄢沥 吴海华 《三峡大学学报（自然科学版）》 CAS 2015年第6期100-103,共4页
首先对H13进行了高温正火+球化退火的预备热处理,获得碳化物分布均匀、球化率高于95%的退火组织.进而对退火组织进行了淬火+回火最终热处理,研究了淬火温度对H13钢组织和硬度的影响.随着淬火温度的提高,溶解的合金碳化物增多,溶解的合... 首先对H13进行了高温正火+球化退火的预备热处理,获得碳化物分布均匀、球化率高于95%的退火组织.进而对退火组织进行了淬火+回火最终热处理,研究了淬火温度对H13钢组织和硬度的影响.随着淬火温度的提高,溶解的合金碳化物增多,溶解的合金碳化物使基体中的碳含量和合金含量增多,淬火组织硬度得到了提高,大颗粒碳化物熔解为细小的碳化物,当淬火温度为1 100℃,保温1.5h,合金碳化物几乎全部溶解.对淬火组织进行了二次回火,回火使淬火过程中熔解的碳化物又重新弥散析出,且随着淬火温度的提高,回火硬度提高,碳化物更加细小,分布得更均匀. 展开更多
关键词 H13钢 热处理 淬火 微观组织 回火
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20SiMnTi钢亚温淬火工艺研究 被引量：5
14
作者 王国顺 符蓉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2004年第7期16-17,共2页
研究了20SiMnTi钢的亚温淬火工艺,结果表明,采用"940℃预淬火+780℃亚温淬火+250℃回火"工艺,可使材料得到良好的强塑性配合,抗拉强度达950MPa,屈服强度达920MPa,伸长率为20%,断面收缩率为53.4%。
关键词 亚温淬火 强度 塑性
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淬火温度对Q-P钢组织与性能的影响 被引量：1
15
作者 姜秋月 贾坤宁 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第24期235-237,共3页
研究了淬火温度对Q-P处理TRIP600试验钢组织和力学性能的影响。利用金相显微镜、XRD和拉伸试验机进行了组织分析和性能测试。结果表明:Q-P处理后的试验钢,其显微组织主要为马氏体、贝氏体、铁素体和残余奥氏体;当淬火温度为350℃时,得... 研究了淬火温度对Q-P处理TRIP600试验钢组织和力学性能的影响。利用金相显微镜、XRD和拉伸试验机进行了组织分析和性能测试。结果表明:Q-P处理后的试验钢,其显微组织主要为马氏体、贝氏体、铁素体和残余奥氏体;当淬火温度为350℃时,得到最佳的综合力学性能,屈服强度达到578.6 MPa,抗拉强度达到759.3 MPa,伸长率达到30.2%,强塑积达到22930.8MPa·%。 展开更多
关键词 TRIP600 Q—P 强塑积 残余奥氏体
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二次淬火对18CrNiMo7-6组织和性能的影响
16
作者 李少云 姚铁华 韩世运 《山西冶金》 CAS 2024年第2期11-13,共3页
研究了两组不同的热处理工艺(一次淬火+低温回火和二次淬火+低温回火)对18CrNiMo7-6钢组织和低温冲击韧性的影响。结果表明:一次淬火处理的钢样组织为马氏体+少量残余奥氏体,二次淬火处理的钢样组织主要为马氏体+残余奥氏体+细小铁素体... 研究了两组不同的热处理工艺(一次淬火+低温回火和二次淬火+低温回火)对18CrNiMo7-6钢组织和低温冲击韧性的影响。结果表明:一次淬火处理的钢样组织为马氏体+少量残余奥氏体,二次淬火处理的钢样组织主要为马氏体+残余奥氏体+细小铁素体,铁素体的存在有利于韧性的提高。二次淬火处理后的钢样晶粒尺寸比一次淬火钢样的更加细小、均匀,经过二次淬火处理的钢样在-20℃下表现出更好的冲击韧性。 展开更多
关键词 热处理 18CrNiMo7-6 组织 冲击韧性
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淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB高温螺栓钢低温冲击韧性的影响
17
作者 龚雪婷 赵吉庆 +1 位作者 杨钢 杨滨 《特殊钢》 2023年第4期88-93,共6页
通过力学性能测试,扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)等微观组织测试方法,研究了淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB钢棒材整体热处理后力学性能的影响。结果表明,1040℃奥氏体化处理1 h后,采用水冷淬火能够获... 通过力学性能测试,扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)等微观组织测试方法,研究了淬火冷却方式对20Cr1Mo1VTiB钢棒材整体热处理后力学性能的影响。结果表明,1040℃奥氏体化处理1 h后,采用水冷淬火能够获得较好的强度与低温冲击韧性匹配,采用油冷淬火强度变化不大,低温冲击韧性急剧下降,进一步降低冷却速度,低温冲击韧性持续恶化。奥氏体化处理后,冷却方式由水冷→油冷→空冷→炉冷,基体组织的转变过程为板条状贝氏体→粒状贝氏体+板条状贝氏体→粒状贝氏体→α铁素体。700℃回火后,板条贝氏体中析出相细小弥散,粒状贝氏体M/A岛中析出具有一定取向连续分布的M3C碳化物。奥氏体化处理后冷速越慢,M3C相尺寸越大,沿M/A岛边缘聚集程度越高。淬火冷却速度由水冷降至油冷,导致的低温冲击韧性恶化主要由三个因素引起,分别为贝氏体板条宽化、大角度晶界比例下降、粒状贝氏体组织中M/A分解析出连续分布的M3C碳化物。M3C碳化物连续分布,为裂纹扩展提供了低能通道,是导致低温冲击韧性快速下降的主要原因。 展开更多
关键词 高温螺栓钢 淬火冷却方式 低温冲击韧性 粒状贝氏体 M3C碳化物
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热处理工艺对X52热轧管线钢组织和性能的影响 被引量：1
18
作者 张文生 苏强 +1 位作者 何莹 王茂堂 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第12期142-144,共3页
通过分析不同工艺处理后的X52热轧(HR)管线钢母材的组织和性能,得出热处理工艺对热轧态管线钢组织和性能的影响,为相近或相同钢级热轧态管线钢无缝钢管、弯管、管件的热加工及热处理提供实践数据和依据。
关键词 热处理 组织 性能
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不同原始组织对20SiMnTi钢亚温淬火力学性能的影响 被引量：6
19
作者 符蓉 王国顺 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2002年第3期29-30,共2页
研究了原始组织为马氏体、贝氏体和正火态组织的 2 0 Si Mn Ti钢经亚温淬火后的强韧性。结果表明 ,具有马氏体和贝氏体组织的钢 ,经亚温淬火后的强韧性均优于正火态钢。
关键词 马氏体 贝氏体 亚温淬火 强韧性
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高硅铸钢热处理显微组织和力学性能的实验研究 被引量：5
20
作者 王桂林 《铸造技术》 CAS 北大核心 2011年第4期474-477,共4页
对高硅铸钢在不同等温淬火温度、时间内的显微组织和力学性能进行了实验研究。结果表明,高硅铸钢在280～360℃范围内等温淬火,可以获得强度、韧性、硬度配合良好的双相组织;试样中残余奥氏体的含碳量及其含量随着等温淬火温度的升高先... 对高硅铸钢在不同等温淬火温度、时间内的显微组织和力学性能进行了实验研究。结果表明,高硅铸钢在280～360℃范围内等温淬火,可以获得强度、韧性、硬度配合良好的双相组织;试样中残余奥氏体的含碳量及其含量随着等温淬火温度的升高先增大后减小,均在360℃等温淬火时出现最大值;奥氏体化温度和时间为900℃×120 min、等温淬火温度和时间为320℃×120 min时,可以获得较佳的综合力学性能。试验结果可为高硅铸钢在冲击磨损条件下替代高锰钢、低合金钢、奥-贝球铁等提供理论参考依据。 展开更多
关键词 热处理工艺 高硅铸钢 显微组织 力学性能
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