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42CrMoA钢过冷奥氏体连续冷却相转变曲线 被引量：9
1
作者 龙松朋 周旭东 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2012年第22期83-85,共3页
结合膨胀法和金相-硬度法,利用Gleeble-1500D热模拟机测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3和Ms点,测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,相转变点;分析了连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形貌;测定了不同冷却... 结合膨胀法和金相-硬度法,利用Gleeble-1500D热模拟机测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3和Ms点,测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,相转变点;分析了连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形貌;测定了不同冷却速度下相转变后的硬度,获得了该钢过冷奥氏体连续冷却相转变曲线。结果表明,当冷却速度小于0.1℃/s时,转变产物为铁素体和珠光体组织;当冷却速度0.2～0.6℃/s时转变产物是铁素体、珠光体、贝氏体的混合组织;当冷却速度为0.7～17℃/s时,转变产物是贝氏体和马氏体的混合组织;当冷却速度大于20℃/s时,转变产物为完全马氏体,此次实验并没有获得完全贝氏体。 展开更多
关键词 42CRMOA钢 膨胀法 CCT曲线
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42CrMoA钢动态CCT曲线 被引量：4
2
作者 龙松朋 周旭东 李汉 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2013年第2期66-68,共3页
采用膨胀法和金相-硬度法,在热模拟机Gleeble-1500D上测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3、Ms,及其变形后在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线和相转变点;测定了转变产物的维氏硬度,并对其组织形貌进行分析,从而获得了该钢过冷奥氏体连... 采用膨胀法和金相-硬度法,在热模拟机Gleeble-1500D上测定了42CrMoA钢的临界点Ac1、Ac3、Ms,及其变形后在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线和相转变点;测定了转变产物的维氏硬度,并对其组织形貌进行分析,从而获得了该钢过冷奥氏体连续冷却动态相转变曲线(动态CCT曲线)。结果表明,当冷速不超过0.1℃/s,组织为F+P;当冷速为0.2～0.5℃/s时,组织为F+P+B;当冷速为0.6～0.7℃/s时,组织为F+P+B+M;当冷速为1～15℃/s时,组织为B+M;当冷却速度大于20℃/s时,转变产物为完全马氏体。 展开更多
关键词 42CRMOA钢 膨胀法 动态CCT曲线
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冷却速度对42CrMoA钢显微组织与硬度的影响 被引量：3
3
作者 龙松朋 周旭东 王云飞 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2013年第1期5-7,4,共3页
在Gleeble-1500D热模拟机上,测定了42CrMoA钢在不同冷却速度下连续冷却时的温度-膨胀量曲线,并用杠杆法计算了各相的相对含量;测定了不同冷速下相转变后的洛氏硬度值;对转变产物的组织形貌进行了简单分析。研究结果表明:当冷却速度为0.2... 在Gleeble-1500D热模拟机上,测定了42CrMoA钢在不同冷却速度下连续冷却时的温度-膨胀量曲线,并用杠杆法计算了各相的相对含量;测定了不同冷速下相转变后的洛氏硬度值;对转变产物的组织形貌进行了简单分析。研究结果表明:当冷却速度为0.2～0.6℃/s(组织为F+P+B),贝氏体含量逐渐增多;当冷却速度为0.7～17.0℃/s(组织为B+M),马氏体的含量逐渐增多,随着过冷奥氏体冷却速度的增加,其转变后产物的硬度逐渐增大。 展开更多
关键词 42CRMOA钢 组织 性能 杠杆法
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由结构钢TTT曲线预测其CCT曲线 被引量：1
4
作者 龙松朋 周旭东 李汉 《河南科技大学学报（自然科学版）》 CAS 北大核心 2013年第4期5-8,6,共4页
对结构钢热处理常用的两种典型相变曲线(TTT曲线和CCT曲线)进行的理论分析中,常用经典叠加原理将等温相转变曲线(TTT曲线)转变为连续冷却相转变曲线(CCT曲线),但是这种方法与实际结果有明显差异,本文从这个差异出发找到改进的非线性叠... 对结构钢热处理常用的两种典型相变曲线(TTT曲线和CCT曲线)进行的理论分析中,常用经典叠加原理将等温相转变曲线(TTT曲线)转变为连续冷却相转变曲线(CCT曲线),但是这种方法与实际结果有明显差异,本文从这个差异出发找到改进的非线性叠加方程,进而将经典叠加原理进行修正。通过对典型结构钢的转换计算,得到非线性叠加方程的待定系数,并拟合出这些待定系数与碳当量的函数关系式,从而获得结构钢TTT曲线预测其CCT曲线的方法。 展开更多
关键词 叠加原理 TTT曲线 CCT曲线
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