金属复合板断裂失效行为研究进展

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作者 杨常举 宫旭辉 高珍鹏 《世界有色金属》 2024年第5期208-210,共3页

介绍了金属复合板断裂失效行为、表征方法及断裂失效行为影响因素的研究进展,主要分析了复层性能、界面性能、基层与复层材料性能差异、组成层厚度及复合过程中产生的残余应力等对复合板断裂失效行为的影响规律,并对金属复合板断裂失效... 介绍了金属复合板断裂失效行为、表征方法及断裂失效行为影响因素的研究进展,主要分析了复层性能、界面性能、基层与复层材料性能差异、组成层厚度及复合过程中产生的残余应力等对复合板断裂失效行为的影响规律,并对金属复合板断裂失效行为研究方向进行了展望。 展开更多

关键词 金属复合板 失效行为 断裂韧性 裂纹扩展

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高强度止裂钢关键技术及评价方法研究

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作者 薛钢 宫旭辉 +2 位作者 孙磊 牛佳佳 高珍鹏 《科技成果管理与研究》 2024年第3期80-82,共3页

近年来,随着船舶及桥梁装备的日益大型化,对高强度、大厚度钢板的需求也越来越迫切,强度的提高和厚度的增大会降低钢板的抗断性能,传统的以裂纹尖端张开位移、断裂韧度等为核心的防脆性裂纹起裂设计方法已不能完全保证装备的使用安全。... 近年来,随着船舶及桥梁装备的日益大型化,对高强度、大厚度钢板的需求也越来越迫切,强度的提高和厚度的增大会降低钢板的抗断性能,传统的以裂纹尖端张开位移、断裂韧度等为核心的防脆性裂纹起裂设计方法已不能完全保证装备的使用安全。针对这一问题,发展了止裂设计方法,这一方法的核心思想是要求结构关键部位所用高强钢必须具有止裂性能,即局部部位的裂纹一旦达到临界尺寸发生失稳扩展时,钢板具有将裂纹止住的能力。 展开更多

关键词 裂纹尖端张开位移 断裂韧度 高强钢 临界尺寸 止裂性能 失稳扩展 大厚度钢板 评价方法研究

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460 MPa极地船舶用钢及焊接接头低温力学性能

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作者 王超逸 洪晓莉 +3 位作者 严玲 张红岩 高珍鹏 刘鑫 《中国冶金》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期58-67,共10页

极地船舶用钢及其焊接接头必须在低温环境下安全服役。为了研究极地低温环境对高强度极地船舶用钢及其焊接接头性能的影响,使用控轧控冷工艺(TMCP)生产了54 mm厚的460 MPa强度级别极地船舶用低温钢,采用埋弧自动焊(SMA)工艺对钢板进行... 极地船舶用钢及其焊接接头必须在低温环境下安全服役。为了研究极地低温环境对高强度极地船舶用钢及其焊接接头性能的影响,使用控轧控冷工艺(TMCP)生产了54 mm厚的460 MPa强度级别极地船舶用低温钢,采用埋弧自动焊(SMA)工艺对钢板进行焊接试验,分析母材、焊缝中心及焊接热影响区(HAZ)的组织形貌,测试母材及焊接接头在低温环境下的强度、断裂韧性及疲劳性能。结果表明,母材的组织以多边形铁素体(PF)、珠光体(P)及粒状贝氏体(GB)为主;焊接接头中心组织主要由针状铁素体(AF)和粒状贝氏体(GB)构成,焊接熔合线清晰,热影响粗晶区(CGHAZ)组织以贝氏体(B)为主,晶粒较粗大,热影响细晶区(FGHAZ)则呈现正火态组织。温度直接影响着极地船舶用钢母材及其焊接接头的力学性能。随着温度的下降,母材及焊接接头的强度上升、冲击功下降,在-70℃极端低温环境下,母材的屈服强度可达500 MPa以上;-10℃时,母材、焊缝中心、热影响区裂纹尖端张开位移(CTOD)的断裂最大值δ;m;分别为1.18、1.11、0.98 mm;随着温度的降低,材料抗断裂的能力显著下降,-40℃时,母材、焊缝中心、热影响区CTOD的脆性失稳值δ;u;分别为0.62、0.70、0.32 mm;在-70℃极端低温环境下,热影响区试样发生脆性断裂。母材的疲劳性能优于焊接接头,低温能提升材料抗拉强度,同时也能提升材料的疲劳极限强度。对于极地船舶用低温钢,必须重视焊接工艺和焊接质量,进而提高焊接接头的实际低温应用性能。 展开更多

关键词 极地船舶用钢 控轧控冷 低温性能 热影响区 裂纹尖端张开位移

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317L/FH40复合板在不同温度下摩擦-腐蚀耦合作用机理研究 被引量：2

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作者 孙士斌 赵子铭 +4 位作者 高珍鹏 宫旭辉 王东胜 强强 常雪婷 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2023年第1期69-76,共8页

针对在极地环境使用的特殊海水-海冰摩擦-腐蚀耦合作用环境,使用UMT-2型多功能摩擦磨损实验机分别测试了新型FH40级低温钢板、抗海水腐蚀性能优异的317L不锈钢以及两种钢板焊接部位在不同条件下的往复摩擦-腐蚀耦合行为;使用金相显微镜... 针对在极地环境使用的特殊海水-海冰摩擦-腐蚀耦合作用环境,使用UMT-2型多功能摩擦磨损实验机分别测试了新型FH40级低温钢板、抗海水腐蚀性能优异的317L不锈钢以及两种钢板焊接部位在不同条件下的往复摩擦-腐蚀耦合行为;使用金相显微镜、白光干涉仪以及扫描电子显微镜表征了钢样的显微组织形貌和磨痕形貌。结果表明:随着环境温度从20℃降低到-20℃,FH40钢及焊缝处的摩擦系数和磨损量都明显增加,而317L不锈钢变化不大;值得关注的是,在海水环境中进行摩擦测试时,可见317L不锈钢的整体损失量远远低于FH40钢及焊缝处的,证明317L不锈钢可应用于极地破冰船船体外表面。另外,使用电化学阻抗、极化技术测试了钢材耐蚀性能,以期确定低温环境对复合钢板耐蚀性的影响。结果证明复合板焊缝处在常温及低温条件下,腐蚀速率皆低于FH40低温钢,两种钢板复合仍保持良好耐蚀性。 展开更多

关键词 不锈钢 低温钢 摩擦磨损 低温 不锈钢复合板

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近似二维应力状态下I_1断裂准则假设有效性的试验验证 被引量：5

5

作者 薛钢 宫旭辉 +1 位作者 高珍鹏 王涛 《材料开发与应用》 CAS 2018年第3期1-9,共9页

I_1断裂准则假设是基于原子间相互作用模型和断裂物理过程分析提出的一个新的断裂准则,该准则认为,对于完整材料和含缺陷材料,当局部区域的应力第一不变量I_1达到临界值Ib时,材料发生断裂,临界值Ib定义为断裂强度。利用该准则与Mises屈... I_1断裂准则假设是基于原子间相互作用模型和断裂物理过程分析提出的一个新的断裂准则,该准则认为,对于完整材料和含缺陷材料,当局部区域的应力第一不变量I_1达到临界值Ib时,材料发生断裂,临界值Ib定义为断裂强度。利用该准则与Mises屈服准则,可给出材料的四种基本力学行为判据,包括弹性变形、塑性变形、脆性断裂与塑性断裂。为验证近似二维应力状态下I_1断裂准则假设的有效性,设计了液压-轴向拉伸联合作用下的薄壁圆管双向应力试验并针对304不锈钢、10Ni5CrMoV钢和EH50钢三种材料开展了试验研究,试验结果表明,对于同一种材料,在不同应力组合下断裂时的第一主应力和第二主应力满足线性关系,应力第一不变量I_1保持恒定,材料存在特定的断裂强度Ib值,从而验证了近似二维应力状态下I_1断裂准则假设的有效性。 展开更多

关键词 I1断裂准则 二维应力状态 有效性

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集装箱船用高强度厚钢板止裂韧性指标值的初步实验验证 被引量：4

6

作者 宫旭辉 薛钢 +1 位作者 李冲 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2017年第6期4-7,共4页

针对大型集装箱船用85 mm和90 mm高强度EH40和EH47厚钢板,结合最大设计应力和不同止裂韧性值对应的温度,开展了等温型双重拉伸试验,以验证止裂韧性技术指标值(板厚>80 mm时-10℃下止裂韧性Kca≥8 000 N/mm^(3/2))的有效性。结果表明... 针对大型集装箱船用85 mm和90 mm高强度EH40和EH47厚钢板,结合最大设计应力和不同止裂韧性值对应的温度,开展了等温型双重拉伸试验,以验证止裂韧性技术指标值(板厚>80 mm时-10℃下止裂韧性Kca≥8 000 N/mm^(3/2))的有效性。结果表明,对于试验用高强度厚钢板,在-10℃、K_(ca)=8 000 N/mm^(3/2)条件下,钢板能够止裂,技术指标值有效。 展开更多

关键词 止裂韧性 指标值 厚钢板

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390 MPa级复合钢板极地低温环境适应性分析 被引量：2

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作者 高珍鹏 宫旭辉 +2 位作者 牛佳佳 王东胜 朱官朋 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第6期67-75,共9页

目的验证复合钢板的极地低温环境适应性。方法采用爆炸复合的方法制备低温复合钢板。通过全浸腐蚀试验、间浸腐蚀试验、腐蚀磨损试验、系列温度冲击试验、系列温度动态撕裂试验和全厚度止裂试验,分别评价复合钢板的耐蚀性、耐磨性能、... 目的验证复合钢板的极地低温环境适应性。方法采用爆炸复合的方法制备低温复合钢板。通过全浸腐蚀试验、间浸腐蚀试验、腐蚀磨损试验、系列温度冲击试验、系列温度动态撕裂试验和全厚度止裂试验,分别评价复合钢板的耐蚀性、耐磨性能、低温断裂性能及止裂性能,并对复合钢板的低温断裂性能及极地低温环境适应性进行分析。结果全浸腐蚀条件下,复合钢板基层材料的腐蚀速率是复层材料的105倍;间浸腐蚀条件下,复合钢板基层材料的腐蚀速率是复层材料的350倍;全浸和间浸状态下,复层钢板的腐蚀速率均远小于基层钢板,复层材料的耐蚀性远远好于基层材料。模拟海水条件下,复合钢板复层317L不锈钢的磨损量为0.003,基层FH40钢的磨损量为0.75,基层材料的磨损量是复层的250倍,复层材料的耐磨性远远好于基层材料。分析了20组大厚度规格低温钢的韧脆转变特征温度与止裂温度的相关性关系,指出了现有规范与标准以冲击功作为低温钢断裂性能技术指标的局限性,建立了止裂温度与动态撕裂韧脆转变特征温度相关性方程,给出了低温钢极地环境低温服役下的韧脆转变特征温度建议值,确定了复合钢板极地低温环境服役的最低温度。结论模拟海水环境下,复合钢板复层材料的腐蚀速率和磨损量均远低于基层钢板,采用复层材料+基层材料的设计思路能够有效地解决低温钢极地环境下的腐蚀磨损问题。冲击试验测得的性能无法有效表征大厚度低温钢的实际性能,现有标准和规范以冲击性能表征参量作为低温钢断裂的技术指标值将不能保证低温钢极地环境下服役的安全性,心部动态撕裂韧脆转变温度能够较好地表征低温钢的实际服役性能。 展开更多

关键词 极地环境 复合钢板 耐腐蚀性 耐磨性 断裂性能 技术指标

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高强度厚钢板止裂韧性K_(ca)与常规力学性能的相关性分析 被引量：3

8

作者 薛钢 宫旭辉 +2 位作者 沈传钊 李冲 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2018年第2期1-7,共7页

统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度... 统计分析了28组采用TMCP工艺制造的高强度厚钢板-10℃止裂韧性K_(ca)与屈服强度R_(P0.2)、抗拉强度R_m、-40℃冲击功KV_2、-20℃和-40℃动态撕裂能DTE、零塑性转变温度T_(NDT)的相关性规律,结果表明,-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的相关度较高,随着心部抗拉强度R_m的增高和侧面零塑性转变温度T_(NDT)的降低,-10℃止裂韧性K_(ca)增大;在此基础上建立了-10℃止裂韧性K_(ca)与心部抗拉强度R_m、侧面零塑性转变温度T_(NDT)和板厚t的相关性方程K_(ca)=13.358·R_m-90.530·T_(NDT)-7.324·t^(1.5)或K_(ca)=13.427·R_m-74.845·T_(NDT)-0.635·t^2。 展开更多

关键词 止裂韧性 抗拉强度 零塑性转变温度 板厚 回归方程

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拉伸试样颈缩过程中I1的分布函数 被引量：2

9

作者 高珍鹏 薛钢 +1 位作者 宫旭辉 王涛 《材料开发与应用》 CAS 2019年第4期9-12,20,共5页

采用拉伸试样颈缩区应力方程的Bridgman解推导了颈缩区最小截面上的应力第一不变量I1的计算公式,并对EH50钢试样拉伸过程中颈缩区不同位置的应力分布进行了分析.结果表明,圆拉试样拉伸至不同颈缩程度时,应力第一不变量I1值从最小截面中... 采用拉伸试样颈缩区应力方程的Bridgman解推导了颈缩区最小截面上的应力第一不变量I1的计算公式,并对EH50钢试样拉伸过程中颈缩区不同位置的应力分布进行了分析.结果表明,圆拉试样拉伸至不同颈缩程度时,应力第一不变量I1值从最小截面中心处到外边缘随r/a变化呈幂函数分布,颈缩区截面中心处I1随应变量呈线性增加,相关性方程:I1=517+1153ε. 展开更多

关键词 拉伸试验 颈缩区 应力第一不变量I1

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金属材料断裂准则研究进展 被引量：2

10

作者 高珍鹏 宫旭辉 薛钢 《材料开发与应用》 CAS 2016年第1期17-21,共5页

介绍了金属材料断裂准则的研究进展,包括传统强度理论、现代断裂力学理论及常用断裂准则,并对各种准则的特点进行了简要分析。

关键词 断裂准则 传统强度理论 断裂力学理论

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E36钢板成分对埋弧焊接头韧性的影响 被引量：1

11

作者 刘刚 丁鹏龙 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2021年第3期74-77,共4页

针对TMCP工艺生产的3个炉批次E36钢12 mm板,开展了钢板及埋弧焊接头力学性能、系列温度冲击试验,研究了钢中C、Ni、Nb、Ti元素对钢板埋弧焊接头韧性的影响.研究结果表明,降低钢中C含量、添加少量Ni元素有利于提高埋弧焊接头低温韧性,采... 针对TMCP工艺生产的3个炉批次E36钢12 mm板,开展了钢板及埋弧焊接头力学性能、系列温度冲击试验,研究了钢中C、Ni、Nb、Ti元素对钢板埋弧焊接头韧性的影响.研究结果表明,降低钢中C含量、添加少量Ni元素有利于提高埋弧焊接头低温韧性,采用Nb、Ti微合金化,有利于细化母材晶粒及抑制焊接热影响区晶粒粗化,而钢中Nb元素对焊缝微观组织及韧性有不利影响,应进行适量控制. 展开更多

关键词 E36钢板 化学成分 埋弧焊接头 低温韧性

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10Ni8CrMoV钢热影响区的动态力学特征及其本构模型

12

作者 张宝伟 高珍鹏 +3 位作者 陈雪龙 张由景 宫旭辉 董星 《材料开发与应用》 CAS 2022年第5期68-72,共5页

使用热模拟试验机获得10Ni8CrMoV钢热影响区类似组织,通过霍普金森压杆试验对热影响区试样的动态力学行为进行表征,并观察其微观组织。结果表明:在高应变速率下,热影响区真实应力随着应变率的增加而增加,表现出明显的应变率强化效应;应... 使用热模拟试验机获得10Ni8CrMoV钢热影响区类似组织,通过霍普金森压杆试验对热影响区试样的动态力学行为进行表征,并观察其微观组织。结果表明:在高应变速率下,热影响区真实应力随着应变率的增加而增加,表现出明显的应变率强化效应;应变速率为2000 s^(-1)时,试样中出现大量的变形孪晶,应变速率为4000 s^(-1)时,试样被剪切破坏;基于Johnson Cook模型,得到10Ni8CrMoV钢热影响区动态本构模型。 展开更多

关键词 热影响区 热模拟试验机 霍普金森压杆试验 Johnson Cook模型

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FH40+317L复合钢板焊接接头性能分析

13

作者 朱官朋 高珍鹏 宫旭辉 《材料开发与应用》 CAS 2022年第3期82-87,共6页

对FH40+317L复合钢板的焊接工艺性能进行了试验,分析了焊接接头各区域的金相组织及冲击断口形貌特征。结果表明,FH40+317L复合钢板焊接接头强度及塑性与母材匹配,复层侧不同位置处冲击结果基本相当,-60℃冲击试样断口均为韧性断裂形貌,... 对FH40+317L复合钢板的焊接工艺性能进行了试验,分析了焊接接头各区域的金相组织及冲击断口形貌特征。结果表明,FH40+317L复合钢板焊接接头强度及塑性与母材匹配,复层侧不同位置处冲击结果基本相当,-60℃冲击试样断口均为韧性断裂形貌,过渡层未出现马氏体组织。 展开更多

关键词 复合钢板 焊接工艺 力学性能

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高强度钢板常规力学性能与化学成分的相关性分析 被引量：1

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作者 高珍鹏 宫旭辉 +1 位作者 薛钢 刘刚 《材料开发与应用》 CAS 2018年第5期7-13,共7页

统计分析了15组高强度钢板抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT与碳当量C_(eq)、杂质元素P和S、Mn、韧脆转变特性参量k、断后伸长率A和板厚t的相关性规律,建立了反映其内在联系的相关性方程:(1) Rm=1 081.8C_(eq)+10 ... 统计分析了15组高强度钢板抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT与碳当量C_(eq)、杂质元素P和S、Mn、韧脆转变特性参量k、断后伸长率A和板厚t的相关性规律,建立了反映其内在联系的相关性方程:(1) Rm=1 081.8C_(eq)+10 089.75 (w (P)+w (S))-4.25kt;(2) ETT_(50)=kt^2exp^(1.6ln(C_(eq)/(kt2))-0.48ln((w(P)+w(S))/(kt2))+3.57);(3) NDT=-358.3C_(eq)+171.7w (Mn)-0.18kt^2;(4) ETT_(50)=-1 476.6(A/(kt^2))^(0.3)-0.34kt^2;(5) NDT=-283.7A-0.058kt^2。 展开更多

关键词 碳当量 抗拉强度 零塑性转变温度 韧脆转变特征温度 断后延长率 板厚

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高强度钢板止裂性能与常规力学性能的相关性分析 被引量：1

15

作者 高珍鹏 宫旭辉 +1 位作者 薛钢 刘刚 《材料开发与应用》 CAS 2018年第4期6-10,共5页

统计分析了15组高强度钢板止裂温度CAT与抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT、碳当量Ceq、韧脆转变特性参量k和板厚t的相关性规律。在此基础上建立反映其内在联系的相关性方程:(1)CAT=2.88·NDT-0.002 4·R_... 统计分析了15组高强度钢板止裂温度CAT与抗拉强度Rm、韧脆转变特征温度ETT50、无塑性转变温度NDT、碳当量Ceq、韧脆转变特性参量k和板厚t的相关性规律。在此基础上建立反映其内在联系的相关性方程:(1)CAT=2.88·NDT-0.002 4·R_m·NDT+0.138·kt^2;(2)CAT=388.5·Ceq-0.21·R_m-0.006·lnkt^2。 展开更多

关键词 止裂温度 抗拉强度 零塑性转变温度 韧脆转变特征温度 板厚

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304H焊接接头高温蠕变疲劳行为研究及寿命预测 被引量：1

16

作者 张力文 高珍鹏 《合成材料老化与应用》 2021年第2期60-63,76,共5页

文章进行了304H焊接接头在680℃、不同应力水平下的蠕变疲劳试验研究,分析了不同应力下304H焊接接头蠕变疲劳行为,并基于延性耗竭模型建立了蠕变疲劳寿命预估式,比较了试验失效寿命与预测寿命之间的误差。结果表明,应力幅-平均应力-寿... 文章进行了304H焊接接头在680℃、不同应力水平下的蠕变疲劳试验研究,分析了不同应力下304H焊接接头蠕变疲劳行为,并基于延性耗竭模型建立了蠕变疲劳寿命预估式,比较了试验失效寿命与预测寿命之间的误差。结果表明,应力幅-平均应力-寿命关系曲线呈现出反C型特型,在应力幅与平均应力相等时出现寿命拐点,在拐点附近失效寿命降低较剧烈;不同的应力水平下循环应力应变累积曲线由疏变密,最大应力一定时,平均应力水平增大,循环应力应变累积曲线变疏;试验失效寿命与寿命预估式预测寿命相对误差在10%以内,证明了建立的寿命预估表达式能够较好地预测本次试验条件的失效寿命。 展开更多

关键词 寿命预测 蠕变疲劳 相对误差

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平面应力状态“铁素体-奥氏体-铁素体”异质接头疲劳特性

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作者 薛钢 宫旭辉 +2 位作者 王涛 方洪渊 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2015年第4期1-4,共4页

针对10Ni5Cr Mo V钢采用0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊条焊接形成的"铁素体-奥氏体-铁素体"异质接头,采用薄片试样疲劳试验研究了无加强高和带加强高两种情况下平面应力状态接头的疲劳行为,并建立了带加强高接头S-N疲劳曲线。结果表... 针对10Ni5Cr Mo V钢采用0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊条焊接形成的"铁素体-奥氏体-铁素体"异质接头,采用薄片试样疲劳试验研究了无加强高和带加强高两种情况下平面应力状态接头的疲劳行为,并建立了带加强高接头S-N疲劳曲线。结果表明,无加强高情况下疲劳裂纹在焊缝金属内启裂并扩展;带加强高情况下疲劳裂纹在焊趾处启裂、并近似垂直载荷方向在母材内扩展至断裂,寿命较无加强高情况大幅降低,且启裂寿命占疲劳总寿命的比例较高,达到70%—80%。 展开更多

关键词 平面应力 异质接头 疲劳性能

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高强度厚板止裂韧性与板厚方向拉伸性能均一性的相关性分析

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作者 赵捷 高珍鹏 +1 位作者 薛钢 宫旭辉 《材料开发与应用》 CAS 2018年第6期1-5,共5页

统计分析了33组高强度厚板止裂韧性K_(ca)与表面、1/4板厚t、心部三个不同位置拉伸性能表征参量的相关性。结果表明,止裂韧性K_(ca(-10℃))随板厚方向屈服强度变异系数CV_(Rp0.2)的增大呈减小的趋势,建立了止裂韧性K_(ca(-10℃))与屈服... 统计分析了33组高强度厚板止裂韧性K_(ca)与表面、1/4板厚t、心部三个不同位置拉伸性能表征参量的相关性。结果表明,止裂韧性K_(ca(-10℃))随板厚方向屈服强度变异系数CV_(Rp0.2)的增大呈减小的趋势,建立了止裂韧性K_(ca(-10℃))与屈服强度变异系数CV_(Rp0.2)的相关性方程:K_(ca(-10℃))=-7. 1·Rp0. 2·ln(CV_(Rp0.2))-2. 85×10^(-10)·R_(p0.2)·T_0~2·t^2。 展开更多

关键词 止裂韧性 拉伸性能 均一性 板厚

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0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊缝金属循环塑性变形的力学本构关系

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作者 薛钢 宫旭辉 +2 位作者 王涛 方洪渊 高珍鹏 《材料开发与应用》 CAS 2015年第5期1-7,共7页

针对0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊缝金属开展了系列应变幅的循环加载试验,并分析了循环应力应变特性。结果表明:循环塑性变形条件下表观弹性模量随应变幅的增大呈线性降低特点;循环塑性应变显著降低屈服强度,且屈服强度随应变幅的增大呈线性... 针对0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊缝金属开展了系列应变幅的循环加载试验,并分析了循环应力应变特性。结果表明:循环塑性变形条件下表观弹性模量随应变幅的增大呈线性降低特点;循环塑性应变显著降低屈服强度,且屈服强度随应变幅的增大呈线性降低特点;塑性变形段的真应力和真应变塑性分量满足单对数强化弹塑性本构关系,并建立了0Cr18Ni24Mo6N奥氏体焊缝金属循环应力应变本构方程。 展开更多

关键词 OCr18Ni24Mo6N奥氏体焊缝金属 循环应力应变 本构关系

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0Cr20Ni12Mn5Mo2NbN钢循环应力应变本构关系

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作者 高珍鹏 薛钢 宫旭辉 《材料开发与应用》 CAS 2015年第6期5-9,共5页

针对奥氏体0Cr20Ni12Mn5Mo2Nb N钢开展了系列应变幅的循环加载试验,分析了其循环应力应变特性,结果表明,循环全过程中真应力和真应变呈指数关系,基于该指数关系提出了描述循环应力应变关系的本构模型:σ=σ0+α·exp(β·ε)。

关键词 0Cr20Ni12Mn5Mo2NbN钢 循环应力应变 本构关系

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